[试题]传感器结构

[试题]传感器结构 4 3 2 5 1 6 71 8 9 1——支架(长*宽*厚:) 5——弹簧(长:) 2——六角螺母 6——布拉格光纤光栅(长:) 3——玻璃垫片(长*宽*厚:) 7——支架(长*宽*厚:) 4——镀膜金属片(长*宽*厚:) 8——不锈钢弹簧(长:) 9——六角螺母 我的电脑/E盘/资料/邵/光纤光栅 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 /几种工程化光纤光栅传感特性及光纤光栅解调技术的实验研究/2006.6/哈工大硕士学位论文 光纤光栅压力、位移一体化传感器的组成部分主要为: a) 活塞杆:作为传感器的传力构件，是外力向传感器内部传递的途径。 其作用是将作用在其上的力传递给弹簧。 b) 弹簧:作为传感器的间接受力构件，当活塞受力时，弹簧将活塞所受 的力传递给压力环，并起到缓冲保护活塞杆的功能。 c) 压力环:作为传感器的核心构件，其作用至关重要。光纤光栅粘贴于 压力环的外表面，外力作用的大小和活塞的位移压力环上的光纤光栅测量推导 出。 d) 密封件:传感器的重要组成部分。其作用是防尘、防水，保护缸体内 的传感元件。 e) 缸体:保护传感器的内部构件，使传感器各构件形成一个完整的整 体。 光纤光栅压力、位移一体化传感器的基本原理是:当外力作用在传感器的活塞头时，由于弹簧的作用，外力将推动活塞杆向前行进，而压力环由于受到弹簧的作用力而产生变形，最后通过粘贴在压力环上的光纤光栅进行应变监测，由此可反推出外力的大小和外力作用产生的位移。温度补偿由粘贴在压力环内壁的无外力影响的温度传感器实现。 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/应变/基于光纤布拉格光栅传感器的光纤光栅智能夹层实验研究/李东升/光学学报/南京航空航天大学/2005.9 以美国杜邦公司Kapton 聚酰亚胺薄膜为例, 主要技术参量为: 1) 工作温度- 269400 ?; 2) 弹性模量2. 96 GPa ; 3) 抗拉强度234 MPa ; 4) 延伸率60 %,80 %; 5) 热膨胀系数24 ×10 - 6 / ?; 6) 密度1. 38 g/ cm3 ; 7) 绝缘强度142 kV/ mm ; 8) 介电常量3. 6 (1 MHz) 。 光纤光栅智能夹层的制作单位是常州市宇宙星电子制造有限公司。其制作过程如下:将长宽大小为250 mm ×250 mm ,厚度0. 025 mm的聚酰亚胺薄膜(美国杜邦公司生产) 平铺于平板上,厚度0. 025mm 的丁晴橡胶系固化胶(美国杜邦公司生产) 粘贴于该薄膜上,所需埋入光纤布拉格光栅传感器经理顺后粘接定位,再将长宽大小为250 mm ×250 mm的固化胶和薄膜依次平铺粘贴。用电烙铁轻轻熨 平,放入平板硫化机中,在固化压力3 MPa ,热压温度170 ?条件下热压2 h ,水冷至常温后取出。 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/应变/应用光纤光栅传感器监测复合材料固化过程/贾子光/中国激光/大连理工大学/2010.5 传感器由光纤光栅、两个夹持部件以及两个固定支点组成。采用胶接的方法将光纤光栅固定在夹持部件内,由于胶粘剂没有直接封装光纤光栅区域,消除了胶粘剂对光纤光栅应变传递的影响。夹持部件为钢管,在整个传感器的结构中,夹持部件的应变可以忽略。固定支点之间的变形量几乎全部加载在了光纤上。 使用T700 型碳纤维和603 型环氧树脂制作预浸带。预浸带在无极变速缠绕机上缠绕而成,每层0. 15 mm。将制成的预浸带逐层铺在硅胶模具中,形成复合材料单向板。硅胶模具如图8 所示。在铺设预浸带的过程中,于肋骨和蒙皮的指定位置处,安装光纤光栅应变传感器和温度传感器各4 只。传感器位置如图9 所示,其中S1,S4 为应变传感器, T1, T4为温度传感器。 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/应变/高灵敏度的光纤光栅压强传感器/傅海威/光学学报/西安交通大学/2004.2 将光纤光栅粘贴在梯形梁上,再安装在密闭容器中,密闭容器壁上装有波纹管,波纹管的移动端与悬臂梁相连。当外界压强变化时,波纹管会产生位移,从而将集中力作用在悬臂梁上,使光栅产生纵向的应变,导致布拉格波长发生漂移。 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/一种同时测量应变和温度的光纤光栅传感器/黄锐/中国激光/中国科学院上海光学精密机械研究所/2005.2 光纤初始横截面积为S:。一部分光纤外径通过腐蚀工艺变小，横截面积为S。，长度为z。。光栅的一部分位于包层直径变小的区域。这样整个光栅可以看成由两个周期相同但直径不同的光栅l和2连接而成。当整个光纤光栅区域发生应变e(图1中A，B两点之间发生应变e)时，由于光栅1和光栅2所处光纤的横截面积不同，这两个光栅产生的应变是不同的。 我的电脑/E盘/资料/经典论文/论文1/光栅/论文/长周期光纤光栅理论及其传感应用研究/广西师范大学/硕士 毕业论文 毕业论文答辩ppt模板下载毕业论文ppt模板下载毕业论文ppt下载关于药学专业毕业论文临床本科毕业论文下载 /2007.4 高灵敏度长周期光纤光栅温度传感器 由包含LPG 的光纤、拥有很小线膨胀系数的材料1(例如环氧树脂)和拥有较大线膨胀系数材料2(例如铝)组成，材料1 用极强的粘合剂粘在光纤上，材料2 被填充于其间。在这种传感器中，我们通过选择合适的光栅参数，使长周期光纤光栅在特定的波长下发生耦合(耦合的包层模式次数的温度系数靠近温度系数的转折点)，此时温度的增加使耦合的谐振波长向长波长处漂移。同时，随着温度的增加，拥有较大线膨胀系数的材料2 受热膨胀，并通过材料1 作用到光纤上引起光纤的拉伸，由此改变光栅的长度并使其周期增加。而由前面的 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 可知，周期增加时LPG 的谐振波长也向长波长处漂移，这样，通过间接作用，我们可以将温度和应力对LPG 的作用结合在一起，大大增强了长周期光纤光栅的温度灵敏度。 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/光纤布拉格光栅传感器应变和温度同时测量结构和传感模型/南昌航空工业学院/胡硕臻/科技广场/2005.2 LPG FBG混合法是在1997年由Patrick等人提出的他们利用图二所示的实验装置在290-1270，25 50 的范围内测量精度达到9 1.5，在他们的实验中一个参量为波长另一个参量为归一化反射光强差其基本原理是当两个FBG 和一个长周 光纤光栅LPG(1ong Period grating)组合之后LPG的中心波长的移动会调制两个FBG的光强值，同时，LPG具有远大于FBG 的温度敏感度和小于FBG 的应变敏感度，因此两个FBG的光强差对于温度变化较为敏感，对于应变变化敏感较小而它们的中心波长却恰恰相反。这种方法不足之处在于结构比较复杂对光纤光栅的制作要求较高而且不再具有波长调制的优点易受光源波动等其它因素的影响因此在实际应用中有一定的局限性。 不同光纤对接法是在1999年由Cavaleiro等人提出的他们采用两段掺杂不一样的掺锗光纤对接一段掺硼一段不掺并在其上写入光栅光纤掺杂硼之后不仅使折射率变小而且热光系数也减小则具有不同的温度特性同时又由于这两段光纤具有相同的包层因此具有相同的应变特性利用这一特性可实现对应变和温度的同时测量。该方法的不足之处在于其对光纤制作的掺杂准确度要求较高对工艺水平要求太高也就是说该 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 使本来并不复杂的交叉敏感问题变成了更为复杂的掺杂工艺问题。 双FBG法FBG传感器结构该方法实现温度轴向应变同时区分测量的原理图如图三所示，在一根光纤上相隔足够长的距离制作两个传感用的FBG ，由于两个传感FBG在一根光纤上相隔足够长的距离，所以可以通过光纤的弯曲将它们并列放在一起而不会影响光信号的传输。这样做一方面可以避免在一根光纤上制作两个极难制作的非常靠近的FBG，另一方面可以保证两个传感FBG 尽可能接近实际情况反映同一点的被测温度和应变值。两个传感FBG 被分别置入一个石英玻璃管中，其中FBG1的两端用环氧树脂与管壁牢牢粘住，使其只受温度的影响而免受任何外界应力的影响。FBG2在石英玻璃管中处于自由状态当在A, B两点之间施加轴向应力时它将同时感应温度和轴向应变的影响这样通过FBG1和FBG2,温度和轴向应变就可以区分开来并实现同时测量。 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/光纤布拉格光栅传感器设计研究/南京邮电大学/代森/技术应用 用全金属封装光纤光栅。采用锡焊对1529.0nm光纤光栅进行全金属封装，利用水浴加热的方法在19—60?温度范围内，测得封装后的光纤布喇格光栅温度灵敏度是34.0pm,?，是封装前的3.3倍，重复性良好，避免了钢管封装的弊端。 将光纤光栅封装于一种有机的聚合物材料基底中，利用基底的带动作用，与裸光栅比较，封装后的光纤光栅的温度灵敏度提高了12(3倍，温度灵敏系数墨=83(07×10.0,? .并且在1 00?的温度范围内，光纤光栅中心反射波长的相对变化与外界温度呈现良好的线性关系。虽然聚合物对FBG有较好的温度增敏作用，但也存在着一些不利因素:一、一般聚合物材料的热稳定性较差，不耐高温，测温范围在0—100?之间;二、当测量温度比较高的时候，聚合物材料的热膨胀系数随温度变化不再为常数，温度响应灵敏度也不再为线性，这给光纤光栅的解调系统带来了困难:三、聚合物热导率较低，采用聚合物封装的光纤光栅传感器温度响应时间长，对温度的实时测量产生不利。 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/合金钢封装bragg光栅传感器传感特性研究/天津大学/王宇/光学技术/2006.11 传感器由壳体和盖片两部分组成，其结构如图1 所示。壳体为传感器的主要构件，它是在一块具有一定厚度和长度的合金钢片两端分别刻有10mm长， 0.2mm深的凹槽，在钢片中间也刻上凹槽，此凹槽的深度略深于钢片两端的凹槽。封装时，将光纤光栅放入传感器壳体的中间凹槽的中心，并且光纤剥露的两端刚好露出壳体的两端，给光栅施加一定的预应力，使其处于拉伸状态，调整封装装置，确保光纤剥露处与壳体两端的凹槽相接触，然后将粘贴胶点在凹槽中，加热使其固化。最后将盖片与壳体粘接成一体，传感器制作完成。 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/光纤bragg 光栅传感器测试技术研究进展与展望1/东南大学学报/李爱群/东南大学/2009.11 管式封装fbg应变传感器首先将裸光纤光栅置于套管中，施加一定的预应力使光纤光栅保持平直，再在套管和光纤之间灌入封装胶，从而将光纤光栅牢牢嵌固在套管内部;封装胶具有一定强度，能很好地将结构的应变传递至光纤光栅管式封装结构的基本构造和外形如图1 所示 为了提高传感器的性能，使传感器与被监测结构能够协同变形，提高测量结果的准确性，研究者对管式封装的fbg应变传感器进行了改进，如在金属管两端设置凸缘、金属限位环、、易于安装的夹持构件或金属板等，如图2 所示. 任亮通过对传感器各部分横截面大小的调节，实现对fbg应变传感器的增敏和减敏封装，其基本原理如图3所示。如图4 所示的光纤光栅应变传感器，利用透明晶体状聚合物管封装裸光纤光栅，可以有效地去除温度的影响，使fbg传感器只感受结构应变的变化。 如图10所示的增敏型fbg温度传感器;该封装形式不仅充分保持了管式封装光纤光栅的温度增敏效应，能不受应变干扰地感应结构对象的温度变化，而且对其起到很好的保护作用，同时保持了光纤光栅的准分布式传感能力，但是制作过程比较复杂。 利用2种不同热膨胀系数材料共同封装裸光纤光栅。通过调节其中一种材料 的长度即可改变fbg温度传感器的温度灵敏度系数，如图12所示 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/光纤bragg 光栅传感器测试技术 研究进展与展望2/东南大学学报/李爱群/东南大学/2009.11 竖向fbg加速度传感器的原理，如图5 所示;2 个光纤光栅相当于2 个弹簧，质量块通过L型梁和2 个光纤bragg光栅连在框架上;当振子振动时，质量块带动2个光纤bragg 光栅伸缩，例如当左端光纤光栅受拉时，右端光纤光栅受压;2 个光纤光栅相互补偿可以消除温度的影响;国内外学者根据此原理设计了多种形式的fbg加速度传感器 如图16所示的光纤光栅裂缝传感器，成功应用于钢砼组合桥面板模型试验 中;此传感器主要是利用悬臂梁原理，外部拉杆一端自由，另一端与悬臂梁自由端相连，当外部拉杆感受到位移而被拉长或缩短时，相应地会引起悬臂梁发生弯曲变形，从而使Fbg承受应力 我的电脑/E盘/资料/邵/光栅传感器/混凝土表面式光纤光栅传感器应力传递规律研究/杭州电子科技大学/周雪芳/光器件 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀/传感测试/一种监测钢筋腐蚀的光纤光栅传感器的研究/南京航空航天大学/李俊/光谱学与光谱分析/2010.1 根据HB5455(90或AslMG34(79 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 配制EXCO溶液，其配方如下: NaCl: 234g/L KN0: 50g/L 3 HN0: 6.5mg/L(浓度为68,) 3 环氧树脂:J39 军用J133 钢筋/FBG 回头933胶 传感器密封材料密封胶 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀/传感测试/光纤光栅在金属锈蚀中的应用/中国科学院上海光学精密机械研究所/阳沙/中国激光/2006.5 采用弹簧的机构来实现锈蚀传感,其结构剖面图如图1所示。在该结构中,一条钢丝压簧被固定在两个耐腐蚀的固定支座之间;弹簧的内部有一个圆柱形定位机构,以保证压簧压缩时保持平直;光纤光栅的两头被固定在固定支座中心的小孔内,粘结时弹簧处于一定的压缩状态。粘结完成后,光纤光栅就处于被拉伸的状态。由于弹簧的弹性系数与钢丝直径有关,当钢丝被腐蚀变细时,其弹性系数就会发生变化,从而改变光纤光栅所受的拉力。因此,通过监测光纤光栅的峰值波长就可以感知钢丝被锈蚀的程度。 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀/传感测试/基于杠杆原理的新型光纤光栅微位移传感器/天津理工大学/于汇/OFCIO/2009 测量装置的侧面及立体图如图l所示。整个装置是由两个形状完全相同的类似“乙”字形的金属板通过转轴连接而成，转轴相当于杠杆的支点。测量时将装置的短臂z，端的一个臂固定于基座上，然后将基座固定于试验台上，其他部分悬空。裸栅部分用环氧树脂粘贴于长臂易的上下两端，并保持上下粘贴点距离为如，亦即光栅受拉伸部分长度为,3。螺旋测微器置于装置的短臂zJ端，由于两个金属板的形状完全相同，所以螺旋测微器的初始高度与长臂端都同样为b。支点位于上下两臂的中点位置，即支点与上下两臂的垂直距离同为?。当转动螺旋测微器使短臂上下间距增大时，短臂上臂绕支点向上转动带动长臂下臂绕支点向下转动，从而拉伸光栅使其产生轴向拉伸应交。 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀/传感测试/混凝土结构光纤光栅腐 蚀传感器/南京航空航天大学/李俊/中国腐蚀与防护学报/2009.4 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀/传感测试/一种新型光纤光栅倾角传感器的研究/中南大学/伍贤智/华中科技大学学报/2008.12 该传感器主要由应变梁、摆锤、光纤布拉格光栅组成，两根布拉格光栅(FBGl，FBG2)对称的贴在应变梁的两侧，当倾角发生变化时，摆锤在重力作用下总是试图处于竖直状态，使应变梁发生弯曲变形，一侧的光栅拉长，而另一侧的光栅缩短，通过测量反射回来的中心波长的变化来计算倾角的变化。 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀/传感测试/灵敏度系数可调布 拉格光栅应变传感器的设计/哈尔滨工业大学/何俊/光学精密工程 /2010.11 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀/传感测试/基于光纤光栅传感网络的健康监测技术/哈尔滨工业大学/张金涛/学位论文/2005.4 考虑粘接是针对SiO材质的光纤和钢片而言的，我们有针对性的选用了五2 种环氧类胶粘剂分别是:快牢达;KD504A—II:KD一508:WM914和J39。 钢材表面经处理后，往往容易在短时问内形成氧化层。因此(清洁后的表面干燥条件要严格控制。常在水洗后继续用醇类再清洗，使表面快速干燥并抑制了钢表面疏松氧化层的形成。 因此粘贴前，用蘸有乙醇或者丙酮的脱脂棉，将被粘接物和粘接物表面擦拭于净(出于乙醇和丙酮的挥发性很强，擦拭后光纡表面很快就可风干)。在涂胶过程中，用牙签水平地向一个方向涂胶，这样可以防止气体混入胶体，从而保证涂胶的均匀性。 1)快牢达 固化前:胶的质地较为粘稠，胶层厚度和均匀性不容易控制。 固化后:外观呈透明状，有光泽，质地较硬，但是剥离强度不是很高。 2)KD508透l刿环氧胶粘试 固化前:胶的黏度适中，胶长、厚度及均匀性容易控制。 固化后:外观呈无色透明状，有光泽，质地硬但不如快牢达，剥离强度一般。 3)快速914环氧胶粘试 固化前:黏度稍稀，有刺激性气味，胶长、厚度及均匀性容易控制。 固化后:淡黄色(透明度不高，质地比508硬，与快牢达相当，剥离强度高于酊两种胶粘剂。 4)KD504虾氧胶粘试 固化前:胶呈乳白色，黏度适中，容易控制。 固化后:胶呈乳白色，胶质不是很脆，质地较硬，剥离强度很高仅次于J39，很难与铁片剥离。 5)J39 固化前:胶较为粘稠，胶固化时间较快，控制起来有些难度。 固化后:质地较软，呈白色，剥离强度非常高，但能够溶于丙酮溶刺。 502胶质地较脆，胶层变化较小，所以利用502胶和以上胶粘剂作对比拉伸试验(即假定502胶的?L=0，将两根等长光纤分别用“502胶”’与上述胶中2 的一种同时粘接在精密位移平台上，通过两根光纤断裂处对应的螺杆的读数差求出各种胶的?L，，从而判断各种胶粘试剂的胶层滑动情况。 2 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀传感测试/ A fibre optic corrosion (腐蚀) fuse(熔融) sensor using stressed metal-coated(带金属 涂覆层的) optical fibres /ELSEVIER /2008 The basic sensing principle of the stressed metal-coated optical fibre corrosion sensor is illustrated in Fig. 1. The sensor uses a stressed metal-coated optical fibre which transmits light to indicate that no corrosion is present (Fig. 1a). When the fibre is exposed to a corrosive solution the metal coating of the fibre corrodes(腐蚀) away (Fig. 1b). After a certain amount of time the metal jacket corrodes to the extent that the glass cladding(包层) of the optical iber is exposed.Once the glass is exposed the fiber will fracture at a rate dependant upon a variety of factors including the level of stress and the amount of moisture(水分) present. After the fibre has broken it will no longer transmit light, and the loss of signal can be used to indicate the presence of corrosion (Fig. 1c). In this work tests were conducted on the static fatigue of aluminium coated optical fibres in a range of environments with the aim of developing a corrosion sensor based on this principle. 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀传感测试/ Athermal fibre Bragg grating strain gauge with metal coating in measurement of thermal expansion coefficient /ELSEVIER /2005 1.1Basic theory of the temperature compensation Technology(温度补偿技术基本原 理) Our study aims to resolve the thermal problems by providing a new compensating device to correct the temperature deviation of the FBG. This device includes the means of compressing the fibre Bragg grating as the optical fibre experiences an increment(增量) in temperature. The proposed athermal FBG strain gauge is illustrated in Fig. 1. The metal coating plated on the fibre functions as a thermal compensator while the athermal FBG strain gauge is surface adhered to the structure in points A and B. The athermal FBG strain gauge needs to be preloaded before it is surface adhered onto the structure.If the ambient temperature increases, then the thermal compensator expands(膨胀) to compress the FBG. Therefore, the metal coating can compensate(补偿) for the thermal effect into FBG. To understand the function of an athermal compensator, the study characterizes the performance of the FBG in Bragg wavelength associated with the external factors including temperature and strain. The details of derivations(来历 来源)can befound in [11]. To achieve the intended compensating function, the required condition can be expressed as [10] where αF is the thermal expansion coefficient of an optical fibre, ξ = (1/ne)(?ne/?T) is the thermo-optic coefficient of an optical fibre, εaxis is the axial mechanical strain applied to the FBG, is the effective strain-optic coefficient of an optical fibre. The notation(符号), ne and ν F, in Pe are the effective refractive index(折射系数)and Poisson(泊松) ratio (比率)of an optical fibre, and P1 and P12 represent the components of the strain-optic tensor(拉力). Notice that the axial strain (轴向应力)εaxis is defined positive when the fibre increases its length(i.e. for a tension force). Eq. (1) shows that Bragg wavelength shifting effects of the two terms are contradictory(对立的). Therefore, the Bragg wavelength will not shift regarding to the temperature change. 2. Analysis of metal coating on FBG This section describes the analysis of the fibre/coating system for a thermal compensator. From the cross section of a thermal compensator used for an athermal FBG strain gauge is found the optical fibre and metal coating. Therefore, in theory,the two-phase constant model is applied for designing the metal coating thickness associated with the effective thermal expansion coefficient and the effective Young’s modulus in the composite(合成)thermal compensator. In Fig. 2a, to simplify(简化)the thermal analysis, the assumption that the optical fibre is on the fixed ends is reasonable for the successful function of the thermal compensator. While the temperature is increasing, the axial force, Fthermo, induced by thermal effect that applied to FBG is negative (compress force) while ?T is positive, and vice-versa. Therefore, the axial mechanical compression strain that induced into FBG can be further shown as where LC and LF are the lengths as illustrated in Fig. 2a, ?T is the temperature deviation(偏差), EF and EC areYoung’s modulus of the FBG and thermal compensator, αF and αC are the thermal expansion coefficient of the FBG and thermal compensator, and the other parameter such as AF and AC are the cross sectional area of the FBG and thermal compensator depicted in Fig. 2(b). To meet the required condition for thermal compensation in Eq. (1), the ratio(比例) of LC to LF can be expressed as From above, if αC and EC of the thermal compensator are all designed, the lengths of LC and LF can be determined by Eq. (3) for an athermal FBG strain gauge. The next two subsections, the calculations of αC and EC is introduced. 我的电脑/E盘/资料/金属腐蚀/腐蚀传感测试/ Fe–C-coated fibre Bragg grating sensor for steel corrosion monitoring/ELSEVIER /2011 A Fe–C film is coated on the surface of the FBG (Fig. 1), of which the rusting process increases its volume. The longitudinal increase of the coating film is restrained by the fibre base, generating stress in the fibre and changing its strain. Hence, if the strain of the FBG compensated for the temperature effects as with Eq. (10) is monitored, it can be used to evaluate the corrosion of the coating film. FBG sensors without the Fe–C coating film are used as reference sensors to eliminate the temperature effects. The temperature compensation is based on the context in Section 2.2. The reference sensor is always installed close to the test sensor to minimise the temperature difference. 我的电脑/E盘/资料/邵/FBG/ A novel method for creating linearly and nonlinearly chirped fiber Bragg gratings /ELSEVIER/2003 利用均匀FBG设计线性或非线性啁 啾布拉格光纤光栅过程(含计算) We have reported a novel and yet simple and low-cost method for designing linearly and nonlinearly chirped FBGs using a uniform FBG. The chirp rate was controlled by adhering the uniform FBG onto a plastic plate in accordance with a precalculated curve and by applying a tension force at the ends of the plate. The chirp rate can be controlled up to 10 nm/m. A linearly chirped FBG with a dispersion of 1200 ps/nm and a nonlinearly chirped FBG with a dispersion slope of 125 ps/nm/nm have been developed.