水工钢筋混凝土课程设计

水工钢筋混凝土结构课程设计目录1.课程设计的目的————————————————032.课程设计题目描述和要求————————————043.课程设计 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 内容———————————————043.1楼面梁格布置和构件截面尺寸拟定———————043.2板的设计——————————————————053.2.1计算简图3.2.2荷载计算3.2.3板的内力计算3.2.4板的受力钢筋计算3.2.5板的构造钢筋与板配筋详图（CAD绘图）3.3次梁的设计————————————————093.3.1计算简图3.3.2荷载计算3.3.3次梁的内力计算3.3.4次梁的正截面和斜截面承载力计算3.3.5次梁配筋详图（CAD绘图）3.4主梁的设计——————————————————133.4.1计算简图3.4.2荷载计算3.4.3主梁的内力计算3.4.4主梁的正截面承载力计算3.4.5主梁的斜截面承载力计算3.4.6主梁的附加吊筋(附加横向钢筋)的计算3.4.7主梁配筋详图（CAD绘图）4.结论——————————————————————22参考书目————————————————————231.课程设计目的钢筋混凝土结构课程设计是水工钢筋混凝土结构教学计划中的一个重要的实践性教学环节，对培养和提高学生的水工结构设计基本技能，启发学生对实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识具有重要作用。1）.通过课程设计训练，了解水工钢筋混凝土结构设计的一般程序和内容，为毕业设计以及今后从事实际水工结构设计工作奠定初步基础。2）.复习巩固加深所学的钢筋混凝土基本构件中受弯构件和钢筋混凝土梁板结构设计等章节的理论知识。3）.掌握钢筋混凝土肋梁楼盖的一般设计方法，诸如：①进一步理解单向板肋梁楼盖的结构布置、荷载传递途径和计算简图；②掌握弹性理论和塑性理论的设计方法；③掌握内力包络图和抵抗弯矩图的绘制方法；④了解构件设计的重要性，掌握现浇梁板的有关构造要求；⑤掌握现浇钢筋混凝土结构施工图的表示方法和制图规定；4）.学习结构施工图的绘制和结构计算书的编制方法，培养查阅技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 和工程手册的能力，合理确定设计参数。2.课程设计题目描述和要求某水力发电副厂房楼盖，采用钢筋混凝土梁板，其平面尺寸如图所1）.墙体厚度370mm，结构横向长L1＝21.6m，结构纵向长L2＝28.5m，楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。楼盖采用整体式单向板肋形结构。板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm，柱的截面尺寸为400mm×400mm。2）作用在楼面上的活载标准值＝6.5kN/m。3）.该建筑位于非地震区。4）.建筑物安全级别为二级。5）.结构环境类别为一类。6）.建筑材料等级：混凝土强度等级：梁、板C20级。钢筋级别：板中钢筋、梁中架立筋、腰筋等构造钢筋及箍筋采用Ⅰ级；梁内受力纵筋采用Ⅱ级。7）.荷载：钢筋混凝土容重为25kN/m3。楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，(c=20kN/m3；钢筋混凝土现浇板；12mm厚纸浆灰抹底（容重为16kN/m3）。3.设计报告内容3.1楼面梁格布置和构件截面尺寸主梁横向布置，次梁纵向布置。主梁拟定为三跨，次梁拟定为五跨。根据楼盖结构柱网尺寸，结构布置如图1，主梁为7200×3=21600mm，次梁为5700×5=28500mm,板伸入墙体120mm，次梁伸入墙体240mm，主梁伸入墙体370mm。图1结构布置图对于多跨连续次梁，高跨比为1/18-1/12，对于多跨连续主梁，高跨比为1/12-1/8，矩形截面高宽比h/b=2-3.其中高度以50mm为模数，大于800mm，则以100mm为模数。主次梁截面尺寸计算结果见表1表1主次梁截面尺寸计算 构件名称 L(mm) 高度h 计算值(mm) 宽度b 计算值(mm) 取值b×h(mm×mm) 主梁 7200 (1/12～1/8)L 600～900 (1/3～1/2)h 233～350 300×700 次梁 5700 (1/18～1/12)L 317～475 (1/3～1/2)h 150～225 200×450板的厚度按构造要求h=80mm≧l/40=2400/40=60mm，楼板厚度不少于60mm，密肋板厚度不少于50mm，工业建筑板厚度不少于70，本设计楼板可选用90mm厚的楼板。h=90mm3.2板的设计3.2.1计算简图次梁截面为200×450mm,板在墙上的支承长度取为120mm,则板的计算跨度为：边跨：l01=ln+a/2+b/2=2400-120-200/2+120/2+200/2=2340mm且l01≤ln+h/2+b/2=2180+90/2+200/2=2325mm取l01=2325mm中间跨由于0.1lc=0.1×2400=240mm＞b=200mm所以l02=ln2+b=2400mm跨度差（2400-2325）/2325=3.2%<=10%,可按等跨连续板的系数计算。取1m宽板带作为计算单元，板构造如图2图2板构造图板计算简图如图3图3板计算简图3.2.2荷载计算按等跨连续板系数计算内力；且多于五跨连续板按五跨计算内力，小于五跨或等于五跨的连续板按实际跨数计算内力，按五跨计算内力，如图4图4板受力简图分项系数取值依据《SL191—2008规范》，荷载标准值的计算：20mm厚水泥砂浆面层：20×0.02×1=0.4kN/m90mm厚现浇板自重：25×0.09×1=2.25kN/m12mm厚板底抹灰:16×0.012×1=0.192kN/m板的荷载计算结果可见表2表2板的荷载计算表 荷载种类 荷载标准值 荷载分项系数 荷载设计值 （kN/m） （kN/m） 20mm厚水泥砂浆面层 0.4 1.05 0.42 90mm厚现浇板自重 2.25 1.05 2.363 12mm厚板底抹灰 0.192 1.05 0.202 小计（g） 2.842 - 2.984 可变荷载（q） 6.5 1.2 7.8 总荷载（g+q） 9.342 - 10.784考虑到次梁对板的转动约束，折算荷载为g’=g+0.5q=2.9841+0.5×7.8=6.884KN/mq’=0.5q=0.5×7.8=3.9KN/m调整后的荷载设计值为g+q=6.884+3.9=10.784KN/m3.2.3内力计算按弹性理论计算。各跨中及支座截面的弯矩系数α值按教材采用，各跨中及支座截面的弯矩按式M=αgl02+α1ql02计算。板一般均能满足斜截面抗剪承载力要求，所以只进行正截面承载力计算。计算B支座负弯矩时，计算跨度取相邻两跨的较大值。板的弯矩计算见表3表3板的弯矩计算 截面 边跨中M1 跨中M2 跨中M3 支座弯矩Mb 支座弯矩Mc 跨度（m） 2.325 2.4 2.4 2.363 2.4 内力系数α 0.078 0.033 0.046 -0.105 -0.079 α1 0.100 0.079 0.086 -0.119 -0.111 弯矩值（kN·m） 5.014 3.080 3.753 -6.627 -5.626支座边缘弯矩Mbl=|Mb|-|V0|×b/2=6.627-0.2/2×(2.325-0.2)×10.784/2=5.481Mbr=|Mb|-|V0|×b/2=6.627-0.2/2×(2.4-0.2)×10.784/2=5.441Mc=|Mc|-|V0|×b/2=5.626-0.2/2×(2.4-0.2)×10.784/2=4.4403.2.4配筋计算板单宽b取为1000mm，一类环境保护层厚度c=20，对于薄板a=c+5=25mm，h0=h-a=90-25=65mm。对于C25混凝土，fc=11.9N/mm2，HPB235钢筋fy=210N/mm2各截面配筋计算过程见下表，中间区格中间板的四周与梁整体连接，由于拱效应，弯矩有所降低，故M2、M3及MC应降低20%，计算结果可以填在表4内表4板配筋计算 截面位置 1 B 2 C 3 边板带 中板带 边板带 中板带 边板带 中板带 M（kN·m） 5.014 5.481 3.080 2.464 4.440 3.552 3.753 3.002 　 0.167 0.183 0.103 0.082 0.148 0.118 0.125 0.100 　 0.184 0.203 0.109 0.086 0.161 0.126 0.134 0.106 　 574 634 338 267 502 394 418 329 　 1.04% 1.15% 0.62% 0.49% 0.91% 0.72% 0.76% 0.60% 选用钢筋(mm²) 边板带 Φ8/10@100 Φ8/10@100 Φ8/10@200 Φ8/10@200 Φ8@100 Φ10@200 Φ10@200 Φ8/10@200 　 　 644 644 322 322 503 393 393 3223.2.5板配筋详图板中除按计算配置受力钢筋外，尚应设置下列构造钢筋。1.分布钢筋：按规定选用Φ8@2002.板面附加钢筋：按规定选用Φ8@200，设置于主梁顶部和墙边。3.墙角附加钢筋：按规定选用Φ8@200，双向配置于四个墙角的板面，板配筋详图见施工图。3.3次梁的设计3.3.1计算简图次梁在墙上的支承长度a为240mm；中间支座宽度即为主梁宽（b=300）。边跨：+b/2=5700-120-300/2+0.025×(5700-120-300/2)+300/2=5717mm+b/2=5700-120-300/2+240/2+300/2=5700mm两式相比取较小值L01=5700mm中间跨：由于0.05×lc=0.05×5700=285mm＜300mm所以l0=1.05ln=1.05×5400=5670mm由于[(5550-5400)/5400]×100%=2.78%<10%,，故可按等跨连续梁计算内力。次梁构造如图5图5次梁构造次梁计算简图如图6图6次梁计算简图3.3.2荷载计算按弹性理论设计，根据厂房的实际情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载一律不考虑梁从属面积的荷载折减。永久荷载包括：板传来的恒荷载、次梁自重和次梁底及两侧的粉刷重量；可变荷载仅考虑板传来的楼面活荷载，可按表5进行计算。分项系数取值依据《SL191-2008规范》，荷载标准值的计算：板传来的恒荷载：2.842×2.4=6.821kN/m次梁自重：25×0.2×（0.45-0.09）=1.8kN/m次梁底及两侧的粉刷自重:16×0.012[(0.45-0.09)×2]=0.138kN/m可变荷载：6.5×2.4=15.6kN/m表5次梁荷载计算 荷载种类 荷载标准值 荷载分项系数 荷载设计值 （kN/m） （kN/m） 永久 板传来的恒荷载 6.821 1.050 7.162 荷载 次梁自重 1.800 1.050 1.890 　 次梁底及两侧的粉刷自重 0.138 1.050 0.145 小计（g） 8.759 - 9.197 可变荷载（q） 15.600 1.200 18.720 总荷载（g+q） 24.359 - 27.917考虑到主梁对次梁的转动约束，进行荷载调整：g‘=g+0.25q=9.197+0.25×18.72=13.877KN/mq’=0.75q=0.75×18.72=14.04KN/m调整后的荷载设计值g+q=13.877+14.04=27.917KN/m3.3.3内力计算各跨中及支座截面的弯矩系数αmp值按下表采用，各跨中及支座截面的弯矩按式M=αgl02+α1ql02计算。连续次梁各截面的弯矩见表6表6次梁弯矩计算 截面 边跨中M1 跨中M2 跨中M3 支座弯矩Mb 支座弯矩Mc 跨度（m） 5.7 5.67 5.67 5.685 5.67 内力系数α 0.078 0.033 0.046 -0.105 -0.079 α1 0.100 0.079 0.086 -0.119 -0.111 弯矩值（kN·m） 80.83 50.29 59.20 -101.09 -85.35支座边缘弯矩Mbl=|Mb|-|V0|×b/2=101.09-0.3/2×(5.7-0.3)×27.917/2=89.78Mbr=|Mb|-|V0|×b/2=101.09-0.3/2×(5.67-0.3)×27.917/2=89.85Mc=|Mc|-|V0|×b/2=85.35-0.3/2×(5.67-0.3)×27.917/2=42.06次梁剪力计算按式V=βgln+β1qln计算。连续次梁剪力计算见表7表7次梁剪力计算 截面 Va Vbl Vbr Vcl Vcr 计算跨度 5.43 5.43 5.4 5.4 5.4 剪力系数β 0.394 -0.606 0.526 -0.474 0.5 β1 0.447 -0.62 0.598 -0.576 0.591 剪力计算值 53.132 -77.432 70.620 -65.983 68.5543.3.4配筋计算3.3.4.1正截面受弯承载力计算支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位于受压区，按T形截面计算，翼缘计算宽度按教材表进行计算。确定:按单层钢筋布置，则a=c+10，由附录4表1的c=30，得a=30+10=40mm，=450-a=450-40=410mm/=90/410=0.219>0.1故仅按计算跨度L0和梁净距Sn考虑。边跨：桉计算跨度L0考虑：=L0/3=5.55/3=1.85m按梁净距Sn:=b+Sn=0.2+（2.4-0.2）=2.4m取较小值即=1.85m中间跨：桉计算跨度L0考虑：=L0/3=5.4/3=1.8m按梁净距Sn:=b+Sn=0.2+(2.4-0.2)=2.4m取较小值即=1.8m判别T形截面类型:边跨:/K=11.9×1850×90×（410-90/2）/1.2=603kN•m>68.705kN•m中间跨:/K=11.9×1800×90×(410-90/2)/1.2=593kN•m>46.738kN•m故各跨中截面均属于属于第一类T形截面。次梁正截面计算见表8表8次梁正截面承载力计算 中间跨中 中间支座 截面 M1 Mb M2 M3 Mc 边跨跨中 B支座 边区格 中间区格 弯矩计算值 80.83 -89.78 50.29 59.2 -42.06 α 0.026 0.269 0.017 0.020 0.126 ξ 0.027 0.321 0.017 0.020 0.135 As 799 1043 495 583 440 选配钢筋 3φ18 3φ22 2φ18 2φ16 2φ18 实配钢筋 763 1140 509 603 509说明：ρminbh0=0.2%×200×410=164mm2，实际配筋面积均满足要求。3.3.4.2斜截面受剪承载力计算包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算剪力计算见表9表9次梁斜截面受剪承载力计算 截面位置 端支座（A）右侧 离端第二支座（B）左侧 离端第二支座（B）右侧 中间支座（C）左侧， 中间支座（c）右侧 剪力计算值 53.132 -77.432 70.620 -65.983 68.554 剪力设计值 63.758 92.918 84.744 79.180 82.265 截面尺寸验算 1.6≤4.0 1.6≤4.0 1.6≤4.0 1.6≤4.0 1.6≤4.0 0.25fcbh0/K 203KN≧63.758KN 203KN≧92.918KN 203KN≧84.744KN 203KN≧84.744KN 230KN≧82.265KN 0.7ftbh0/K 60.748KN≦63.758KN 60.748KN≦92.918KN 60.748KN≦84.744KN 60.748KN≦79.180KN 60.748KN≦82.265KN 选用箍筋（双肢） （按构造要求） 56.6 56.6 56.6 56.6 56.6 配箍率 0.19%≧ρmin=0.15% 0.19%≧ρmin=0.15% 0.19%≧ρmin=0.15% 0.19%≧ρmin=0.15% 0.19%≧ρmin=0.15% Vc+Vsv=0.7ftbh0+1.25fyvAsv/sh0 113.509KN≧63.758KN 113.509KN≧92.918KN 113.509KN≧84.744KN 113.509KN≧79.180KN 113.509KN≧82.256KN3.3.5次梁配筋详图次梁的配筋及构造如施工图所示。3.4主梁的设计3.4.1计算简图图7主梁计算简图主梁在墙上的支承长度a=370.中间支座宽度即为柱横截面高度，即取b=400mm。计算跨度计算：边跨：L01=ln+b/2+a/2=7200-120-400/2+400/2+370/2=7265mmL02=1.025ln+b/2=1.025*(7200-120-400/2)+400/2=7252mm取两式较小值L01=7252mm中间跨：由于0.05×lc＜400mm所以l0=ln+b=6800+400=7200mm由于[（7252—7200）/7200]×100%=0.7%<10%说明可以按等跨连续梁计算内力。主梁端部支承在砖墙上，支承长度取为370mm;中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm.因梁的线刚度比柱的线刚度大得多，可视为中部铰支的三跨连续梁。3.4.2荷载计算主梁的自重和主梁底及两侧的粉刷自重为均布荷载，但此荷载值与次梁传来的集中荷载值相比很小，为简化计算，采取就近集中的方法，把主梁自重集中到集中荷载作用点，将主梁视为承受集中荷载的连续梁来计算。主梁承受的永久荷载包括：次梁传来的荷载、主梁自重和主梁底及两侧的粉刷重量；主梁承受的可变荷载仅考虑次梁传来的可变荷载。可按表10进行计算:1.分项系数取值依据《水工混凝土结构设计规范》，γG=1.05，γQ=1.2。2.荷载标准值的计算：次梁传来的恒荷载：7.661×5.7=43.6677kN/m主梁自重：25×0.3×（0.7-0.09）*2=9.51kN/m主梁两侧的粉刷:16×0.012×[(0.7-0.09)×2]=0.234kN/m可变荷载：13×5.7=74.1kN/m表10主梁荷载计算 荷载种类 荷载标准值（kN） 荷载分项系数 荷载设计值（kN） 永久 次梁传来的恒荷载 43.668 1.050 45.851 荷载 主梁自重 9.510 1.050 9.986 　 主梁底及两侧的粉刷 0.234 1.050 0.246 小计（G） 53.412 - 56.083 可变荷载（Q） 74.100 1.200 88.920 总荷载（G+Q） 127.512 - 145.0033.4.3内力计算集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数可由教材的表格查得，各跨中及支座截面的弯矩按式M=αQL和M=αGL；各支座截面剪力按式V=β1G+β2Q。其中，α1、β1分别为永久荷载作用下的弯矩及剪力系数；α2、β2分别为可变荷载作用下的弯矩及剪力系数。按弹性理论计算内力时，需要考虑可变荷载的最不利布置方式，因此应将永久荷载和可变荷载作用下的内力单独计算，然后对控制截面内力进行组合，计算各截面及支座的最大内力或最小内力。主梁各截面及支座的弯矩及剪力系数由附录查得后，可计算出相应的弯矩及剪力，见表11，为便于绘制主梁内力包络图，应将每种荷载作用形式下的内力图绘制出来，荷载组合时再将每种组合方式下内力图绘制出来，合并到同一坐标系下即得内力包络图。值得注意的是主梁的结构对称且荷载对称，只需画出一跨半的内力包络图即可。表11主梁弯距计算表（kN/m） 项次 荷载简图 边跨跨中 支座B 中间跨跨中 支座C ① SHAPE\*MERGEFORMAT 0.2446 0.1559 -0.2665 0.0669 0.0669 -0.2665 99.48 63.41 -108.00 27.01 27.01 -108.00 ② SHAPE\*MERGEFORMAT 0.289 0.2447 -0.1333 -0.1334 -0.1334 -0.1333 186.36 157.79 -85.65 -85.41 -85.41 -85.65 ③ SHAPE\*MERGEFORMAT -0.0444 -0.0888 -0.1332 0.2003 0.2003 -0.1332 -28.63 -57.26 -85.59 128.24 128.24 -85.59 ④ SHAPE\*MERGEFORMAT 0.2298 0.1262 -0.3109 0.0966 0.1706 -0.0888 148.19 81.38 -199.76 61.85 109.22 -57.06 ⑤ SHAPE\*MERGEFORMAT -0.0296 -0.0591 -0.0888 0.1706 0.0966 -0.3109 -19.09 -38.11 -57.06 109.22 61.85 -199.76 ⑥ SHAPE\*MERGEFORMAT 0.2742 0.215 -0.1777 -0.1037 -0.0297 0.0444 176.82 138.64 -114.18 -66.39 -19.02 28.53 组合次项 ①+② 285.84 221.2 -193.65 -58.4 -58.4- -193.65 ①+③ 70.85 6.15 -193.59 155.25 155.25 -193.59 ①+④ 247.67 144.79 -307.76 88.86 136.23 -165.06 ①+⑤ 80.39 25.3 -165.06 136.23 88.86 -307.76 ①+⑥ 276.30 202.05 -222.18 -39.38 -7.99 -79.47将以上表中最不利内力组合下的弯距图叠画在同一坐标图上，画其外包线即得到主梁的弯距包络图，如图8图8主梁包络图主梁剪力计算见表12表12主梁剪力计算 项次 荷载简图 端支座A 中间支座B 中间支座C ① SHAPE\*MERGEFORMAT 41.377(0.733) -71.521(-1.267) 56.449(1.000) -56.449(-1.000) 71.521(1.267) ② SHAPE\*MERGEFORMAT 77.005(0.866) -100.835(-1.134) 0(0) 0(0) 100.835(1.134) ③ SHAPE\*MERGEFORMAT -11.826(-0.133) -11.826(-0.133) 88.920(1.000) -88.920(-1.000) 11.826(0.133) ④ SHAPE\*MERGEFORMAT 61.266(0.689) -116.574(-1.311) 108.660(1.222) -69.180(-0.778) 7.914(0.089) ⑤ SHAPE\*MERGEFORMAT 7.914(0.089) 7.914(0.089) -69.180(-0.778) 108.660(1.222) -116.574(-1.311) ⑥ SHAPE\*MERGEFORMAT 73.092(0.822) -104.748(-1.178) 19.740(0.222) 19.740(0.222) -3.912(-0.044) 组合次项 1+② 118.382 -172.356 56.449 -56.449 176.353 ①+③ 29.551 -83.347 145.369 -145.369 83.347 ①+④ 102.643 -188.095 165.109 -125.629 79.435 ①+⑤ 49.291 -63.607 -12.731 52.211 -45.053 ①+⑥ 114.469 -176.269 76.189 -36.709 67.609将以上表中最不利内力组合下的剪力图叠画在同一坐标图上，画其外包线即得到主梁的剪力包络图，如图9图9主梁剪力包络图3.4.4正截面承载力计算支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，按矩形截面进行设计；而跨中翼缘位于受压区，按T形截面计算，翼缘计算宽度按教材进行计算。对于主梁，进行便安全设计。跨中按T形截面进行计算，其翼缘宽度为：hf/h=90/700=0.13>0.1因此按计算跨度l0考虑和按梁肋净距考虑边跨：l0/3=7252/3=2417mmb+sn=200+(5700-300)=5600mm取较小者bf’=2417mm中间跨：l0/3=7200/3=2400mmb+sn=200+(5700-300)=5600mm取较小者bf’=2400mm判断其截面类型：取a=c+10=30+10=40（按单层布置）h0=700-a=660mm边跨：/K=11.9×2417×90×（660-90/2）/1.2kN·m=1327kN·m大于最大弯矩值，故按第一类T型截面计算。中间跨：/K=11.9×2400×90×（660-90/2）/1.2kN·m=1317kN·m大于最大弯矩值，故按第一类T型截面计算。各跨梁皆按第一类截面计算。支座截面按矩形截面计算，考虑到支座截面及边跨跨中截面弯距较大，纵筋布置两排，并放在次梁主筋下面，因此取;而中间跨跨中截面按单排布筋，取主梁正截面配筋计算过程见表13表13主梁正截面配筋计算 截面位置 边跨跨中 中间支座（B） 中间跨跨中 弯距计算值 285.84 -307.76 155.25 -58.40 αs=KM/(fcbh0h0)支座αs=KM/(fcbfh0h0)跨中 0.027 0.269 0.015 0.006 0.027 0.320 0.015 0.006 (支座)(跨中) 1725 2361 950 380 选用钢筋 5φ22 6φ22 3φ22 1φ22 实际配筋面积(mm2) 1900 2281 1140 380说明：ρminbh0=0.2%×300×665=390mm2，实际配筋面积均满足要求。3.4.5斜截面承载力计算,端支座取,B支座负筋为双排，且布置在次梁负筋下部，故取h0=700-80=620mm，.主梁斜截面的配筋计算过程见表14。表14主梁斜截面承载力计算表 截面位置 端支座（A） 离端第二支座（B） 右侧 左侧 右侧 剪力计算值 118.382 188.095 165.369 截面尺寸验算 1.92≦4.0 1.77≦4.0 0.25fcbh0/k 494.594KN≧118.382KN 461.125KN≧188.095KN 461.125KN≧165.369KN 0.7ftbh0/K 147.796KN≧118.382KN 147.796KN≦188.095 147.796KN≦165.369 选用箍筋（双肢） 配箍率 0.17%≧0.15% 0.17%≧0.15% 0.17%≧0.15% V=0.7ftbh0+1.25*fyvASV/s*h0 247.217KN＞1.2*188.095=225.714KN 247.217KN＞1.2*165.369=198.443KN ASB={KV-(VC+VSV)}/fysin45 _ _ _ 选配弯起钢筋 － _ _ 实配弯起面积（mm2） － _ _3.4.6主梁吊筋计算在主梁与次梁交接处，主梁的腹筋承受由次梁传来的集中荷载作用，为防止在主梁的中下部出现裂缝破坏，故在此交接处设置附加横向钢筋（箍筋或吊筋），现在此处设置吊筋。图10主梁与次梁交接处箍筋和吊筋形式(a)主梁与次梁交接处斜向裂缝(b)吊筋形式(c)箍筋形式考虑到主梁与次梁交接处的破坏面大体如图8(b)和(c)虚线所示，故附加横向钢筋应布置在S=2h1+3b的范围内，其数量按下式计算：式中：F——次梁传给主梁的集中荷载设计值；fyv——附加横向钢筋的抗拉强度设计值；α——附加横向钢筋与梁轴线的夹角，取α=45°；因为：S=2h1+3b=2×（700-450）+3×200=1100mm故附加钢筋应布置在1100mm的范围内。选Ф8的吊筋。对于箍筋：Asv=2Asb=2×50.3=100.6mm2Asb为附加箍筋的截面积附加箍筋的排数。则由公式得：m≧KF/(fyvsina)=1.2×135.017×1000/(2×210×50.3×1.414)=5.4在s范围内可布置6排，故实配面积为6×100.6=603.6mm2故可配6排Ф8的吊筋。3.4.7主梁配筋详图主梁配筋详图、主梁的配筋及构造见施工图所示。纵向受力钢筋的弯起和截断位置，根据弯矩和剪力包络图及材料图形来确定。4.结论此次课程设计为单向板肋形结构的设计，通过《水工钢筋混凝土结构学》的学习，进一步加深对理论的认识和理论在工程中的运用，同时，也培养我的综合运用知识的能力和动手的能力。而且在我遇到问题时，也积极与大家进行了探讨，这也增加了我的团队意识。通过这一个学期的理论课程学习，我们开始接触水工钢筋混凝土结构的课程设计。万事开头难，课程设计开始时，没有头绪，不知如何下手，后来，在老师的建议下我认真的看了一遍教材，并借阅了水工混凝土结构设计规范手册，对知识系统而全面进行了疏理，遇到难处先是自己考虑琢磨，如果实在不会了再向老师同学请教，最后我不光更加熟悉的掌握了课本上的基本理论，还理解了平时学习难以理解掌握的较难知识，学会了如何思考的思维方式，找到了设计的思路。在做课程设计的过程中，我不光学会了如何去设计钢筋混凝土结构，更让我有机会对自己的知识进行了综合的运用。例如它让我更加熟悉CAD和WORD文件的操作，对水工钢筋混凝土构件的设计有了进一步形象的认识，从中也发现和解决了一些自己理论知识中的不足之处。本次设计使我对钢筋混凝土构件受力计算,正截面与斜截面承载力计算认识更加深刻,对实际配筋中的一些问题有所思考,从中收益匪浅。在设计过程中遇到的一些具体问题是不通过实际设计计算是不可能被发现的，通过楼盖板的设计让我发现并解决了一些自己不曾注意的很多细小而重要的问题。我们这次课程设计分为三个阶段，第一个阶段是结构的计算，要手写，计算过程比较复杂，经常遇到困难，就查找书本或是根据规范来计算；第二个阶段是计算书电子版的编辑工作，这个过程主要是根据结构计算手稿来输入的，比较简单；第三个阶段是CAD的绘图工作，这个阶段既要熟悉CAD工程制图，又要看得懂钢筋包络图，绘制出这样的一张图需要一两天的时间。总体而言，忙碌了两个星期的课程设计，不仅巩固了所学的《水工钢筋混凝土结构学》的理论知识，还提高了我的综合设计能力，而且也熟练了CAD及Word等应用程序提高了工作的效率。参考书目：【1】．河海大学等四校合编．水工钢筋混凝土结构学(第四版)．北京：中国水利水电出版社，2009【2】．水工混凝土结构设计规范（SL191-2008）．北京：中国水利水电出版社，2009【3】．《建筑结构静力计算手册》编写组．建筑结构静力计算手册．北京：中国建筑工业出版社【4】．周氏．水工混凝土结构设计手册．北京：中国水利水电出版社【5】．徐占发．土建专业实训指导与示例(课程设计毕业设计毕业论文写作)．北京：中国建材工业出版社，P66～75【6】．周俐俐．土木工程专业钢筋混凝土及砌体结构课程设计指南．北京：中国水利水电出版社【7】．孙香红，李红．实用混凝土结构设计：课程设计及框架结构设计实例．b2a1QDCBAb2a1QDCBAb2a1QDCBAb2a1QDCBAb2a1QDCBAb2a1GDCBAb2a1QDCBAb2a1QDCBAb2a1QDCBAb2a1QDCBAb2a1QDCBAb2a1GDCBA_1234567939.unknown_1254241314.unknown_1387614844.dwgAdministrator_1387620369.dwgAdministrator_1387620447.dwgAdministrator_1387621173.unknown_1387614982.dwgAdministrator_1387610924.dwgAdministrator_1234567941.unknown_1234567947.unknown_1234567948.unknown_1234567943.unknown_1234567940.unknown_1234567918.unknown_1234567932.unknown_1234567938.unknown_1234567931.unknown_1234567921.unknown_1230204895.unknown_1230205289.unknown_1230208805.unknown_1230208823.unknown_1230205379.unknown_1230205407.unknown_1230205427.unknown_1230205396.unknown_1230205370.unknown_1230205059.unknown_1230205215.unknown_1230205231.unknown_1230204942.unknown_1230142843.unknown_1230143446.unknown_1230201107.unknown_1230201157.unknown_1230200735.unknown_1230200802.unknown_1230144447.unknown_1230144473.unknown_1230143644.unknown_1230142908.unknown_1230143009.unknown_1230143043.unknown_1230143355.unknown_1230143036.unknown_1230142921.unknown_1228995347.unknown_1228995802.unknown_1230142511.unknown_1070085788.dwg