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扣件钢管支撑架计算书依据规范：《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构
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标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数：钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取0.88。架体搭设高度为2.2m,梁截面BXD二700mmXI700mm,立杆的纵距(跨度方向)1=0.45m,立杆的步距h二1.20m,梁底增加3道承重立杆。面板片度15mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm_,弹性模量6000.ON/mnT。内龙骨釆用40.X80.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2,抗弯强度13.ON/mm2,弹性模量9500.0N/mm2o梁底支撑顶托梁长度1.00m。顶托梁釆用木方：80X80mmo梁底承重杆按照布置间距200,300,300mm讣算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自M25.50kN/n?。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2oO梁两侧的楼板厚度0.30m,梁两侧的楼板讣算长度0.50mc扣件计算折减系数取l.OOo700‘丄丄丄aa图1梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2X(25.50X1.70+0.50)+1.40X2.50=56.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=l.35X25.50X1.70+0.7X1.40X2.50=60.973kN/m2山于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.35X25.500X0.300X0.500X0.450二2.324kN。釆用的钢管类型为"48X2.8。钢管惯性矩计算采用I=n(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=n(D4-d4)/32D<>一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算:⑴钢筋混凝土梁自重(kN/m):q】=25.500X1.700X0.450=19.508kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.500X0.450X(2X1.700+0.700)/0.700=1.318kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值P]=(2.500+2.000)X0.700X0.450=1.417kN均布荷载q=1.35X19.508+1.35X1.318=28.114kN/m集中荷载P=0.98X1.418=1.389kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16.88cm3；截面惯性矩I=12.66cm4；1.39kN28.11kN/m丁j_140j140y140_j_140_140—f计算简图弯矩图(kN.m)394—2.662.002.3569/—^30021.582.66剪力图(kN)变形的讣算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:20.83kN/m变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N产1.581kNNc二4・289kNN3=4.664kNNp4.664kNN-=4.289kNN6=l.581kN最大弯矩M二0.058kN.m最大变形V二0.068mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=YqM/W=1.10X0.058X1000X1000/16875=3.781N/mm2面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2：面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！⑵抗剪计算3y0Q/2bh截面抗剪强度计算值3X1.10X2662.0/(2X450.000X15.000)=0.651N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T],满足要求！⑶挠度计算面板最大挠度计算值v=0.068mm面板的最大挠度小于140.0/250,满足要求！二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载Q=P/1=4.664/0.450=10.365kN/m最大弯矩M=0.lql2=0.1X10.37X0.45X0.45=0.210kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6X0.450X10.365=2.798kN最大支座力N=l.lql=1.1X0.450X10.365=5.130kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=42.67cm3；截面惯性矩I=170.67cm1；龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=r0M/W=1.10X0.210X10e/42666.7=5.41N/nnn2龙骨的抗弯计算强度小于13.ON/mm2,满足要求!龙骨抗剪计算最大剪力的讣算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：Y0T=3y°Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值*3X1.10X2798.45/(2X40.00X80.00)=1.443N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=l.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求！龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q二7.332kN/m最大变形v二0.677ql7100EI=0.677X7.332X450.07(100X9500.00X1706667.0)=0.126mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取230),满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q二0.069kN/m。2.32kh、3kh\4.66kN4.29kN4・29kb(oRk醐
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得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25o——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=180.40N/mm2：10——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011,由公式计算顶部立杆段：10=kU](h+2a)(1)非顶部立杆段：10=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；5,u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.45m：顶部立杆段:d二0.加时，U1=l.799,l0=3.325m；X=3325/16.0=207.639允许长细比(k取1)X°二207.639/1.155二179.774<210氏细比验算满足要求！<1>=0.1690=1.10X9408/(0.169X397.6)=153.919N/mm2a—0.5m时,Uj—1.352,1。二3.435m；X=3435/16.0=214.564允许长细比(k取1)X0=214.564/1.155=185.770<210氏细比验算满足要求！<1>=0.159o=1.10X9408/(0.159X397.6)=164.051N/mm2依据规范做承载力插值计算百0.450时，□=162.362N/mm2，不考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性计算。<[f],满足要求!非顶部立杆段:u2=2.225,l0=3.084m：X=3084/16.0二192.605允许长细比(k取1)入o=192.605/1.155=166.758<210长细比验算满足要求！<1>=0.195o=1.10X9494/(0.195X397.6)=134.544N/mm2,不考虑风荷载时,IF•顶部立杆的稳定性计算o<[f],满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：VoN,。=亦+〒"风荷载设计值产生的立杆段弯矩MNI•算公式VI.4X0.6Wklah2/10其中叽一一风荷载标准值(kN/m2):Wk=u=Xu3Xw0二0.300X1.250X0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.20m：la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m：lb立杆横向间距，1.00m；N”一一考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩VI.4X0.6X0.225X0.450X1.200X1.200/10=0.027kN.m：风荷载设计值产生的立杆段轴力N.k计算公式Nvk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m),由公式计算：MTk=0-闭迁評條+HlAw^B——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.225X2.2X0.45X(0.5X2.2+1.20)=0.512kN.mNwk=6X8/(8+1)/(8+2)X(0.512/12.00)=0.023kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.152+1.350X0.190+1.4X0.6X0.023=9.428kN非顶部立杆Nw=9.152+1.350X0.253+1.4X0.6X0.023=9.513kN顶部立杆段：a二0.加时，5二1.799,二3.325m；X=3325/16.0=207.639允许长细比(k取1)入。二207.639/1.155=179.774<210氏细比验算满足要求！<1>=0.169o=l.10X9428/(0.169X397.6)+1.10X27000/4247二161.281N/mm‘a—0.5m,u^—1.352,1。二3.435m；X=3435/16.0=214.564允许长细比(k取1)入o=214.564/1.155=185.770<210氏细比验算满足要求！<1>=0.159o=l.10X9428/(0.159X397.6)+1.10X27000/4247=171.433N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.450时，。二169.741N/mm2，考虑风荷载时，顶部立杆的稳定性计算。<[f],满足要求！非顶部立杆段:u2=2.225,l0=3.084m：X二3084/16.0二192.605允许长细比(k取1)X0=192.605/1.155=166.758<210氏细比验算满足姜求！<1)=0.195o=l.10X9513/(0.195X397.6)+1.10X27000/4247=141.864N/mm2考虑风荷载时，非顶部立杆的稳定性计算□<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：YoNFcpA其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N]二9.152kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10X1.35X0.115X2.200=0.342kNN=9.152+0.342=9.494kNi——计算立杆的截面回转半径，i二1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.976cm2：W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=180.40N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a二0.45m：h最大步距,h二1.20m；10——计算长度，取1.200+2X0.450二2.100m；X——长细比，为2100/16.0二131<150满足要求！<1)——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到o二1.10X9494/(0.391X397.6)=67.138N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性讣算o<[f],满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:—莎风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式\fl.4X0.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=u=Xu3Xw0二0.300X1.250X0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.20m：la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m：lb立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩VI.4X0.6X0.225X0.450X1.200X1.200/10=0.027kN.m：风荷载设计值产生的立杆段轴力凡「讣算公式Nvk=(6n/(n+l)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m),由公式计算：MTk=0-闭迁評條+HlAw^B——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆圉挡(模板)的高度(m)。NfTk=0.225X2.2X0.45X(0.5X2.2+1.20)=0.512kN.m%=6X8/(8+1)/(8+2)X(0.512/12.00)=0.023kNN”——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=9.152+1.350X0.253+1.4X0.6X0.023=9.513kN经计算得到o=1.10X9513/(0.391X397.6)+1.10X27000/4247=74.323N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算。<[f],满足要求！架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MtGjkbj7=1抗倾覆力矩：弘二12.0002X0.450X(0.562+0.500)+2X(0.000X12.000X0.450)X12.000/2二68.886kN.m倾覆力矩：Mt=3X1.100X0.512=1.691kN.m架体整体抗倾覆验算Mt<珈，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！
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