住宅小区脚手架专项施工方案

住宅小区脚手架专项施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 工程名称：xx年产40万吨二氧化碳项目编号：致：xx有限责任公司〔监理单位〕我方已依照施工合同的有关规定完成了高低压配电室脚手架　　　　　　　　　　　　　工程施工组织 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 〔方案〕的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：施工组织设计〔方案〕　　承包单位〔章〕xx建筑公司项目经理日期专业监理工程师审查意见：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　监理工程师日　期总监理工程师审查意见：项目监理机构总监理工程师日期注：本表由承包单位填表，一式四份。宁夏德大气体高低压配电室脚手架专项施工方案施工单位：xxx建筑公司2013年6月15日脚手架施工组织设计xxx科技年产40万吨二氧化碳项目高低压配电室工程位于xx，建筑面积391.55㎡.层高为4.5米。该工程抗震等级为八级，防火等级为二级。防水为一级防水，采纳聚氯乙烯卷材与聚氯乙烯涂抹组合。本工程采纳落地式双排钢管脚手架，搭设高度7.4米。要紧参数：落地架：材料：钢管φ48×3.5，可锻铸铁扣件〔对接、直角、旋转〕，脚手板为竹笆片脚手板，栏杆挡板为竹笆片脚手板挡板；搭设：双排脚手架，搭设高度22.4m，立杆采纳单立杆，纵距1.5m，横距为1.05m，步距1.8m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；内排架离墙300mm；连墙件采纳两步三跨，双扣件连接；脚手板铺设2层〔底层、作业层〕；悬挑架：材料：钢管φ48×3.5，可锻铸铁扣件〔对接、直角、旋转〕，脚手板为竹笆片脚手板，栏杆挡板为竹笆片脚手板挡板；搭设：双排脚手架，搭设高度15m，立杆采纳单立管，纵距1.5m，横距为1.05m，步距1.8m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根，内排架离墙300mm；连墙件采纳两步三跨，连墙件连接方式为双扣件连接；脚手板铺设2层〔底层、作业层及其上下层〕悬挑主梁采纳16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。主梁间距为立杆间距的2倍，水平联梁采纳12.6号槽钢；拉绳为6×19+1型，最小直径15.5mm，拉点离墙距离800mm，拉环最小直径20mm，锚固压点螺栓直径12mm。二、脚手架安装示意图1、落地式2、悬挑式三、施工工艺流程1、落地式：立杆基础夯实和硬化处理→排水沟→定位→垫板→立两边立杆，扣扫地杆、小横杆、大横杆〔或临时大、小横杆〕→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合架体→搭第二步架→拉连墙件→拆抛撑→转角处设置〝之〞剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→架体外立面设置剪刀撑→搭第三步架〔剪刀撑与安全网同步上〕→…→完成。2、悬挑式：型钢悬挑梁、预埋件制作→预埋件安装→砼浇筑→穿主型钢梁→拉线调整钢梁→固定主型钢梁→固定联梁→立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆〔或临时大、小横杆〕→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合架体→铺脚手板〔隔离防坠〕→搭第二步架→拉连墙件→转角处设置〝之〞剪刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→搭第三步架→…→拉钢丝绳。四、脚手架搭设质量要求：脚手架搭设的技术要求与承诺偏差序号项目一样质量要求1构架尺寸〔立杆纵距、立杆横距、步距〕误差±20mm2立杆的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1〕搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接〔绑扎〕固定2〕搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆＞1m连接扣件数量依承载要求确定，且许多于2个纵向水平杆许多于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求五、安全保证措施：1、脚手架搭设人员必须是通过国家现行 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 <<特种作业人员安全技术考核治理规那么>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。2、脚手架搭设时应按以下时期进行质量检查，发觉问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 应及时校正。1〕基础完工后及脚手架搭设前；2〕操作层施加荷载前；3〕每搭设完10m高度后；4〕达到设计高度后。3、使用时期1〕操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；2〕不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；3〕六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。3〕在脚手架使用期间，严禁任意拆除以下杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；4〕连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否那么应采取安全措施，并报主管部门批准。5〕在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看管；6〕工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。4、脚手架的拆除1〕接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。2〕拆除现场设戒备区域，挂醒目的戒备标志。戒备区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方连续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。3〕认真检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不承诺搭设在脚手架上，另立设置。4〕拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。5〕按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆—搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆—底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。〔即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。〕6〕不承诺分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。7〕所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。8〕所有杆件与扣件，在拆除时分离，不承诺杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。9〕所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直截了当从高处坠落伤人。10〕当日完工后，认真检查岗位周围情形，如发觉留有隐患的部位，及时进行修复或连续完成至一个程序，一个部位的终止，方可撤离岗位。六、本卷须知当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否那么必须采取加固措施。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采纳对接扣件连接。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。11、各构配件严禁抛至地面。落地式钢管外脚手架运算书扣件式钢管落地脚手架的运算依据«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 »(JGJ130-2001)、«建筑地基基础设计规范»(GB50007-2002)、«建筑结构荷载规范»(GB50009-2001)、«钢结构设计规范»(GB50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数本工程采纳落地式钢管双排脚手架，搭设高度为7.4m，立杆采纳单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采纳的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采纳两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处宁夏银川宁东地区，差不多风压0.57kN/m2；风荷载高度变化系数μz，运算连墙件强度时取0.92，运算立杆稳固性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承担的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、小横杆的运算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度运算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值运算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的运算值:q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1=1.626kN/m；小横杆运算简图2.强度运算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，运算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=1.626×1.052/8=0.224kN·m；最大应力运算值σ=Mqmax/W=44.113N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=44.113N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度运算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.15+1=1.188kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.188×10504/(384×2.06×105×121900)=0.749mm；小横杆的最大挠度0.749mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！三、大横杆的运算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度运算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值运算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.05×1.5/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/3=1.05kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.158+1.4×1.05)/2=0.854kN；大横杆运算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩运算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；集中荷载最大弯矩运算公式如下:Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩运算:M2max=0.267×0.854×1.5=0.342kN·m；M=M1max+M2max=0.007+0.342=0.349kN·m最大应力运算值σ=0.349×106/5080=68.664N/mm2；大横杆的最大应力运算值σ=68.664N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度运算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；集中荷载最大挠度运算公式如下:νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=〔0.04+0.158+1.05〕/2=0.624kNν=1.883×0.624×15003/(100×2.06×105×121900)=1.579mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+1.579=1.631mm；大横杆的最大挠度1.631mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的运算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算(«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.236)+1.4×1.575=2.606kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求!五、脚手架立杆荷载运算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承担的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×22.40=3.297kN；(2)脚手板的自重标准值；采纳竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.5×(1.05+0.3)/2=3.949kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×22.4=0.168kN；经运算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.877kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经运算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.877+0.85×1.4×3.15=14.4kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.877+1.4×3.15=15.062kN；六、立杆的稳固性运算:风荷载标准值按照以下公式运算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--差不多风压(kN/m2)，按照«建筑结构荷载规范»(GB50009-2001)的规定采纳：ω0=0.57kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照«建筑结构荷载规范»(GB50009-2001)的规定采纳：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经运算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.57×0.74×0.214=0.063kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.063×1.5×1.82/10=0.037kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳固性运算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=14.400kN；不考虑风荷载时,立杆的稳固性运算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=15.062kN；运算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；运算长度附加系数参照«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；运算长度系数参照«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；运算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳固系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抗击矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=14400.336/(0.186×489)+36542.783/5080=165.519N/mm2；立杆稳固性运算σ=165.519N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=15061.836/(0.186×489)=165.598N/mm2；立杆稳固性运算σ=165.598N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的运算:按«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式运算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)运算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.579kN；活荷载标准值：NQ=3.15kN；每米立杆承担的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；运算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.037/(1.4×0.85)=0.031kN·m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×5.579+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.031/5.08)))/(1.2×0.125)=50.399m；按«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=50.399/(1+0.001×50.399)=47.98m；[H]=47.98和50比较取较小值。经运算得到，脚手架搭设高度限值[H]=47.98m。脚手架单立杆搭设高度为22.4m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳固性运算:连墙件的轴向力设计值应按照下式运算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度运算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.57，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.57=0.079kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式运算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.782kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.782kN；连墙件承载力设计值按下式运算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳固系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=6.7820，与实际不符。a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环，直到型钢的变形αi与细分力Ti作用下产生的变形相同βi，那么现在的力Ti即为钢丝绳实际作用在型钢上的力。令反向力T1=Tmax×0.5，求出型钢变形α1＝6.372mm，钢丝绳使型钢变形β1＝T1×(a2+b2)1/2/E×A＝3.363mm，α1>β1，连续循环。令反向力T9=Tmax×0.654，求出型钢变形α9＝4.405mm，钢丝绳使型钢变形β9＝T9×(a2+b2)1/2/E×A＝4.401mm，α9＝β9。现在的力与变形平稳，T9＝29.348kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。将T9带入连续梁求出型钢实际受力。如下图：悬挑脚手架运算简图通过连续梁的运算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=18.938kN；R[2]=-4.869kN。最大弯矩Mmax=11.85kN·m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=11.85×106/(1.05×141000)+12.451×103/2610=84.813N/mm2；水平支撑梁的最大应力运算值84.813N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳固性运算:水平钢梁采纳16号工字钢,运算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--平均弯曲的受弯构件整体稳固系数：查表«钢结构设计规范»(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，依照«钢结构设计规范»(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.85。通过运算得到最大应力σ=11.85×106/(0.853×141×1000)=98.519N/mm2；水平钢梁的稳固性验算σ=98.519N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求!十一、拉绳的受力运算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面运算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式运算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=30.198kN；十二、拉绳的强度运算:钢丝拉绳(支杆)的内力运算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行运算，为RU=30.198kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝138.5KN；α--钢丝绳之间的荷载不平均系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝3.5。得到：[Fg]=33.636KN>Ru＝30.198KN。经运算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度运算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行运算作为拉环的拉力N，为N=RU=30.198kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度运算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按«混凝土结构设计规范»10.9.8每个拉环按2个截面运算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(30198×4/(3.142×50×2))1/2=19.6mm；实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的运算:1.水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓，螺栓粘结力锚固强度运算如下：锚固深度运算公式:h≥N/πd[fb]其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=1.962kN；d--楼板螺栓的直径，d=12mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，运算中取1.27N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过运算得到h要大于1962/(3.142×12×1.27)=40.979mm。螺栓所能承担的最大拉力F=1/4×3.14×122×215×10-3=24.3kN螺栓的轴向拉力N=1.962kN小于螺栓所能承担的最大拉力F=24.304kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓，混凝土局部承压运算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=0.524kN；d--楼板螺栓的直径，d=12mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=60mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，运算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(602-3.142×122/4)×11.9/1000=41.494kN>N=0.524kN通过运算得到公式右边等于41.49kN，大于锚固力N=0.52kN，楼板混凝土局部承压运算满足要求!十四、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来运算；依照脚手架立杆数量按以下公式进行运算：L=1.1·H·(n·(1+Hs/H)+la/h·n-2·la/h)+[(H/h)-1]取整·[c/la]取整·(m+2)·lbN1=1.1·(H/2h+1)·n+1.1·((H/h)-1)·mN2=2.2·(H/h+1)·n·(1+Hs/H)+(c/la+1)·(m+2)·K·2.2N3=L/liN4=0.3·L/liS=1.1·(n-2)·la·lbL--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=202；H--搭设高度(m)H=15；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.5；li--长杆平均长度；m--大/小横杆搭设根数；K--脚手板铺设层数；c--脚手架搭设总长度；lb--立杆横距(m)lb=1.05；Hs--双立杆运算高度；长杆总长度(m)L=1.1×15.00×(202×(1+0.00/15.00)+1.50×202/1.80-2×1.50/1.80)+(15.00/1.80-1)×(150.00/1.50)×(2+2)×1.05=9023.00；小横杆数(根)N1=1.1×(15.00/1.80×1/2+1)×202+1.1×(15.00/1.80-1)×2=1165；直角扣件数(个)N2=2.2×(15.00/1.80+1)×202×(1+0.00/15.00)+(150.00/1.50+1)×(2+2)×2×2.2=5926；对接扣件数(个)N3=9023.00/6.00=1504；旋转扣件数(个)N4=0.3×9023.00/6.00=452；脚手板面积(m2)S=1.1×(202-2)×1.50×1.05=346.50。依照以上公式运算得长杆总长9023m；小横杆1165根；直角扣件5926个；对接扣件1504个；旋转扣件452个；脚手板346.5m2。