装配式钢筋混凝土简支T型梁桥

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料一）桥面净空净-7+21m人行道二）主梁跨径和全长 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 跨径lb=20.00m（墩中心距离）计算跨径l=19.50m（支座中心距离）主梁全长I全=19.96m（主梁预制长度）三）设计荷载公路U级荷载，人群荷载3kN/m2四） 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 主梁混凝土：C40，容重26KN/m防水混凝土厚6.5~17cm，容重25KN/m五）计算方法11多"Aj/":：'彳彳1*||■匸1485rI1I（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规》（JTGD60-2004）,简称“桥规”（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG62-2004），简称“公预规”（3）《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1•跨中荷载横向分布系数（按G-M法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩lx和Itx求主梁截面的重心位置（图2）ax平均板厚hi=1/2(8+14)=11cmax(160TOC\o"1-5"\h\z111318)1113018—22(16018)1113018=41.2cm13112131302lx14211314211(41.2)218130318130(41.2)21221226627500cm46.6275102m4T形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：|tx=cibiti3式中：Ci-为矩形截面抗扭刚度系数（查附 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 1）；附表-1bi、ti为相应各矩形的宽度与厚度。t/b10.90.80.70.60.50.40.30.20.1<0.1c0.1410.1550.1710.1890.2090.2290.2500.2700.2910.3121/3查表可知b1/t1=0.11/1.60=0.069,c1=1/3t2/b2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c2=0.301故Itx=1.6X0.113/3+0.301X1.19X0.183=0.71X10-3=2.80X10-3m4单位抗弯及抗扭惯矩：Jx=lx/b=6.628X10-2/160=4.142X10-4m4/cmjTx=kx/b=2.280X10-3/160=1.75X10-5m4/cm横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度入计算(图3)横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即l=4b=4X1.6=6.4mc=1/2(4.85-0.15)=2.35mh'=100m,b'=0.15m=15cmc/l=2.35/6.40=0.367附表2:桥梁工程（1982年2月）表2-8-4附表2:桥梁工程（1982年2月）表2-8-4根据c/l比值可查（附表1）求得入/C=0.548所以入=0.548c=0.548求横梁截面重心位置ayI2h1h'b—ay=」「乙2h1hb0.112121.290.15220.152.35=1.29m1.0221.290.11=0.21横梁的抗弯和抗扭惯矩Iy和1.0ITYy丄212h132h1121.290.1131213—0.151.00.15123.221024mTyC1b1h13C2b2h2Iy21.290.11(0.21(Imb0.11/4.850.0310.11.0(-10.21)2h121''3T)12bhI''h'2bh(ay)2y0.11)2Ci查表得C113，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取&=1/6h2.b2=0.15(1.00-0.11)=0.1705,查表得C2=0.298ITy10.1134.850.2980.890.153故1.0761030.8951031.971103m4单位抗弯及抗扭惯矩Jy和jTyJy1丫.03.22102/4.85100440.66410m/cmJTYITYb11.9711034.851000.406105m4/cm（3）计算抗弯参数B和抗弯参数a:邑厶如0.324Lp；Jy19.5，0.664104=0.2Kb+0.8K3b/4=0.2Kb+0.8K3b/4c/l0.050.100.150.200.250.300.350.400.450.50/c0.9880.9360..8670.7890.7100.6350.5680.5090.4590.416式中：B'——桥宽的一半;Ip——计算跨径。G(JTxJTy)/2EJxJy0.40(1.750.406)1032、4.1421040.6641040.026按公预规3.1.6条取G=0.4E则厂J0.0260.161计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知B=0.324，查G-M图表，可得表中数值。表1梁位荷载位置b3b4b2b40b4b2Eb4-b00.940.971.001.031.051.031.000.970.94b/41.051.061.071.071.020.970.930.870.83K1b/21.221.181.141.071.000.930.870.800.753/4b1.411.311.201.070.970.870.790.720.87b1.651.421.241.070.930.840.740.680.6000.830.910.991.081.131.080.990.910.83b/41.661.511.351.231.060.880.630.390.18K0b/22.462.101.731.380.980.640.23-0.17-0.553/4b3.322.732.101.510.940.40-0.16-0.62-1.13b4.103.402.441.640.830.18-0.54-1.14-1.77用插法求各梁位处值(图4)1#、5#梁々=©/4+(©©/4)0.22#、4#梁m2汽'=1/21.000=0.500K'=Kb/2-(Kb/2-Kb/4)0.4=0.6Kb/2+0.4Kb/43#梁K'=Ko（Ko系梁位在O点的K值）列表计算各梁的横向分布系数影响线坐标n值（表2）（5）绘制横向分布系数图，求横向分布系数按第231、2.3.4、235条规定：汽车荷载距人行道边缘距离小于0.5m,人群荷载取3kN/m2，人行道板以4.0kN集中竖向力作用在一块板上u梁号计算式荷载位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b1Ki0.2Kib0.8K31-b41.4581.3221.2081.0700.9620.8640.7800.7120.656K°0.2K°b0.8K3b043.4762.8642.1681.5360.9180.356-0.236-0.724-1.258k1k0-2.018-1.532-0.960-0.4660.0440.5081.6161.4361.914厂-0.325-0.247-0.155-0.0750.0070.0820.1640.2310.308KK0厂3.1512.6172.0131.4610.9250.438-0.072-0.493-0.950ka/50.6300.5230.4030.2920.1850.088-0.014-0.099-0.190k10.6kb12-0.4kb141.1521.1321.1121.0701.0080.9460.8940.8280.782ko0.6kb0_20.4kb042.1401.8641.5781.3201.0120.7360.3900.054-0.2582k1k°-0.988-0.732-0.466-0.250-0.0040.2100.5040.7741.040厂-0.159-0.118-0.075-0.040-0.0010.0340.0810.1250.167kk。厂1.9811.7461.5031.2801.0110.7700.4710.179-0.091ka/50.3960.3490.3000.2560.2020.1540.0940.036-0.018kJkg0.950.971.001.031.051.031.000.970.94k0'k000.830.910.99.081.131.080.990.910.833k1k00.110.060.01-0.05-0.08-0.050.010.060.11厂0.0180.0090.001-0.008-0.013-0.0080.0020.0100.018kk°厂0.8480.9190.9911.0721.1171.0720.9920.9200.848ka/50.1700.1840.1980.2140.2230.2140.1980.1840.170各梁的横向分布系数公路U级人群荷载mi汽=1/2(0.522+0.313+0.177-0.005)=0.504m2汽=1/2(0.348+0.266+0.200+0.095)=0.455m3汽=1/2(0.184+0.212+0.222+0.200)=0.409m1人=0.620m2人=0.378m3人=0.340人行道板m1板=0.632-0.191=0.441m2板=0.397-0.019=0.378m3板=20.170=0.3402•梁端剪力横向分布系数(按杠杆法)公路Um1汽'=1/20.875=0.438m3汽'=1/2(0.938+0.250)=0.504人群荷载mi人'=1.422m2人'=-0.422m3人,=0图6（二）力计算1•恒载力（1）恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各主梁承担构件构件简图及尺寸（cm）名钢筋混凝土T形梁的恒载计算容单元构件体积及算式（m3）每延米重量重梁1.61.3020.71(1.300.3900.080.14)2250.390259.760.890.160.15220.05020.890.160.15020.71519.52571519.50.02510.0502251.260.0251250.83各梁的恒载汇总于表（单位：kN/m）表4桥面铺装16021厂沥青混凝土：0.021.60=0.032混凝土垫层（取平均厚9cm）:0.091.60=0.1440.032230.144240.743.4610015行道部分口—n11H个LL1814100128236缘石2.500.320.150.120支撑梁21.040.220.15=0.069人行道梁A:.0.850..240.280.057人行道梁BO.850.240.14=0.028人行道板2850.062.50=0.13镶面0.850.022.5=0.043栏杆柱1.00.180.14=0.025扶手22.360.080.12=0.04523252525251825250.12230.069250.057250.025250.130250.043180.025250.0452512.352.761.721.430.713.190.770.631.13一侧人行道部分每2.5m长时重12.42kN,1.0m长时重12.35/2.5=4.94kN/m。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：1#、(5#)梁：侦0.441侦q0.4414.942.18kN/m2#、(4#)梁：2板0.3782板q0.3784.941.87kN/m3#梁:3板0.3403板q0.3404.941.68kN/m梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计1（5）9.760.632.184.2016.772（4）9.761.261.874.2017.0939.761.261.684.2016.90梁号M1/2(kN?m)M1/4(kN?m)Q0(kN)q30q30q30q30q30q301（5）16.7747.53797.0816.7735.65597.8516.779.75163.512（4）17.0947.53812.2917.0935.65609.2617.099.75166.63316.9047.53803.2616.9035.65602.4916.909.75164.782.活载力（1）公路U级荷载冲击系数meG/g式中|—结构的计算跨径（m）E一结构材料的弹性模量（N/m2）_Ic—结构跨中截面的截面惯矩（m4）me结构跨中处的单位长度质量（kg/m）G结构跨中处延米结构重力（N/m）g重力加速度，g=9.81（m/s）已知Ic6.6275102m4G30.94810’N/mE3.45104106Pa1.5Hzf4.5Hz14Hz10.176lnf0.01571.206最大影响线纵标n及影响线面积30表（p单位kN/m2）表7项目影响线顶点位置最大影响线纵标n30M1/2l/2l/447.53M1/41/4处31/1635.65Q01支点处l9.75Q1/21/2—J1/21/2处1/22.438人群荷载（每延米）P人：P人=30.75=2.25kN/m（3）活载弯矩计算公路U级荷载产生的弯矩（kN?M）表8梁号力m(1)1+卩(2)Pk(3)qk(4)纵标n(5)0(6)力值(1)(2){(3)(5)+(4)(6)}M10.5041.2062380.7510.50.75l/447.53756.431/2M1/40.5041.2062380.7510.50.753l/1635.65567.33M10.4551.2062380.7510.50.75l/447.53682.892/2M1/40.4551.2062380.7510.50.753l/1635.65512.17支点剪力计算式为:Qo(1)活iyiPi公路U级产生的支点剪力计算表（单位：kN）表12Mi0.4091.2062380.7510.50.75l/447.53613.853/20.4091.2062380.7510.50.7531/1635.65460.40Mi/4人群产生的弯矩（单位：kN?m）表9梁号力m(1)P(2)30(3)力值(1)(2)(3)M1/20.6202.2547.5366.301M1/40.6202.2535.6549.73M1/20.3912.2547.5341.812M1/40.3912.2535.6531.36M1/20.3422.2547.5336.573M1/40.3422.2535.6527.43（4）活载剪力计算：计算活载剪力应计入横向分布系数n延桥跨变化的影响通常分两步进行跨中剪力Qi/2计算支点剪力Qo计算剪力的荷载横向分布系数为：公路U级荷载产生的跨中剪力qi/2（单位：kN）表10梁：力m(1)%3)qk⑷纵标30(6)1+卩力值：号n(5)(7)(1)(7)[(3)(5)+(4)(6)]1Q1/20.5042380.751.210.50.751/22.4381.20676.772Q1/20.4552380.751.210.50.751/22.4381.20669.303Q1/20.4092380.751.210.50.751/2204381.20662.30人群荷载产生的跨中剪力（单位：kN）表11梁号力m(1)P(2)30(3)力值（1）（3）(2)1Q1/20.6202.252.4383.402Q1/20.3912.252.4382.143Q1/20.3422.252.4381.88支点处按杠杆法计算的n丨/4〜31/4③支点〜1/4在n和n'间的直线变化式中：活i——相应于某集中活载作用处的横向分布图纵座标;相应于某集中活载作用处的剪力影响线图坐标;Pi相应于某集中活载的数值;人群均布荷载产生的支点剪力计算式为：Q。人人g人p式中:11q人1211L96人）q人跨中横向分布系数;人支点处横向分布系数;梁端剪力计算图式及剪力计算：公路u级作用下如图238kN1555^008TO555^0梁号1+giyiPi力值1+卩iyiPi11.2060.504•10.5•0.75•1•19.5•1+1.2•0.438•238•0.75•1+122(0.438-0.504)•4.9•0.917•10.5•0.75158.4121.2060.456•10.5•0.75•1•19.5•1+1.2•0.500•238•0.75•1+122(0.500-0.456)•4.9•0.917•10.5•0.75172.3331.2060409•105•075•1•19.5•1+1.2•0.594•238•0.75•1+122(0.594-0.409)•4.9•0.917•10.5•0.75195.27人群荷载作用下如图丨q人2.25kN/m|0201图8人群荷载产生的支点剪力计算表（单位：kN）表13梁号123公式Q0人人人q人pL'p—(人人)q人80.917L19.5•0.620•2.25L19.5•0.391•2.25119.5•0.342•2.25计222算+丄•19.5•(1.422-0.620)•+119.5•(-0.422-0.391)•+1•19.5•(0-0.342)•值8882.25•0.917=17.632.25-0.917=4.492.250.917=5.78.公路桥涵结构按承载能力极限状态时，应采用:人群荷载1=1.0，温度梯度作用1=0.8，其他作用1=1.0；1人群荷载1=1.0，温度梯度作用1=0.8，其他作用1=1.0；10Sud0(GiSGikQ1SQ1kcQjSQjk)i1j2式中Sud—承载能力极限状态下作用的基本组合的效应组合设计值;0——结构重要性系数，本结构安全等级采用一级取1.0；Gi第i个永久作用效应的分项系数，本结构取1.4；SGik——第i个永久作用效应的标准值;Q1——汽车荷载效应（含汽车冲击力•离心力）的分项系数，取qi=1.4。SQ1k一汽车荷载效应（含汽车冲击力•离心力）的标准值;Qj—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力•离心力）•风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数,取Qj=1.4；SQjk——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力.离心力）其他第j个可变作用效应的标准值;c——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力.离心力）外的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取c=0.80；2.偶然组合本结构中没有。二.公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组mn合表达式为：Ssd=SGik1jSQjki1j1式中Ssd—作用短期效应组合设计值;门一第j个可变作用效应的频遇值系数，汽车荷载（不计冲击力）1二0.7，IjSQjk—第J个可变作用效应的频遇值。剪力组合表（单位：kN）表14梁号力荷载人群汽-车承载能力极限状态基本组合正常使用极限状态作用短期效应组合采用值①②③④⑤1Q0163.5117.63158.41527.90292.03527.90Q1/203.4076.77134.2168.90134.212Q0166.634.40172.33538.17291.75538.17Q1/202.1469.30119.9061.08119.903Q0164.785.78195.27575.97307.25575.97Q1/201.8862.30107.7254.86107.72弯矩组合表（单位：kN?m）表15梁号力恒载人群汽车承载能力极限状态基本组合正常使用极限状态作用短期效应组合采用值123451M1/2797.0866.30756.432307.901392.882307.90Ml/4597.8549.73567.331731.001044.711731.002M1/2812.2941.81682.892174.561332.122174.56M1/4609.2631.36512.171630.98999.141630.983M1/2803.2636.57613.852041.301269.532041.30Ml/4602.4927.43460.401531.04952.201531.04三、行车道板的计算（一）计算图式考到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间铰接的板计算，（二）恒载及其力1.每延米板上的恒载g;沥青混凝土面层g1C25混凝土垫层g2T梁翼缘板自重g3每延米板宽恒载合计2.恒载产生的力弯矩MAh剪力QAh1'g(ib2(lbb)22__0.021.00.090.11gi230.46kN/m1.01.024252.16kN/m2.75kN/m5.37kN/mb)25.37(1.600.18)21.35kNm5.371.600.183.81kN23.活载产生的力公路U级：以重车后轮作用于铰缝轴线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载（如图）按“桥规”第431条表432后车轮着地宽度b2及长度a2为:a20.2mb20.6m顺行车方向轮压分布宽度：a1a22H0.2020.110.42m垂直行车方向轮压分布宽度：b1b22H0.6020.110.82m荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：aa11.42l00.421.420.713.24m单轮时aa12l01.84m冲击系数11.3作用于每米宽板条上的弯矩为:MAp(1)—(l4a土）241.32^3.24082(0.71)12.04kNm4单个车轮是MAp325「3厂莎(0.71OF11.61kNm取最大值MAp12.04kNm作用于每米宽板条上的剪力为:QAp(1)空1.36024.07kN4a3.24