直插盘销式模板支架施工方案

恩施市思源实验学校（金子中小学）建设三标段教师周转房直插盘销式模板支架施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 编制单位：恩施州鸿宇建设工程有限公司编制人：审核人：审批人：编制日期：二0一五年月日目录第一章工程概况及编制依据⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.2一、工程概况⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.2二、编制依据⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.3三、施工平面布置图（后附）⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.3四、施工要求⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.3五、技术保证条件⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.3第二章施工计划⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.4一、施工进度计划⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.4二、材料与设备计划⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.4第三章施工 工艺 钢结构制作工艺流程车尿素生产工艺流程自动玻璃钢生产工艺2工艺纪律检查制度q345焊接工艺规程 技术⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.5一、技术参数⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.5二、工艺流程⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.6三、施工 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.7四、检查验收⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯13第四章施工安全保证措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.14一、组织保障⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.14二、技术措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯6.1三、监测监控⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.19四、应急预案⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.21第五章劳动力计划⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.24一、专职安全生产管理人员⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.24二、所需劳动力安排⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.24第六章计算书及相关图纸⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.24墙模板（非组合式钢模板）计算书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.24板模板（直插盘销式）计算书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.31梁模板（直插盘销式）计算书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.39梁侧模板计算书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.⋯⋯48第一章工程概况及编制依据一、工程概况：1、恩施市思源实验学校（金子中小学）建设三标段教师周转房由恩施市舞阳坝街道办事处金子初级中学兴建，湖北省建筑设计院设计，由恩施州鸿宇建设工程有限公司承建。湖北中南勘察基础工程有限公司进行现场勘查，恩施星城工程建设监理有限责任公司现场监理，本工程为框架结构，建筑总面积1908.71㎡,总层数为4层，基础为独立柱基，高度为13.800米。耐火等级为二级，防水等级为二级，抗震设防烈度为6度，合理使用年限为50年。2、本工程设计为柱下独立基础，持力层为第3层中风化泥质粉砂岩。二、编制依据《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑工程施工质量验收统一 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》GB50300-2013《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范》（DB37/5008-2014）（山东省地方标准）关于直插盘销式模板支架体系安全应用问题的评审意见危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行 技术交底 金刚砂技术交底断桥铝门窗监理交底卫生间技术交底喷播草籽技术交底钢结构雨棚安全交底 。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络第二章施工计划一、施工进度计划基础分部40天，主体分部70天，装饰装修分部70天。二、材料与设备计划1、木材的选用模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。结合我地区的现状，本工程所用的木方均采用杉木木材作为主要承重构件的支撑小梁。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率均不大于15%。3、胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采选用强度好且符合环境保护的要求板材。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第三章施工工艺技术一、工艺流程楼梯模板应根据设计标高放样，并找好平台标高，其施工步骤应为：安装平台梁及平台与基础模板→安装楼梯斜梁或楼梯底模板并完成楼梯支撑体系→安装楼梯外帮侧板→安装踏步模板。板直插盘销搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁直插盘销弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。二、施工方法1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用墙模板、直插盘销式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、一般规定保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。不同支架立柱不得混用。构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用?48×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)直插盘销式立柱平面布置图（详见附图）立柱需接长时，支架首层立柱应采用不同的长度交错布置，底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立柱应配置可调底座或固定支座，如下图：首层立柱布置示意3)立柱上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。7、剪刀撑(1)直插盘销式当立柱间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑；专用斜杆钢管剪刀撑当立柱间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45～60之间，斜杆应每步与立杆扣接。当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。示意图同上。8、周边拉结竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。三、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3中心线位置5插筋+10，0外露长度中心线位置2预埋螺栓+10，0外露长度中心线位置10预留孔+10，0尺寸5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查基础±10钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4,-5钢尺检查不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查层垂直高度大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查第四章施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施1、准备工作模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。模板的基准定位工作：首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；竖向模板的支设应根据模板支设图；已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设基础及地下工程模板：1)地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。楼梯模板梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面层的粉刷厚度；楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。柱模板主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。梁、板模板梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板拆除拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表3.3.1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型达到设计的混凝土立方体抗压强度构件跨度(m)标准值的百分率(%)≤2≥50板>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥100侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；连墙件是否松动；架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象；监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。负责准备所需要的应急物资和应急设备。及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：模板坍塌、机具伤人、火灾事故、触电事故、高空坠落、落物伤人等事故。1、模板坍塌事故发生时的处置措施:）尽量使用人工挖掘、搬运坍塌的材料，及时抢救被掩埋伤员脱离危险区。）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。）事故发生后应立即报告项目部应急救援领导小组。应急救援领导小组在第一时间到达后立即组织应急救援队抢救现场伤员，清理坍塌现场，并做好警戒，禁止无关人员进入事故现场，以免造成二次伤害。）应急救援队负责消除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。6）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应，同时准备好车辆随时准备运送伤员到附近的医院救治。）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。）技术负责人、现场安全员应对模板坍塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司和上级相关部门。1.1、注意事项：）事故发生后应立即停止施工，封闭事故现场严禁无关人员进入，以免二次伤害。2）人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。2、火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。3、触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。4、其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。第五章劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：张华（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；杨壮（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；关于杰（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；架子工班长——组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排木工（人）10钢筋工（人）10砼工（人）10架子工（人）8水电工（人）2其它工种（人）5第六章计算书及相关图纸【计算书】板模板（直插盘销式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范》（DB37/5008-2014）4、根据品茗软件计算一、荷载设计当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活1荷载(kN/m2)面板0.1模板及其支架自重标准值面板及小梁0.3G1k(kN/m2)楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1G2k(kN/m3)基本风压0.2ω0(kN/m2)风荷载标准值ωk(kN/m2)风压高度变化系0.90.14数μz风荷载体型系数0.8μs二、模板体系设计模板支架高度(m)3立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离250(mm)立柱距混凝土板长边的最近距离100主梁布置方向平行楼板长边(mm)小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)50,50主梁悬挑端计算长度(mm)50,50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图三、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：23，I＝bh3×××＝W＝bh/6=1000×15×15/6＝37500mm/12=1000151515/12281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)0.×3)+1.42×.5，1.35×(0.3+(1.1+24)0.×3)+1.40×.7×2.5]1=11×.718kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNmax12222M=max[ql/8,ql/8+pl/4]=max[11.7180.3×/8，0.122×0.32/8+2.2050×.3/4]=0.167kNm·；σ＝Mmax/W＝0.167×106/37500＝4.446N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)0.×3)×1=7.63kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×7.63×3004/(384×10000×281250)＝0.286mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm215.4421.78)小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75因[B/lb]取整＝[6500/900]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)0.×3)+1.42×.5，1.35×(0.3+(1.1+24)0.×3)+1.40×.7×2.5]×0.3＝3.516kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)0.×3)×0.32.854kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.662kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.854×0.92+0.121×0.662×0.92＝0.312kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN22max[0.077×0.109×0.92+0.21×2.205×0.9，0.107×0.109×0.92+0.181×2.205×0.9]＝0.424kN·mM3＝max[q1122/2+pL1]=max[3.51622×21L/2，qL0×.05/2，0.109×0.05/2+2.2050.05]0.11kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.312，0.424，0.11]＝0.424kN·mσ＝Mmax/W＝0.424×106/67500＝6.275N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.854×0.9+0.62×0.662×0.9＝1.928kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.109×0.9+0.6812×.205＝1.561kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.516×0.05，0.109×0.05+2.205]＝2.21kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.928，1.561，2.21]＝2.21kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×90×50)＝0.737N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)0.×3)×0.3＝2.349kN/mmax＝0.632qL4××4×9350×3037500)＝跨中ν/(100EI)=0.6322.349900/(1000.343mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝2.25mmmax＝0.632qL4××4××＝挠度,跨中ν/(100EI)=0.6322.349900/(10093503037500)0.343mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝2.25mm五、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.0可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2205主梁抗剪强度设计值2125)[τ](N/mm)主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)0.×3)+1.41×.5，1.35×(0.5+(1.1+24)0.×3)+1.40×.7×1.5]×0.3＝3.324kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)0.×3)×0.3＝2.927kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)b×＝(0.5+(1.1+24)0.×3)×0.3=2.409kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R'max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.927×0.9+1.2230×.397×0.9＝3.448kN按悬臂梁，R1＝3.324×0.05＝0.166kNR＝max[R'max，R1]/2＝1.724kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×2.409×0.9＝2.478kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=2.409×0.05＝0.12kNR＝max[R'max，R1]/2＝1.239kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.483×106/4490＝107.626N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.576×1000/424＝16.866N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=0.79mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.162mm≤[ν]=50/250=0.2mm满足要求！六、立柱验算钢管类型Ф48×3.0立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度300斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求a(mm)立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205=(h+2a)/i=(1800+2×300)/15.9=150.943≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.341Mw＝0.92×1.4×ωkLa×h2/10＝0.92×1.4×0.144×0.9×1.82/10＝0.048kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.25+La/2，La]×max[0.25+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)0.×3)+1.4(1+0×.048/0.9)]max[0×.25+0.9/2，0.9]×max[0.25+0.9/2，0.9]＝8.318kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝8317.942/(0.341424)+0×.048106/4490＝68.135N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！七、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝8.318kN≤[N]＝30kN满足要求！梁模板（直插盘销式）计算书计算依据：1、《建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范》（DB37/5008-2014）2、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、根据品茗软件计算一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)9.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×1200新浇混凝土结构层高(m)4.5二、荷载设计面板0.1面板及小梁0.3模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5楼板模板模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值24G2k(kN/m3)混凝土梁钢筋自重标准值1.5G3k(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值1.1G3k(kN/m3)施工人员及设备荷载标准值2.5Q1k(kN/m2)20.2基本风压ω0(kN/m)风荷载标准值ωk(kN/m2)风压高度变化系数μz0.90.14风荷载体型系数μ0.8s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)600步距h(mm)1800立柱根数3立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,750,750底模下设支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：23，I＝bh3×××＝W＝bh/6=1000×15×15/6＝37500mm/12=1000151515/124281250mmγ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4c×Qφ1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)1.×2)+1.40×.9×2.5]×1＝44.595kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)1.×2]×1＝41.445kN/mq1活＝γ0×1.4×φcQ1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)1.×2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L21活L2＝0.107×41.445×0.0872××2＝+0.121q+0.1213.150.0870.037kN·mσ＝Mmax/W＝0.037×106/37500＝0.983N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.63230×.7×87.54/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝87.5/400＝0.219mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.39341×.445×0.087+0.4463×.15×0.087＝1.548kNR2=R4=0.928q1静l+1.142q1活l=0.92841×.445×0.087+1.1423×.15×0.087＝3.68kNR3=1.143q1静l+1.223q1活l=1.14341×.445×0.087+1.2233×.15×0.087＝4.482kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.39330×.7×0.087＝1.056kN''R2=R4=0.928q2l=0.92830×.7×0.087+1.1423×.15×0.087＝2.493kNR3'=1.143q2l=1.14341×.445×0.087＝3.07kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm215.4421.78)小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75q1＝max[1.548+0.9×1.35×(0.3-0.1)0×.35/4，4.482+0.9×1.35×(0.3-0.1)0×.35/4]4.503kN/mq2＝max[1.056+(0.3-0.1)0.×35/4，3.07+(0.3-0.1)0.×35/4]＝3.088kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.503×0.62，0.5×4.503×0.12]＝0.173kN·mσ＝Mmax/W＝0.173×106/67500＝2.57N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.503×0.6，4.503×0.1]＝1.64kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.64×1000/(2×90×50)＝0.547N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.088×6004/(100×9350×3037500)＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm4＝×4××＝≤ν]＝＝2＝q22/(8EI)3.088νl100/(893503037500)0.001mm[l/400100/400＝0.25mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.503×0.6，0.393×4.503×0.6+4.5030×.1]＝3.088kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R5＝1.076kN，R2＝R4＝2.538kN，R3＝3.088kN正常使用极限状态'Rmax＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.088×0.6，0.393×3.088×0.6+3.0880×.1]＝2.118kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为'''R1＝R5＝0.736kN，R2＝R4'＝1.722kN，R3'＝2.118kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.0可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2205主梁抗剪强度设计值2125)[τ](N/mm)主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.156×106/4490＝34.809N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.742kNτmax＝2Vmax/A=2×1.742×1000/424＝8.215N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.044mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.438mm满足要求！4、支座反力验算R1＝0.131kN，R2＝10.054kN，R3＝0.131kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3.0立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求a(mm)立柱抗压强度设计值[f](N/mm2205支架自重标准值q(kN/m)0.15)=(h+2a)/i=(1800+2×200)/15.8=139.241≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.3531、风荷载计算Mw＝1×0.9×1.4×0.14×0.6×1.82/10＝0.034kN·m2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝0.131kN，R2＝10.054kN，R3＝0.131kN立柱最大受力Nw＝Rmax+0.15×(4.5-1.2)＝10.549kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10.549×103/(0.353424)+0×.03410×6/4490＝78.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝10.054kN≤[N]＝30kN满足要求！梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、根据品茗软件计算一、工程属性KL5\KL6\KL7\KL新浇混凝梁名称8\KL53\KL59，标混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1000高8.05m梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合《混凝土结构工程侧压力计算依据规范施工规范》324混凝土重力密度γc(kN/m)GB50666-2011混凝土侧压力计算位置处至新浇混1混凝土侧压力折减系数ξ0.8凝土顶面总高度H(m)新浇混凝土对模板的侧压力标准值2ζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m2G4k(kN/m)混凝土下料产生的水平荷载标准值22Q4k(kN/m)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m2承载能力极限状态设计值承＝γ04k+1.4×φc4k＝S[1.350.9××GQ]1×[1.350.9××19.2+1.40×.9×2]＝25.848kN/m2正常使用极限状态设计值正＝G4k＝19.2kN/m2S三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，200，700设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×25.848＝25.848kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×19.2×1＝23.328kN/mq1活＝γ0×1.4×φcQ4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×23.328×0.112+0.121×2.52×0.112＝0.034kN·mσ＝Mmax/W＝0.034×106/37500＝0.904N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.63219×.2×1104/(100×10000×281250)＝0.006mm≤110/400=0.275mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×23.328×0.11+1.223×2.52×0.11＝3.272kN正常使用极限状态R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.11×19.2＝2.414kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×5029350小梁抗剪强度设计值21.78小梁弹性模量E(N/mm)[τ](N/mm)小梁截面抵抗矩337.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm215.44W(cm))小梁截面惯性矩493.75I(cm)计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝3.272kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1253×.272×0.52，0.5×3.272×0.252]=0.102kN·mσ＝Mmax/W＝0.102×106/37500＝2.727N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625×q×l,q×l1]=max[0.625×3.272×0.5，3.272×0.25]=1.023kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.023×1000/(2×90×50)＝0.341N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝2.414kN/mν1max＝0.521qL4/(100EI)=0.5212.×414×5004/(100×9350×937500)＝0.09mm≤500/400=1.25mm2max＝qL4/(8EI)=2.414×4/(8×9350×937500)=0.134mm≤250/400=0.625mmν250满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.25×3.272×0.5，0.375×3.272×0.5+3.272×0.25]＝2.045kN正常使用极限状态R'max＝max[1.25×2.414×0.5，0.375×2.414×0.5+2.414×0.25]＝1.509kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.0主梁合并根数22)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2205主梁弹性模量E(N/mm)2120主梁截面惯性矩410.78主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)I(cm)主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.708kN，R2＝2.045kN，R3＝1.686kN，R4＝1.686kN，R5＝1.686kN，R6＝1.686kN，R7＝1.686kN，R8＝2.045kN，R9＝0.708kN正常使用极限状态：R'1＝0.519kN，R'2＝1.509kN，R'3＝1.225kN，R'4＝1.225kN，R'5＝1.225kN，R'6＝1.225kN，R'7＝1.225kN，R'8＝1.509kN，R'9＝0.519kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.271×1