钢筋混凝土单层工业厂房设计方案

钢筋混凝土单层工业厂房 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 PAGE\*MERGEFORMAT#钢筋混凝土单层工业厂房设计1.结构构件选型及柱截面尺寸确定1.1结构构件选型因该厂房跨度15~36m之间，且柱顶标高大于8m,故采用钢筋混凝土排架结构。为了保证屋盖的整体性和刚度，屋盖采用无檩体系。厂房各主要构件选型见 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 11：表11厂房各主要构件选型构件名称标准图集选用型号重力荷载标准屋面板预应力混凝土大型屋面板1.5m^6m1.50kN/m2屋架预应力混凝土屋架YWJ27-111.275t/榀吊车梁钢筋混凝土吊车梁DL-73.95(4.80)t/根轨道连接吊车轨道连接详图自重为0.80kN/m1.2柱截面尺寸及计算参数由设计资料可知，吊车轨顶标高为9.30m。对起重量为15t、工作级别为A4的吊车，当厂房的跨度为24m，吊车的跨度为Lk=24-0.752=22.5m，轨顶以上高度为2.14m，吊车梁高h=1.20m，暂取轨道顶面至吊车梁顶面的距离为h.=0.20m，则牛腿顶面标高为牛腿顶面的标高=轨顶标高-hb-ha=9.30-1.20-0.2=7.90m由于模数要求，牛腿顶面标高为7.8m，实际轨顶标高为7.81.200.20=9.20m：：9.30m考虑吊车行驶所需空隙尺寸h^-220mm，柱顶标高为柱顶标高=7.801.200.22.140.22=11.56m故柱顶（或屋架下沿底面）标高取11.70m取室内地面至基础顶面的距离为0.5m，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度Hl和上柱高度Hu分别为H=11.70=5m2.H|=7.80=5r8.3Hu=12.28三3rr®.9根据柱高、吊车的=起重量及工作级别等条件，确定柱截面的尺寸为⑥、©轴上柱口bh=400mm400mm下柱Ibfhbhf=4mmmm0mr100mm15⑧轴上柱口bh=400mm600mm下柱Ibfxhx亦hf=4mm><1n0n00mn100mm1定位轴线除端桩外，均通过柱截面几何中心。对15t、工作级别为A4的吊车，轨道中心至吊车端部的距离B^260mm，吊车桥架外边缘至上柱内边净宽一般取B2_80mm。对中柱，取纵向定位轴线为柱的几何中心，贝UB3=300mm，故B2二e—B—B750—260—3001rr9mn8r0对边柱，取圭寸闭式定位轴线，即纵向定位轴线与纵墙内皮重合，即B3=400mm，故B2=e—B—B750—260—400mm>mm亦符合要求。由于该厂房工艺无特殊要求，且结构及荷载分布均匀，故可取一榀横向排架作为基本的计算单元，单元的宽度为两相邻柱间中心线之间的距离，即B=6.0m，如图4(a),计算简图如图(b)。图7计算单元和计算简图由柱的截面尺寸可求得截面几何特征及自重标准值，如表12表12柱的截面几何特征及自重标准值计算参数柱号截面尺寸面积(mm2)惯性矩(mm4)自重(kN/m)GAGC上柱口400X001.600X10521.30S084.00下柱I400咒900咒1001501.875O05195.38F084.69上柱口400汉6002.400勺0572.00"086.00下柱I400"000"0015051.975次108256.34"04.942.荷载计算2.1永久荷载①屋盖自重标准值为简化计算，天沟板及相应构造层的自重，取一般屋面自重相同三毡四油防水层：20mm水泥砂浆找平层1:3:100mm厚水泥珍珠岩制品保温层一毡两油隔气层：20mm水泥砂浆找平层1:2:预应力大型屋面板0.35kN/m*22200.02=0.40kN/m23.50.1=0.35kN/m20.05kN/m200.02=0.40kN/m21.50kN/m20.08kN/m2②柱自重标准值㈤、©轴上柱下柱©轴上柱下柱各项永久荷载作用位置如图5G4A二G4C=43.9=15.60kNG5A=G5c=4.698.3=38.92kNG4B二G4C二63.9二23.40kNG5B=4.948.3=41.0kN屋盖钢支撑自重：图8永久荷载作用位置2.2屋面可变荷载由《荷载规范》查得，屋面活荷载标准值为0.5kN/m2，屋面雪荷载标准值为0.4kN/m，由于后者小于前者，故仅按屋面活荷载计算。作用于柱顶的屋面活荷载标准值为24Q^0.5636kN2Qi的作用位置与G作用位置相同，如图5。2.3风荷载对起重量为10t的吊车，查附表并将吊车的起重量、最大轮压和最小轮压进行单位换算，可得Q=150kN,Pmax=185kN,巳山=58kNB=5.55m,K=4.40m,Q^53kN根据B及K,可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图6,据此可以求得吊车作用于柱上的吊车荷载。（1）吊车竖向荷载吊车竖向荷载的标准值为Dmax=Pmaxlly=185汉(1+0.808+0.267+0.075)=397.75kNDmin二Pminlyi=58(10.8080.2670.075)=124.7kN1111-rr~i-「「1•■1J1.—rnA—-图9吊车荷载作用下支座反力影响线（2）吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动为1T0.10（15053）=5.075kN4同时作用于吊车两端每个排架柱上的吊车横向水平荷载标准值为Tmax=KLyi=5.075（10.8080.2670.075）=10.911kN2.4风荷载风荷载标准值按式（3-12），基本风压w°=0.45kN/m2，P^1.0，按B类地面粗糙度，根据厂房各部分标高，由附表3-1可查得风压高度变化系数Jz为柱顶（标高11.70m）.与=1.048檐口（标高13.70m）,1.104屋顶（标高15.50m）=1.151风荷载体型系数Js如图7,则由式（3-12）求得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为W1kJ?』s』zw0=1.00.81.0480.45=0.377kNw2k=「2认=1.00.41.0480.45=0.189kN则作用于排架计算简图上的风荷载标准值为q=0.3776.0=2.262kN/mq2=0.1896.0=1.134kN/mFw二[(—2)邛(U」s4)y2]W0B=[(0.80.4)1.1042(-0.60.5)1.1511.8]1.00.456.0=6.59kNTh-图10风荷载体型系数及排架计算简图3•排架内力 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 排架内力分析有关系数柱剪力分配系数柱顶位移系数C。和柱的剪力分配系数j结果如表13表13柱的剪力分配系数柱号n=lu/hHu/HCo=3/[1+丸3(1/n—1)]6=H3/C0EhjY1/b.④,©柱n=0.109&=0.320C。=2.3661036A=6=0.216X0H3/E=0.283©柱n=0.281扎=0.320C。=2.768g=0.141H3/Enb=0.434由上表知A*B*C=1.0单阶变截面柱柱顶反力系数不同荷载作用下单阶变截面柱的柱顶反力系数计算结果如表14：简图表14单阶变截面柱的柱顶反力系数柱顶反力系数3-g)21■3(1-1)c31C3=32312V■3('-1)n21^3a.3[(2a)(^a)_(2_3a)c厂1n21+九3(1-1)nC1114(1-1)n13(1-1)柱2.1731.0620.53703211.7471.2420.6313.1永久荷载作用下排架内力分析永久荷载作用下排架的计算简图如图8,途中重力荷载G及力矩M根据图确定,即,Gi=Gi=281.74kNG2=G3G4a=44.3015.60=59.90kNG3=G5a=38.92kNG4=2G1=2281.74=563.48kNG5二G4B2G3二23.40244.30二112.00kNG6=G5B=41.00kNM1=Ge=281.740.05=14.09kNmM2=(G1G4A)eo-G3e3-(281.7415.60)0.25-44.300.30=61.05kNm各柱按柱顶为不动铰支座计算内力，柱顶不动铰支座反力Ri为Rc=-7.82kN()Rb=0恒载作用下排架机构的弯矩图，轴力图和柱底剪力图分别见图8一，：r_14图11恒载作用下排架内力图3.2屋面可变荷载作用下排架内力分析AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图9。屋架传至柱顶的集中荷载Q^40.5kN，它在柱顶及变阶处引起的力矩分别为M1A=36.000.05=1.80kNmM2a=36.000.25=9.00kNmM3A=36.000.15=5.40kNm柱顶不动铰支座反力RiRbM1AHCi1.802.1739.001.06212.2=1.104kN(>)5.401.74712.2=0.77kN(—；)则排架柱顶不动铰支座总反力为R=RARB=1.1040.77=1.87kN(>)屋面活荷载作用于AE跨时的柱顶剪力为Va=Ra-aR=1.107-0.2831.87=0.57kN(》)Vb=Rb-bR=0.77-0.4341.87=-0.04kN()VC—CR二-0.2851.81二-0.53kN()排架各柱的弯矩图，轴力图和柱底剪力值如图9。TT1图12AE跨作用屋面活荷载时排架内力图BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且EC与AE跨作用荷载相同，故排架各柱的弯矩图，轴力图和柱底剪力值如图U5T图13EC跨作用屋面活荷载时排架内力图3.3吊车载作用下排架内力分析3.3.1Dmax作用于⑥柱计算简图如图11。其中吊车竖向荷载Dmax、Dmin在牛腿柱顶面处引起的力矩分别为Ma二。询尼=397.750.30=119.33kNmMb二Dmine3=124.70.75=93.53kNm柱顶不动铰支座反力R分别为Ma119.33RaaC31.062=-10.39kN()H12.2Rb=归。3=93.531.242=9.52kN(>)HR=RaRb--10.399.52--0.87kN()排架柱顶剪力分别为Va二Ra-aR=-10.390.2830.87=-10.14kN()Vb二Rb-bR二9.520.4340.87二9.90kN(>)VC=-CR二-0.2830.87二0.25kN(>)排架各柱的弯矩图，轴力图和柱底剪力值如下图14.图14Dmax作用于④柱时排架内力图Dmax作用于⑧柱左计算简图如图12。其中吊车竖向荷载Dmax、Dmin在牛腿柱顶面处引起的力矩分别为Ma=DminQ=124.70.30=37.41kNmMB=DmaxQ=397.750.75=298.31kNm柱顶不动铰支座反力R分别为Ra二-业C3=-37411.062=-3.26kN()H13.1r^MaC^298.311.242=30.37kN(、)H12.2R=RaRb一3.2630.37=27.11kN()排架柱顶剪力分别为Va二Ra-aR--3.26-0.28327.1V-10.93kN()VB卡-BR=30.37-0.43427.11=18.60kN(》)VC二-CR二-0.28327.1仁-7.67kN()排架各柱的弯矩图，轴力图和柱底剪力值如图\2图15Dmax作用于⑥柱左时排架内力图Dmax作用于⑧柱右计算同“Dmax作用于®柱左”图16Dmax作用于⑥柱右时排架内力图面75Dmax作用于©柱计算同“Dmax作用于①柱”图17Dmax作用于©柱时排架内力图3.3.5Tmax作用于AB跨柱排架计算简图如图15,a=（3.9一1.2）/3.9=0.692柱顶不动铰支座反力R分别为RA--TmaxC5--10.910.537--5.86kN()Rb=「TmaxC5—10.910.631一6.88kN()R=RARB--5.86-6.88--12.74kN()排架柱顶剪力分别为Va二Ra--5.860.28312.74=-2.25kN()VB二Rb-bR二£880.43412.74=-1.35kN()Vc二-CR二-0.28312.74二3.61kN(>)图18Tmax作用于AB跨柱排架内力图3.3.5Tmax作用于BC跨柱同Tmax作用于AB跨柱图19Tmax作用于BC跨柱排架内力图3.4风荷载作用下排架内力分析3.4.1左吹风时柱顶不动铰支座反力R分别为Ra—聊6—2.26212.20.321—8.86kN()RC-qHG,--1.3412.20.321--5.25kN()R=RaRcFw--8.86-5.25-6.59--20.70kN()排架柱顶剪力分别为Va二Ra-aR--8.860.28320.70--3.02kN(『)VB=-BR=0.43420.70=8.98kN(>)Vc=Rc-CR=-5.250.28320.70二0.61kN(>)排架内力如图17.-I.-.35.02/18?0图20左吹风时排架内力图3.4.2右吹风时同左吹风，排架内力如图18图21右吹风时排架内力图4.内力组合QA、(©柱内力组合1-1、牛腿柱截面11-11和下柱底截面III-III,以④柱为例。控制截面取上柱底部截面如图19。表15为各种荷载作用下⑥柱各控制截面的内力标准值汇总表。在每种荷载效应组合中，对矩形和I形截面柱均应考虑以下四种组合，即+Mmax及相应的N、V；-Mmax及相应的N、V；Nmax及相应的M、V；Nmin及相应的M、V；表16〜表18为込柱荷载效应的基本组合。Io丄图22柱的控制截面钢筋混凝土单层工业厂房设计PAGE\*MERGEFORMAT#各种何载单独作用下A柱各控制界面内力标准值汇总表控制界面及正向内力荷载类型永久荷载效应SGk屋面可变荷载效应Sak吊车竖向荷载效应SQk吊车竖向荷载效应SQk风荷载效应SQk作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左Dmax作用在B柱右Dmax作用在C柱Tmax作用在AB跨Tmax作用在BC跨左风右风变弯矩图及柱底截面内力T\-1，fiS/:1•P'■111„-r—.J,'11-1■1nj-?a&,55序号①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩11IIliillljillI-IMk16.410.422.07-39.53-42.6329.91-0.98±4.32±14.085.42-12.57Nk297.3436.00000000000IIMk-44.64-8.582.0779.78-5.2229.91-0.98±4.32±14.085.42-12.57-INkI361.6436.000397.75124.7000000IIMk20.27-3.856.474.38-95.9493.57-3.05士76.20±46.21131.49-107.16IM-p8g.5I36.000397.75124.7000000Vk7.820.570.53-10.14-10.937.67-0.25±8.66±3.6124.58-16.9表16㈤柱荷载效应组合表（一）截面内力组合基本组合S辽?GiSGik+?Ql・SQik書化丫兀屯；标准组合S=5SGik+LSk吃屮cjhjSQjki>j>J色Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM1.2XD+1.4Xl.0贺.9X⑥+0.7X②+③）+0.7X0.9X⑨+0.6X⑩］76.79①+1.4X1.0X0.8⑤+0.7X0.8X⑦+0.7X0.9XD+0.6©］-55.081.2氾+1.4X1.0X［②+③+0.7X0.9X（⑥+⑨）+0.6X©］66.53①+1.4X1.0X［0.9⑥+0.7XX③+0.7X0.9X⑨+0.6X⑩］73.10N392.09297.34407.21297.34H-HM①+1.4X1.0xo.8XD+0.7X③+0.7X0.8X⑥+0.7X）.9X⑨+0.6X©］87.161.2X①+1.4X.0X0.9⑨+0.7X②+0.7X0.8X（⑤+⑦）+0.6乂⑪］-95.141.2X①+1.4X1.0X［0.9④+0.7②+③）+0.7X0.9X⑧+0.6X⑩］48.94①+1.4X1.0X［0.9闿+0.7X0.9XX⑦+0.6X匸］-73.80N859.36543.01946.41341.64IIM1.2XD+1.4X.0X©+0.7X③+0.7X0.8X④+⑥）+0.7X）.9X⑧］358.75①+1.4X1.0X［⑪+0.7X②+0.7X0.9X⑤+0.7X0.9X⑧］-284.851.2X①+1.4X1.0X［0.9④+0.7XX（②+③）+0.7X0.9X⑧+0.6X⑩］210.07①+1.4M.0X［⑩+0.7XX③+0.7X0.9X（⑥+⑨）］333.98N768.51525.83993.12380.56V50.02-32.6425.9752.70M259.12①+1.0X［⑪+0.7X②+0.7X0.9X⑤+0.7X0.9X⑧］-198.03①+1.0X［0.9④+0.7XX（②+③）+0.7X0.9X⑧+0.6X⑩］158.71①+1.0X［⑩+0.7XX③+0.7X0.9XX（⑥+⑨）］244.35I-NT①I1.01X［⑩+0.7X③+0.7>0.8X④+⑥）+0.7X0.9X⑧］603.3484.32763.74380.56V36.84-21.0819.6739.88表16@柱荷载效应组合表（二）截面内力组合基本组合gk+人迟Yq寧cj%；标准组合s=2；SGk+Y正屮cj£kjJjkikJjki>j亘i亘j貝Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM1.35X①+1.4>1.0>fO.7X（②+③）+0.7X.9X（⑥+⑨）+0.6X⑩]67.95①+1.4X1.0X0.70.8X（⑤+⑦）+0.7X.9X⑨+0.6愈]-40.761.35X①+1.4XI.0贺.7（<②+③）+0.7X0.9X（⑥+⑨）+0.6X®]67.95①+1.4X1.0X[0.7X③+0.7X0.9X（⑥+⑨）+0.6X⑩]61.79N436.69297.34436.69297.34ilnM①+1.4X1.0>0.7③+0.7X0.8X④+⑥）+0.7>0.9期+0.6X⑩]60.361.35X①+1.4X.0X0.7X.9期+0.7X②+0.7X0.8X（⑤+⑦）+0.6X]-96.511.35X①+1.4XI.0贺.7（<②+③）+0.7X0.9X（④+⑧）+0.6X®]12.09①+1.4M.0X[0.7X0.9X（⑨+⑦）+0.6>©]-68.48N653.48594.26847.31341.64IIM1.35X①+1.4X1.0X[0.6X⑩+0.7X③+0.7X0.8X（④+⑥）+0.7X0.9X⑧]288.16①+1.4X1.0X[0.6X-+0.7X②+0.7X0.9滬+0.7X0.9X⑧]-225.341.35X①+1.4XI.0贺.7（<②+③）+0.7X0.9X（④+⑧）+0.6X®]211.46①+1.4X1.0X[0.6X®+0.7X③+0.7X0.9X（⑥+⑨）]260.35N825.59525.83899.85380.56V37.43-23.1230.9838.94MI①I1.qx[0.6⑩+0.7X③+0.7X0.8X④+⑥）+0.7X.9X⑧]206.55①+1.0X[0.6X+0.7X②+0.7X0.9滤+0.7X0.9X⑧]-155.17①+1.0X[0.7②+③）+0.7X0.9X（④+⑧）+0.6X⑩]151.76①+1.0X[0.6X⑩+0.7X③+0.7X0.9X（⑥+⑨）]191.75I-N603.30484.32656.34380.56V27.01-14.3022.4130.05表16@柱荷载效应组合表（三）截面内力组合准永久组合S=ESGik订屮cjSQjki>©JMmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM①+0.6X0.9x（⑥+⑨）40.16①+0.6>0.9X⑤+0.6X0.9X⑨-14.21①+0.6X0.9X⑥+⑨）40.16①+0.6X0.9X⑥+⑨）40.16N297.34297.34297.34297.34IUHM①+0.6xo.8X④+⑥）+0.6X.9X⑨15.61①+0.6».9X⑤+0.6X0.9X⑨-72.57①+0.6X0.9X④+⑧）0.77①+0.6X0.9X⑦+⑨）-52.77N488.26401.50408.98341.64IIIM-III①+0.6X0.8X④+⑥）+0.6X.9X⑧108.43①+0.6».9X⑤+0.6X0.9X⑧-72.69①+0.6X0.9X④+⑧）63.78①+0.6X0.9X⑥+⑨）95.75N571.48447.90595.35380.56钢筋混凝土单层工业厂房设计PAGE\*MERGEFORMAT#4.2⑧柱内力组合以®柱为例。控制截面取上柱底部截面1-1、牛腿柱截面11-11和下柱底截面III-III,如图20。表19为各种荷载作用下⑧柱各控制截面的内力标准值汇总表。在每种荷载效应组合中，对矩形和I形截面柱均应考虑以下四种组合，即+Mmax及相应的N、V；-Mmax及相应的N、V；Nmax及相应的M、V；Nmin及相应的M、V；表20〜表22为込柱荷载效应的基本组合。图钢筋混凝土单层工业厂房设计PAGE\*MERGEFORMAT#各种荷载单独作用下B柱各控制界面内力标准值汇总表控制界面及正向内力荷载类型永久荷载效应Qk屋面可变荷载效应SQk吊车竖向荷载效应SQk吊车竖向荷载效应SQk风荷载效应SQk作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左Dmax作用在B柱右Dmax作用在C柱Tmax作用在AB跨Tmax作用在BC跨左风右风变弯矩图及柱底截面内力T11519J1i±'^.60/J二,r1—■51」”kJ上"-dL」4L119.56L1j4R匸序号①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩IOIII1I-IMk0-5.565.5638.6172.54-72.54-38.61±7.83±7.8335.02-35.02Nk586.8836.003600000000IIMk0-5.565.56-54.92-255.77255.7754.92±7.83±7.8335.02-35.02-INkI675.483636124.7397.75397.75124.70000IIMk0-5.895.8927.25-71.3971.39-27.25±98.65±98.65109.56-109.56IM-0I.4I36.0036.00124.7397.75397.75124.70000Vk0-0.040.049.918.60-18.60-9.9±9.56±9.568.988.98表16®柱荷载效应组合表（一）截面内力组合基本组合'/iSGik+GIlSQlk吃仏屮/口屯；标准组合S=ESqk+YLlSk+Z屮JLj^©%i亘AMmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM1.2X①+1.4Xl.0卫9X⑤+0.7X③+0.7X.9X+0.6X⑩］133.171.2X①+1.4X.0X0.9X⑥+0.7X②+0.7X0.9X⑨+0.6@］-133.121.2XD+1.4X.0X②+③+0.7>0.9X⑤+⑧）+0.6X］100.30①+1.4X1.0X0.6越29.42N739.54739.54805.06586.88也HM1.2X①+1.4X.0X0.9X@+0.7X②+0.7>0.9X⑨+0.6X⑩］364.041.2X①+1.4X.0X0.9X⑤+0.7X②+0.7X0.9X⑧+0.6@］-364.041.2X①+1.4X.0X0.8⑥+0.7>0.8X⑤+0.7X②+③）+0.7X）.9X⑨+0.6X⑩］122.26①+1.4X1.0X0.6越29.42N1347.021347.021638.45675.48IIM1.2X①+1.4X.0X⑩+0.7X③+0.7>0.8X④+⑥）+0.7X）.9X⑧］323.501.2X①+1.4X1.0X⑪+0.7X②+0.7>0.8X⑤+⑦）+0.7X0.9X⑧］-323.501.2X①+1.4X.0X0.8⑥+0.7X0.8滤+0.7X（②+③）+0.7X0.9滤+0.6X⑩］122.92①+1.4X1.0X0.6越92.03N1340.661304.661687.65716.48V14.22-14.229.737.54MJD+［1.0|⑩+0.7X③+0.7>0.8X④+⑥）+0.7X0.9X⑧］231.07①+1.0X'⑪+0.7X②+0.7X0.8X⑤+⑦）+0.7X.9X⑧］-148.25①+1.0X［0.8⑥+0.7X0.8迢+0.7X（②+③）+0.7X0.9X⑧+0.6X⑩］88.89①+1.4X1.0X0.6越65.74I-N1034.251129.711307.82716.48V10.16-10.166.955.39表16®柱荷载效应组合表（二）截面内力组合基本组合S=Egik七'；jcjSQjk；标准组合S=E筑心瓦屮CjSQjk\>j亘©Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM1.35X①+1.4>1.0贺.7X③+0.7».9X⑤+⑧）+0.6越］105.751.35X①+1.4X1.0X0.7X②+0.7X0.9X⑨+⑥）+0.6您］-105.751.35X①+1.4X.0X0.7X②+③）+0.7X0.9X（⑤+⑧）+0.6暂］100.30①+1.4X1.0X0.6X®29.42N827.57827.57893.09586.88H-HM1.35X①+1.4X1.0>0.7X@+0.7».9X⑨+⑥）+0.6X⑩］267.361.35X①+1.4X.0X0.7X.9X⑤+⑧）+0.7X+0.6您］-267.361.35X@+1.4X1.0X［0.7（<②+③）+0.7X0.8X（⑤+⑥）+0.7X0.9>⑧+0.6越］36.32①+1.4X1.0X0.6X®29.42N1297.991297.991642.45675.48IIM1.35X①+1.4X.0X0.6X⑩+0.7X③+0.7X）.8X（④+⑥）+0.7X.9X⑨］262.151.35X①+1.4X1.0X0.6X⑪+0.7XX+0.7>0.8X⑤+⑦）+0.7X.9X⑧］-262.151.35X@+1.4X1.0X［0.7（<②+③）+0.7X0.8X（⑤+⑥）+0.7X0.9>⑧+0.6越］179.04①+1.4X1.0X0.6X®92.03N1412.131412.13166.148716.48V9.19-9.1915.987.54M187.24①+1.0X0.6乂已+0.7XX+0.7>0.9X⑤+⑦）+0.7X0.9X⑧］-187.24①+1.0X［0.7X（②+③）+0.7X0.8⑤+⑥）+0.7X0.9淹+0.6越］127.89①+1.4X1.0X0.6X®65.74I-NjWl1.|X0.6X⑩+0.7X③+0.7X）.8X④+⑥）+0.7X.9X⑧］1034.251034.251212.36716.48V6.57-6.5711.415.39表16®柱荷载效应组合表（三）截面内力组合准永久组合S€SGik+迟屮cjSQjki貝j亘Mmax及相应的N,V-Mmax及相应的N,VNmax及相应的M,VNmin及相应的M,VI-IM①+0.6xo.9x（⑤+⑧）43.40①+0.6X0.9X⑥+⑨）-43.40①+0.6X0.9X（⑤+⑧）43.40①+0.6X0.9X（⑤+⑧）43.40N586.88586.88586.88586.88IUIIM①+0.6X0.9X⑥+⑨）142.34①+0.6X0.9x（⑤+⑧）-124.34①+0.6X0.8X⑤+⑥）+0.6>0.9X⑧4.23①+0.6X0.9X⑦+⑨）33.89N890.27890.271057.27683.42IIMI-III①+0.6X0.8X④+⑥）+0.6X）.9X⑧100.62①+0.6>0.8X（⑤+⑦）+0.6X）.9X⑨-100.62①+0.6X0.8X⑤+⑥）+0.6>0.9X⑧53.27①+0.6X0.9X④+⑧）67.99N967.26967.261098.32783.82钢筋混凝土单层工业厂房设计PAGE\*MERGEFORMAT#5.柱截面设计A、C柱截面设计以④柱为例。混凝土强度等级为C30,fc=14.3N/mm2,f^2.01N/mm2;纵向钢筋采用HRB400级，fy二fy=360N/mm2，^0.518。上下柱都采用对称配筋。5.1.1选取控制截面最不利内力对上柱，截面有效高度取0=400—45=355mm，则大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为Nbffcbgb=1.014.34003550.518=1051.85kN经判断，8组内力均为大偏心受压，根据“弯矩相差不多时，轴力越小越不利；轴力相差不多时，弯矩越大越不利”的原则，可确定商住的最不利内力为M-73.10kNm,N=297.34kN对下柱，截面有效高度取ho=900-45=855mm，则大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为NbJfJbdb(b'f-b)h'f]=1.014.3[1008550.518(400-100)150]=1276.83kN经判断，16组不利内力中有12组大偏心受压，4组小偏心受压且均满足N::Nb=1276.83kN，故小偏心受压均为构造配筋。采用与上柱截面相同的分析 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 ，可确定下柱的最不利内力为M=358.75kNm,N=768.51kN;M=333.98kNm,N=380.56kN;5.1.2上柱配筋计算上柱取其中一组不利内力进行配筋计算，其他组列表计算，即取M=73.10kNm,N=297.34kN计算。吊车厂房排架方向上柱的计算长度为I。=23.9二7.8m673.1010297.34103=245.85mm由于h/30=400/30=13.33，取附加偏心距q=20mm,则e=Q+ea=245.86+20=265.85mm=3.8471.0取"1.00.5fcA0.5X4.3汉4002"jc—=N297.34=1—Cho=11500265.85355(7800)2(400)1.0=1.339M二sM。=1.33973.10=97.88kNmMe=e。・ea：N697.8810-297.3410320二349.19mmN297340'0.146：：2as/h。=0.254\fcbh。1.014.3400355故取x=2as进行计算e=e-h/2+as=349.19-200+45=194.19mmI氏二氏二Nefy(h。Q297.34103194.19360(355-45)2二517mm选3®18(A=763mm2)，则人=763mm2aA,min=Pminbh=0.002汉400^400=320mm2，满足要求。垂直于排架方向上柱的计算长度口.lo4875幽I。=1.253.9=4.875m,贝V。12.19」：=0.95b400Nu=0.9(fcAfyAJJt0.95(14.34004003607632)=2425.94kNNmax=436.69kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。5.1.3下柱配筋计算下柱取其中一组不利内力进行配筋计算，即取Mo=358.75kNm,N=768.51kN计算。吊车厂房排架方向上柱的计算长度为I。=1.08.3二8.3m截面计算尺寸b=100mm,bf=400mm,hf=150mmMo358.75106eo3=466.81mmN768.5110由于h/30=900/30=30mm.20mm，贝Ue=e°=466.81+30=496.81mm沁'.514.3位75105=1.741.0N768.51二1孟中-+嚮―098ho855M=sMo=1.098358.72=393.72kNm393.72"06e=e。eaea330=542.32mm768.5110先假定中和轴位于翼缘内NX7a1fcbf7685101.014.3400=134.35mm：：hf=150mm且x2as=245=90mm为大偏心受压构件，受压区在受压翼缘内，则e=e+h/2-as=542.32+450-45=947.32mmxNe-rfcbfX(h。)A=A’2_ssfy(h。七)2=420.42mm768.51103947.32-1.014.3134.35(855-134.35/2)360^(855-45)按Mo=339.98kNm,N=380.56kN计算计算方法与上述相同，计算过程从略，计算结果为乓=A=680.04mm2)选4总18(A=1018mm2)，则代=1018mm2>代时=Pminbh=0.002勺.875汉105=375mm2，满足要求。验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力截面惯性矩lx=17.34108mm4截面面积代=18.75104mm2lx17.3410\18.75104二96.17mmlo0.88300ix一96.17二69.04,:-0.75比=0.9(fcAfyAJnO.90.75[14.31.87510536010182]=2304.59kNNmax=993.12kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。5.1.4④,©柱的裂缝宽度验算对e/ho0.55的柱应进行裂缝宽度验算，上柱和下柱的偏心距最大值分别为:叫=40.16103=135.06：：0.55h。=0.55355=195mmNq297.3410Mq695.7510380.56103二251.60::0.55h。二0.55855二470mm故不需要进行裂缝宽度验算。5.1.5柱箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要求，上下柱箍筋均选用A8@200。5.1.6牛腿柱设计根据吊车梁支撑位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸如图21。其中牛腿柱截面宽b=400mm，牛腿柱高h=500mm，h°=455mm。图24牛腿尺寸简图牛腿截面高度验算作用于牛腿顶面按荷载效应标准组合计算的竖向力为Fvk=DmaxG3=397.7544.3二442.05kN牛腿顶面无水平荷载，即Fhk=0；对支撑吊车梁的牛腿，1=0.65,ftk=2.01N/mm2;a150-20工「130mm：：0;取a=0；ftkbh。皿2・014005550.5aho0.5=580.09kNFvk故牛腿截面高度满足要求。牛腿配筋计算由于a=-15020二「130mm：：0，按构造要求，\_Snbh二0.002400600=480mm2,实际选用4^14(As=616mm2)。水平箍筋选用8@1005.1.7柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。插入杯口深度为0=0.9900=810mm，取h^-850mm，则柱吊装时的总长度为3.98.30.85=13.05mm计算简图如图22图25柱吊装计算简图荷载计算吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载，且应考虑动力系数J=1.5，即q="Gq1k=1.51.354.0=8.10kN/mJGq2k=1.51.35(0.41.025)=20.25kN/mq3」Gq3k=1.51.354.69=9.50kN/m内力计算在上述荷载作用下，柱各控制截面弯矩为1212M,q.H：8.103.92=61.60kNm21212M28.10(3.90.6)2(20.25-8.10)0.62=84.20kNm221由ZMB二R』3-一qj；M2=0,得84.208.55=30.76kN2Ra」q3l3-匹」9.508.552l32M3RaX—Lx2令dM3耳dx=Ra73X=0，q330.769.50=3.24m则下柱段最大弯矩M3为M3=30.763.24-19.503.24^49.73kNm2（3）承载力和裂缝宽度验算上柱配筋为As=A；=763mm2（^18），其受弯承载力按下式计算：Mu二fyAXh-比）=360763（355-45）=85.15106Nmm=85.15kNm0M1=1.061.60=61.60kNm裂缝宽度验算如下:Mk61.6045.63kNm1.35-skMk45.631060.87hoAs=193.63N/mm20.87355763Ge7632=0.00954v0.01，取比=1.0Ate0.5400=1.1-0.65ftk2.01'te；「sk1.1-0.650.470.01"93.63Cs=258=33mmWmax「cr坐(1®$0.08Esdeq亍(1.933—0=080.01=0.16m4m：：Wax讨0mm满足要求。下柱配筋为4主18(乓=1018mm2)，其受弯承载力按下式计算：Mu二fyA^h。-as)=3601018(855-45)=296.85106Nmm=296.85kNm•0M2=1.084.20=82.40kNm裂缝宽度验算如下:82.40M"T3T62.37kNmMk0.87hoAs62.371060.878551018=82.36N/mm2：le=乓10185=0.01130.01Ate0.51.87510f201卬=1.1—0.65J=1.1—0.650.30：：：0.2PteSk0.0113汇82.36cs=258=33mmdWmaxf严（1g0.08』）Es'te6o9><1833-0-08）0.0113=0.03r0m：：Wax=]0mm满足要求B柱截面设计混凝土强度等级为C30,f^14.3N/mm2,f^2.01N/mm2;纵向钢筋采用HRB400级,fy二fy=360N/mm2，：=0.518。上下柱都采用对称配筋。5.2.1选取控制截面最不利内力对上柱，截面有效高度取入=600-45=555mm，则大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为Nb=「fcbl%b=1.014.34005550.518=1644.44kN根据“弯矩相差不多时，轴力越小越不利；轴力相差不多时，弯矩越大越不利”的原则,暂取2组最不利内力，即M-133.17kNm,N=739.54kN和M=29.42kNm,N=586.88kN对下柱，截面有效高度取ho=1000-45=955mm，则大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为Nb二rQbh)b(b'f-b)h'f]=1.014.3[1009550.518(400-100)150]=1350.91kN采用与上柱截面相同的分析方法，可确定下柱的最不利内力为M=364.04kNm,N=1347.02kN;M=323.50kNm,N=1304.06kN;5.2.2上柱配筋计算上柱取其中一组不利内力进行配筋计算，其他组列表计算，即取Mo=133.17kNm,N=739.54kN计算。吊车厂房排架方向上柱的计算长度为Io=23.9=7.8m6133.1710739.54103=180.07mm由于h/30=600/30=20，取附加偏心距e^33.33mm，则e=e°=180.07+20=200.07mm0.5fcAN5=2.321.0取c"00.514.32.410739540=11500200.07555（Z800）21.0=1.313600M』sMo=1.313133.17=174.79kNme1eoM174.79106ea320-256.35mmN739.5410hoe=eh/2-as=256.39300-45=511.35mmN：1fcbho7395401.014.3400555=0.233:::b£5182as/ho=0.162所以为大偏心受压构件钢筋混凝土单层工业厂房设计10001500955PAGE\*MERGEFORMAT#Ne-：ifcbx(h。-°)739.5410511.35-1.014.34005551347.02100.233(1——Ag=As'22—fy(ho-as)360(555-45)2=84.24mm按M=29.42kNm,N=586.88kN计算所得面积为负数。选3巷18(A=763mm2)，则乓=763mm2aA,min=Pminbh=0.002x400x600=480mm2，满足要求。垂直于排架方向上柱的计算长度I。=1.253.9=4.875m,则―坐75=12.19,=0.95b400Nu=0.9「(fcAfyAJ^Ot0.95(14.34006003607632)-3404.06kNNmax=827.57kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。5.1.3下柱配筋计算下柱取其中一组不利内力进行配筋计算，其他组列表计算，即取M-364.04kNm,N=1347.02kN;计算。吊车厂房排架方向上柱的计算长度为I。=1.08.3=8.3m截面计算尺寸b=100mm,bf=400mm,h'f=150mmMo364.04106二270.26mm由于h/30=1000/30=33.33mm20mm，则e=e。*ea=270.26*33.33=303.59mm-1.0481.00.5fcA_0.514.31.975105N1347.02討)2rho303.56(^300)21.0=1.144M=gMo=1.144364.04=416.64kNm钢筋混凝土单层工业厂房设计PAGE\*MERGEFORMAT#6M416.6410““e^eo■eaea333.33=342.63mmN1347.0210e=eh/2-as二342.63500-45二797.63mm先假定中和轴位于翼缘内x=亠二1347020=235mm150mma1fcbf1.0>d4.3x400受压区进入腹板，则-ifcb1347°2°".°14・3300150=491.97mm「ho=494.69mm1.014.3100x''hfNe_%fcbx(h。—)—c(1fc(bf—b)hf(ho—)TOC\o"1-5"\h\zAs=A<—'；-fy(h。—as)491971501347.0210797.6-1.014.3100491.97(955)-1.014.3300150(955)360x(955—45)22=28.39mm