中震不屈服中震弹性satwe与手算对比

讨论］中震不屈服、中震弹性satwe与手算对比性能要求的提出抗震审查要求（节选）:底部加强部位剪力墙抗剪承载力按中震弹性 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 、抗弯承载力按中震不屈服设计，轴压比大于0.3的墙肢均设置约束边缘构件，剪力墙水平分布筋配筋率不应小于0.3%?o中震计算2.1中震弹性和中震不屈服的计算准则2.1.1中震弹性设计水平地震影响系数最大值alpha_max按小震的约2.85倍取值；内力调整系数取为1（强柱弱梁，强剪弱弯等）；其余分项系数/组合系数均保留；抗震调整系数Gama_R取同小震，《高规》表4.7.2; 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 强度用设计值。中震弹性设计取消内力调整的经验系数，保留了荷载分项系数，也就是保留了结构的安全度和可靠度，届正常设计。2.1.2中震不屈服设计水平地震影响系数最大值alpha_max按小震的约2.85倍取值；内力调整系数取为1（强柱弱梁，强剪弱弯等）；荷载分项系数取1,保留组合系数；抗震调整系数Gama_RE=1材料强度用标准值。中震不屈服设计已经去掉所有安全度，届于承载力极限状态设计。2.1.3水平地震影响系数最大值的取值见下表，7度地区水平■地震影响系数最大值小震alpha_max=0.08中震alpha_max=0.23地震彩响6度7度8度9度多遇地震地震加速度0.013k0.035£(0.055s)0.0?E(OJlg)0.14g0.04O.OB(0.12)0.1€(0.24)D.32基本地襄地虐加速度0.05?10.1(^(0J5g)0.20gWW0.40g0.110,23(0,34)0.45(0.68)0.90罕遇地震地爰加速度0_22g(0.31g)0.40g(0.51g)0.62?—0.50(0.72)0.90(L2D)1.402.2用SATW进行中震计算SATWE1供中震不屈服和中震弹性计算功能。2.2.1中震弹性参数设置在satwe菜单1,接PM成SATWE据，第一项参数定义，地震信息一栏中修改“地震影响系数”与“抗震等级”，如图2.2.1.a,2.2.1b所示。2.2.2中震不屈服参数设置在satwe菜单1,接PM成SATWE据，第一项参数定义，地震信息一栏中修改“地震影响系数”与并勾选“按中震不屈服做结构设计”，如图2.2.1.C,2.2.1d所示。图2.2.1.aSATVE莆处理一-接P，CA1＞生成SATIE数据修补充输入及SATWE数据生成L图形检查 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 与设计参数补充定义幽须执行)特赚构件补充定义温度荷载定义弹性支座/支座位移定鬼特殊风荷裁定义S.多塔结构补充定义T生成SAME数据文件及数据检查0!■■须执行)S.修改构件计算长度系数水平风荷载查询/修改人防荷载修改11用户指定。一四口调整系数查看数检报皆文件(CHECK.OUT)SAT^E＞新更版说明CREABME.SATD应用退出图2.1.1.b图2.2.1.C队T»E莆处理一KPICAD^SATVE数据补充输入KSATWE数冕生成广图形检查I分析与设i十擎数补充定义函须孩行)2.精殊构件扑克定义温度荷载定义律拽支座，支座位穆定灾特殊凤荀程义5.容塔镭构扑充定义T,生成5耕惟教据文件及数据检查傥'须执行)修改构件计JI恢度系教0水平鼠荷载查询/修改10人防荷我修改M用户指定0冲调整系数12.查看数检 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 文件〔CHECK卵!)135EE量新更扳说明CREKDHESKT)应用退出图2.1.1.d按图示方法设置后，SATW同以自动按照中震弹性和中震不屈服的要求（2.1.1、2.1.2节）给出相应的计算结果。2.3SATWE中震计算存在问题按照以上方法设置后，对公寓部分模型进行中震弹性和中震不屈服的整体计算，发现SATWlEf算结果存在问题。2.3.1问题一：中震弹性和中震不屈服配筋计算结果不合理。公寓模型使用SATW进行中震弹性计算的结果,附录A底部加强部位中震弹性配筋计算结果附录B底部加强部位中震不屈服配筋计算结果附录C底部加强部位小震弹性配筋计算结果我们注意到SATW的计算结果里面中震不屈服的墙肢配筋普遍比中震弹性大，这与我们按照2.1.1、2.2.2节的概念有所违背。2.3.2问题二：中震弹性和中震不屈服地震内力标准值结果不合理基丁2.3.1节对SATW中震计算结果的质疑，我们查询了中震和小震的内力标准值，数据文件WNL*.OUT并用MicrosoftExcel对比了首层墙肢的内力标准值。我们发现,SATW的墙肢地震内力标准值存在问题。首层墙肢内力标准值比较见:附录D首层墙肢SATWE、震与中震内力标准值比较（节选）按照2.1.1、2.1.2节的概念，对丁有限元模型按照规范规定的反应谱方法经弹性计算得到的构件地震内力标准值，中震与小震之比应该是为I而我们通常遇到某些构件性能设计时可能中基*券箜职响丕数*大值-您=不5E水牢地震影宿亲数果大恒豌出现小震大丁中震不屈服或者中震不屈服大丁中震弹性的现象，其原因主要有两个：按小震弹性设计时内力组合存在分项系数、组合值系数，存在内力调整系数，材料强度用设计值；而中震不屈服时内力调整系数、分项系数、组合值系数取为1、且中震弹性按材料强度标准值。规范的设计公式的分段表达，导致以上三种情况的适用公式，如偏压构件可能分届大偏压与小偏压乃至偏拉，从而计算结果不一定满足：「小震年柱<中震不底服<中震不屈服<中震萍柱<小震卑性<中震律姓的一般规律，详见2.5.3节本工程算例000000000000000中间内容省略。。。。。。。。。。。。。。2.5底部加强部位墙肢性能设计2.5.1计算步骤本着认真、负责的态度，我们经过研究并请小院总后，决定对底部加强部位墙肢，按照超限审查要求采用规范公式复核目前SATW酌配筋结果。以下是我们的计算步骤：』读取SATWE小震内力标准值（10个工况）；b.按SATWE构件信息输入几何和材料参数&c技《荷载规范》对非地震内力进行组合（9种组合力i对每一个组合，技《混规》《高规》按非抗需要求进行构件设计】部技《荷载规范》对地蔑内力进行组合（120神组合》对每一个组合.按《混规＞《高规》按抗蔑要求进行构件设计；S.对以上所有组合的设计结果耳?最大值，得到该构件设计结果.以上计算步骤使用通用程序MicrosoftExcel实现。PKPMF究所的技术支持称中震不屈服、中震弹性计算是由单独的计算模块得到的，考虑到SATWE、震计算模块被长期、广泛使用，我们取彳SSATWE、震弹性的计算结果，并以小震弹性内力标准值为基础按照2.1.1、2.2.2节的概念结合规范进行底部加强部位墙肢的中震弹性和中震不屈服设计。附录E首层墙肢编号图（SATWE!动生成）附录F首层墙肢内力标准值（SATW敬据文件WNL4.OUT选）2.5.2计算使用规范条文仅给出在《混凝土结构 设计规范 民用建筑抗震设计规范配电网设计规范10kv变电所设计规范220kv变电站通用竖流式沉淀池设计 》GB50010-2002（简称《混规》）的条文编号，《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002（简称《高规》）以及《建筑抗震设计规范》GB50011-2001（简称《抗规》）中相同公式所在条文出处不再重复。part2.基本参数部分非受煎截面验算《混规》1054抗斜截面承载力计算《混规》10-5.5（偏压）《混g10.5.6（偏拉）计平面外稳定计算《混规》・31,小.好算正截面承载力计算《混规＞7.33（附加偏心距）《混规＞?34（柱.偏压）《混规＞一3“6（墙、偏压）《混规＞7410（偏心距增大系数）《混规＞F2（柱、偏拉）《混规＞号3（墙、偏拉）轴压比验算《混规＞115.13抗抗取截面验算《混规＞1174震斜截面承载力计算《混规》115.5（偏压）计《g115.6（偏拉）算平面外稳定计算《混规＞-31,3.13正截面承载力计算《混规＞1LM（计算原则、抗震调整系数/政）约束边缘构件构造要求《混规＞11714JL5152.5.3.a.2Mathcad计算验证part4.非抗震内力组合首层，墙肢编号：05堵长瞄：=2400rerr墙厚瞄：=新0«™墙高匕：=56Q0mraAw>®tA,r-9.6X10nvnmmnuKlO?IE长蝠,1一5南岳b^qOmml墙厚b*.P400nun=400g3)暗柱炸暗桂懿C＞墙厚蝠=4)0nun保护层厚度顼=，一-—^=200mm戏*墙长虹-保护层厚度％=2：4殴级C:■为fck:-35JMP*f；k：-2.74MPiEc：-3J310MP*叫m()99也・。.79；>25.3MPi4*196MAr-0.00325赚头钢筋等级＞400MP*尊产端头阳筋等95■400Mft§:=9我=360血?.外™：=0012rsmn>200000MP,%:・1+二耳Eq=0.503水平分布钢筋等级;=400MPi竖向分布钢筋等级=400MP*队独：=水平分布钢筋等圾=400MP*:"0.003」：*200mm弘球=竖向分布钢场等级=400MPa：=°，3hJt=360MP*psv:-0003iv：■200mmf」卜震xOS%nK_中震；=023影响系敷比：=气心-中震=2,8755x/卜震水平■分布钢筋计算非抗震计算（组合1）C0MB1:12*SDL+1.4*SLL+06*1,4*SXWLVCOMB1a12V°l+14芋口+Q614VxWL=-21L88kN'COMBI_＜卜震:=12Ndl+14村比+0*644KXWL=*366.43kN“CCMBl小震*12Mdl+14Mll+。61=-94402kNmpart5.非抗震计算（组合1）受剪截面验算放的比、，.Mcombl小震kOMBl—小震=v.~k小震=2025VCOMB1小震受剪截面验算v0_£OMB1：=°.25此电t§®bwhw0-538232kHV［）_COMB1/卜震，VcoMBl_小震受剪截面验算，满足要求part7.抗震内力组合（节选）*土8吊81_小震：・。2%炫蜉\¥墙长匕»4357,6WNCOMB1*-63664kNNbar_COMBl[卜震1t】vw.M：T°COMB1：qvw(l-2(SDL+0-5SLL>+1.3SXEL)VCOMB1震nw_v[12-fVdl+0,5-VllI+1,3-Vxel]■-3987JcN'COMBI了卜震i】vw_NI2」Ndl+°・5算心+1.3Nxel]=kNMCOMB1_<卜滨"+0JMllI+13MXEL_■-1156.5kNmpart8.抗震计算（组合2）受剪截面验算剪跨比gB】』、震r黑岩:*%七。叽小震=商9心.5受剪裁面验算%COMB】：=。"虹墙厚.^929域=REV0COMBI小震，VcoMBl小震受剪截面验算，满足要求part2.基本参数部分MCOMB1』、震*—793域气conbl=630409mmb%0=i118-513nun大偏压吨土8MBn卜畿"一2%48厚虹堵长虹=4町7$.旗Nbar_COMBl［卜震2勾hJ2OMBl=或<5414g正截面承载力验算一一大偏压判别_"IRE“COMBI*震*5墙厚*顽顷"危1，墙厚七】13牝墙厚*岫*combl■*0_confcl+hw04MCOMB】_小畿3ox*°-M】~叱。MB1小震''a软ENcOMBl」卜震^ccmbl~°1t®厚_coiA1'^0-QX1_con*1l+0^(KnO-1jx)Hfcl)F与-™>&伉(jL保护层厚厘-)&。娅1=<责6,7成nm95073地觅祠兼YEL444.7倾6614282地鬟宿数YEL*切■1385.4317。壁霓布新VEL，袂-339?3WU姓保荷昼YEL-J14•U45.5颂9^gffi^YEL-mg■JIM，T05.7AttXWL-140.3*加。43143MXWL1*10043145RftYWL■709■»®6,3疏9a«ywl如99803S7P，4(£«.0**10*Erm1S964011a39S91J•£&-+lJ*5ki.OA*14*£eIBM产14*5»14*$皿J10375ICl^vtOJ*10*Sm*L0*S*Bhg*,蜘a1*3T73顼产14gtWE174<M759i盛虹-134。见。1SJma，giZE*17443Ii<脚M敕01［）困旬了。0*如_初9Ml*槌SW祐7*131*4part8.抗震计算（组合2）part5.非抗震计算（组合1）]W=IYW=iw=1£41*1也*i-400W871755MW33Wi«6OIL*«ift-拙XS78M皿。24-IirLL*LI顿71MM*JIMWWWIuil.l»J*.V%为新V-寅憧薨切嵯回即'■VTOO10DM4--316171452W.ST523(X*p-b-A*-40hjvfitv_柱fttfWrtl农河£柱折我版筋计算h_f¥4200,119.*4RO114M甲DO外格好NftirVfcs甲IH外村匠做尊0003■免网*0M心.*尽.H4A.H^bw931003SW9793顷-»5W.493HM£«pn*^.w«NM6034俯JOE5细破X鼻阍J3CA*X5M3X«GE142M4（微软抽风，图片拷贝不全了）part6.轴压比验算袖压比较知1H^Hoi+05%N*■>IBrp=NSb队66513031part7.抗震内力组合（节选），卜％I中KE，—L'V(>N>N(kH)MONa)LIVOiHJtHW)m)V(tU)te寮pi刀wk带Ts-i1地新mfli.弋d11L肥寰阿力形犬莎.蒸5n-埒Hi!.*LJS-*M4539，l，Hif-.打”-1095$MS4网：H3，锹口*4T环H芹>1JE144®T«7l用1斗敏**»5F>D»F1577舛®A33312H]Jff*LA?4553Mws炽w】-TJ3.J$8d14736畔4H龄1*4皿1＞阳场）J029J3LK1n43XR>L^^LL^I£|&434册.Mtb-i1加dglE薛胜*1度1w二1袒-1yww】胃J3U7V*QJEH1JS>|7<3JMt73417^-(1Vf>*lfl7755I0W99H4H41V♦J3：J941tr』；WW、-：M』MlJ3心I-CT5“CCT*CJ£H吐}333299S96WillMJS"'|i确I.就蚌*as）rti?•”l“>23*0耳寸可嵋冲户砌*-I0Q93Mi■Hl嶙呻舞"JJ）•初THHi•■UA■BTl尻17SHR*«M>9«5ZOJ4^62730Jqqig—JS>liJS*336?.qn莘H格网潟一时弈、，iff?4□41外4N邮Hd£*L«i-|)J03J41}?*4DQ«Jn41Jcf网理EJKfH3S|44^53^AIV4尊k**S-*1S-771SMl?耳心**4斧>4X9-*]KJ.74FJ10740^26H£】3(EFJ¥押JAS*13S1■41i*网专时*，IJ«-174■8737J心1H41W*«J£HA欢闾)3052.100115为哭A町心JCfMJf弗4160■耶辨T鲜H»g—，）«?■WT611佝1MU时1q-tlMIK.«4J«4iW*o-kyog，m^16.38S蜀矿I3S5&^<1V>*«3Eu«・n—，"确wdO2«121002H43Xf网*'*135|S327r“哗*fll£hi*-*1J®L5416耳4H螂**>4双，$*1蚱>-sirs.1021752俊9■14】X〈用J4XS--MJ4M.$042抗虞等抓T■-0t5础t等很l垠T«-I础(等饿eb-)V月制iMMSltK~^rnmiBAETFHTV小场IEr*jj-[F(H2l>-i小砥1FT心DL*D鸳LL>1£TEUi^n_3371917®n™(1.O^DL^^U^IOSYEL)2BJ7503)司E,】尊口LH＞室LLHEYE旷^15^"OJL>l4nMh-)2JQ彰w■曾慰V判断V-V*神BiVV'VCLW-j^STBt3】输2』„妆#口EAJVafiw.FEft**«心4碰4244300，虢34环"W干。忡同理幡就~^FT~止E.Z干■”等t419D7!f30030G3J电如?Pl^eAA.5?3i(ng1PJ14H^oorL^HMNM£-3371917Kft£-E«2-7503霍K#五X-H萌1X1905大1*丘3290J«2大MCTTpart9.计算结果汇总小割时L甲震不蜡爬中Mfftt英^^^2用知=急5j》.5."3B)用虹七3©0用A^Wa:pG.;960杉应用J"4ji360芬际应用A,^pPMBb_h.c)4询第^应用\-41Xdi『_上4)4320b.2Mathcad计算验证抗震内力组合(节选)中震计算(组合I)TfQ>1COMBI：nvwfl.2(SDL4fl.5SLL)-l,3SXEL)影响系数比“：=%思-中宸=洞】3卜慰VCOMBl/卜震■I12{vDL+°5Vll)-口-455,3kNNCOMB1_vw_M[*°(mDL+°5Mll)-】3“Mye]=T】？8JkN耳正截面承载力验算一一小偏压判别xl_coni>l:treNcombi震初1nmMCOMBlyh®心*0mW=泌*NccmbI—小震L墙长瞄、t.：=rw«ijObnnv.1I30J墙长*ccmt1■*0_eottfcl+K*02xcH>l：=氓eNcombi』瀑蜻用5,p2"IRE^COHBiy!卜震％onM-。43口1&蜘孰订瞄0+书=0.523（。1-岛）（蝠0-保护度厚度匚）摩厚bw『C§层厚度、j.>RENCOMBi小震*51-虹娅11】-05A™bl）即&墙厚七（竖与一8溢1」：-与_8沛1_广-2】75>™正截面承载力验算一一偏拉MCOMB2jb^■叱颌82.小震»2094nun"e0jw»b2+n■保护层厚度％*271TRENCOMB2丫卜震*coni>2与.2.1A事哦-保新层厚度、）*>RENCOMB2=478399N\M21-2711mm附录G长墙肢完整计算书（墙肢长/墙厚>3）附录H短墙肢完整计算书（墙肢长/墙厚＜3）计算结果统计我们将以上计算结果进行了统计，图2.5.4.a为首层墙肢按小震弹性、中震不屈服、中震弹性三种情况得到的配筋与构造配筋的比值，图2.5.4.b为首层墙肢按小震弹性、中震不屈服、中震弹性三种情况得到的配筋与小震弹性配筋的比值。从图示结果我们可以得出本工程首层墙肢配筋在性能目标要求下的初步规律：在绝大多数情况下，中震弹性要求对构件配筋起控制作用；按中震不屈服要求得到的构件配筋，与小震弹性差别不大，可能出现小于小震弹性的情况；水平分布钢筋，小震弹性要求下的配筋可能起控制作用（90号长墙肢，小震弹性剪力设计值大于中震弹性）对于本工程，首层墙肢配筋大部分墙肢按照分布钢筋配筋率0.3%,端部纵筋配筋率1.2%即可满足超限审查提出的性能目标要求。图254a甘层境肢按小震弹性、中发不屈反、中震奔姓三稗情况得到的配筋与构造配筋的比值・L_AA——*1\_\NK\.…11^™—d・\匚._M沼•首辰璃岐按*震弹姓、中震不拄服.毕震钾性三律情况得到W配航与小复弭性配筋的比值.