重力坝计算说明书

紧水滩水电站及其压力管道结构设计水利水电工程专业毕业设计-PAGE28--PAGE29-目录第一章大坝基本剖面拟定及稳定与应力分析┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2第二章溢流坝段剖面基本尺寸及稳定校核┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉9第三章机组选型┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉16第四章发电机选型及主要尺寸┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉20第五章调速器及油压装置选择与尺寸┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉22第六章金属蜗壳尺寸┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉24第七章起重设备选择与尺寸┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉26第八章厂房轮廓尺寸估算┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉28第八章蜗壳机构计算与配筋┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉30第一章大坝基本剖面拟定及稳定与应力校核1.1基本剖面的拟定多年平均风速Vf＝（1.5~2.0）×1.15＝1.725~2.3m，取Vf＝2m吹程由地形图上量得D＝0.7km套用官厅水库公式得：波高2hl＝2h1＝0.0166Vf5/4D1/3＝0.0166×25/4×0.71/3＝0.035m浪高2Ll＝10.4×（2hl）0.8＝10.4×0.0350.8＝0.713m=0.005m△h设＝2h1+h0+hc＝0.033+0.005+0.5＝0.538△h校＝2h1+h0+hc＝0.033+0.005+0.4＝0.438∴▽坝顶＝max{h设+△h设，h校+△h校}＝max{289.94+0.438，291.8+0.538}＝max{290.478，292.238}取▽坝顶＝293m初定下游坡比1：0.75，上游坡比1：0.15，坝底高程195m，坝顶高程293m，折坡点高程227.3m。图1-11.2非溢流坝段坝基面稳定及应力校核1.2.1设计洪水位（持久状况）1、自重G1＝1/2×（1+21）×15×24＝3960G2＝1/2×4.85×32.3×24＝1879.2G3＝1/2×72.75×97×24＝84681M1＝G1×[33.95－（15－3.5）]＝108702M2＝G2×（38.8－2/3×4.85）＝66829.8M3＝G3×（33.95-72.75/3）＝821405.72、静水压力上游：Px＝1/2×9.81×952＝44267.6Py＝1/2×9.81×4.85×（95+62.7）＝3751.6Mx＝Px×1/3×95＝1401807.3My＝Py×（38.8－e）＝133707e＝（62.7×2+95）/（62.7+95）×4.85/3＝3.16m下游：Px/＝1/2×9.81×23.452＝2697.3Py/＝1/2×9.81×17.6×23.45＝2024.4Mx/＝Px/×1/3×23.45＝21083.9My/＝Py/×（38.8－1/3×17.6）＝66670.23、扬压力U1＝77.6×23.45×9.81＝17848U2＝1.2×1/2×222.2×77.6＝10345.7U3＝1.2×1/2×479.8×12.5＝3598.6M2＝U2×（38.8－77.6/3）＝111503.4M3＝U3×（38.8-12.5/3）＝124630.14.浪压力过小，忽略不计。 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 1-1坝基面持久状况稳定应力计算（设计洪水位）名称荷载（KN）方向弯矩（KNm）方向自重88177↓996937.5静水压力上游44267.6→1401807.33751.6↓133707下游2697.3←21083.92024.4↓66670.2扬压力31792.3↑236133.5合计62160.7↓552882.641570.3→1、坝趾抗压A＝77.6T＝38.8J＝1/12×77.63m2＝0.75∵=2242.2＜10000Kpa＝R∴满足要求2、抗滑稳定f/＝1.0/1.3c/＝5×9.81×10/3γ0＝1.0Ψ＝1.0rd＝1.2S＝∑P＝41570.3R＝f/∑W+c/A＝60503.5∵γ0ΨS＜1/rdR∴满足要求3、坝踵不出现拉应力∵＝801－550.9＞0∴满足要求1.2.2校核洪水位（偶然状况）1、自重G1＝1/2×（1+21）×15×24＝3960G2＝1/2×4.85×32.3×24＝1879.2G3＝1/2×72.75×97×24＝84681M1＝G1×[33.95－（15－3.5）]＝108702M2＝G2×（38.8－2/3×4.85）＝66829.8M3＝G3×（33.95-72.75/3）＝821405.72、静水压力上游：Px＝1/2×9.81×972＝46151.1Py＝1/2×9.81×4.85×（97+62.7）＝3846.7Mx＝Px×1/3×97＝1490680.5My＝Py×（38.8－e）＝140558.4e＝（64.7×2+97）/（64.7+97）×4.85/3＝2.26m下游：Px/＝1/2×9.81×25.52＝3189.5Py/＝1/2×9.81×19.1×15.2＝2389.0Mx/＝Px/×1/3×25.5＝27110.8My/＝Py/×（38.8－1/3×19.1）＝77403.63、扬压力U1＝77.6×25.5×9.81＝19415.5U2＝1/2×1.2×226.8×77.6=10559.8U3＝1.2×1/2×474.6×12.5＝3559.6M2＝U2×（38.8-77.6/3）＝136221.4M3＝U3×（38.8-12.5/3）＝123162.2表1-2坝基面偶然状况稳定应力计算（校核洪水位）名称荷载（KN）方向弯矩（KNm）方向自重88177↓996937.5静水压力上游46151.1→1490680.53846.7↓140558.4下游3189.5←27110.82389.0↓77403.6扬压力33534.9↑259383.6合计60877.8↓66286142961.6→坝趾抗压A＝77.6T＝38.8J＝1/12×77.63m2＝0.75∵＝2352.4＜10000Kpa＝R∴满足要求2、抗滑稳定f/＝1.0/1.3c/＝5×9.81×10/3γ0＝1.0Ψ＝0.85rd＝1.2S＝∑P＝42961.6R＝f/∑W+c/A＝59516.7∵γ0ΨS＜1/rdR∴满足要求3、坝踵不出现拉应力∵＝784.5－660.5＞0∴满足要求1.3非溢流坝段折坡面稳定校核1.3.1设计洪水位（持久状况）1、自重（单位：KN，KNm）G1＝1/2×（1+21）×15×24＝3960G2＝1/2×48.5×64.7×24＝37655.4M1＝G1×[24.3－（15－3.55）]＝50886M2＝G3×（2/3×48.5－24.3）＝306263.92、静水压力上游：Px＝1/2×9.81×62.72＝19283.0Mx＝Px×1/3×62.7＝403014.73、扬压力U2＝1.2×1/2×137.6×48.5＝4004.2U3＝1.2×1/2×477.5×5.15＝1475.5M2＝U2×（24.3－48.3/3）＝32567.2M3＝U3×（24.3-5.15/3）＝33322.2表1-3折坡面持久状况稳定应力计算（设计洪水位）名称荷载（KN）方向弯矩（KNM）方向自重41615.4↓357149.9静水压力19283→403014.7扬压力5479.7↑65889.4合计36135.7↓111754.219283→1、坝趾抗压A＝48.5T＝24.3J＝1/12×48.53m2＝0.75∵＝1560＜10000Kpa＝R∴满足要求2、抗滑稳定f/＝1.25/1.3c/＝1.45×103/3γ0＝1.0Ψ＝1.0rd＝1.2S＝∑P＝18215.6R＝f/∑W+c/A＝51647.8∵γ0ΨS＜1/rdR∴满足要求3、坝踵不出现拉应力∵＝745.1－285.6＞0∴满足要求1.3.2校核洪水位（偶然状况）1、自重（单位：KN，KNm）G2＝1/2×48.5×64.7×24＝37655.4G1＝1/2×（1+21）×15×24＝3960M2＝G3×（2/3×48.5－24.3）＝306263.9M1＝G1×[24.3－（15－3.55）]＝508862、静水压力上游：Px＝1/2×9.81×64.72＝20532.8Mx＝Px×1/3×64.7＝442824.13、扬压力U2＝1.2×1/2×48.5×142.0＝4132.2U3＝1.2×1/2×5.15×492.7＝1522.4M2＝U2×（23.55－48.5/3）＝33608.5M3＝U3×（23.55-5.15/3）＝34381.8表1-4折坡面偶然状况稳定应力计算（校核洪水位）名称荷载（KN）方向弯矩（KNM）方向自重41615.4↓357149.9静水压力20532.8→442824.1扬压力5654.6↑67990.3合计35960.8↓153664.520532.8→1、坝趾抗压　A＝48.5T＝24.3J＝1/12×48.53m2＝0.75∵＝1776.2＜10000Kpa＝R∴满足要求2、抗滑稳定f/＝1.25/1.3c/＝1.45×103/3γ0＝1.0Ψ＝0.85rd＝1.2S＝∑P＝20532.8R＝f/∑W+c/A＝58019.4∵γ0ΨS＜1/rdR∴满足要求3、坝踵不出现拉应力∵＝741.5－392.8＞0∴满足要求第二章溢流坝段剖面基本尺寸及稳定校核2.1溢流坝段剖面基本尺寸2.1.1堰顶高程确定设N＝AQ0H∴Q0设＝N/AH＝200000/（8.5×95）＝247.8m3/sQ＝QS－AQ0＝11700－0.9×247.8＝11477m3/s取q＝100m2/sL＝Q/q＝11477/100＝84.1m取L＝92.75m＝3×8.25+4×17∴L0＝92.75+6×7＝134.75m∴无法在避免大规模开挖的情况下在河岸布置厂房∴采用厂房顶溢流的方式布置厂房∵Q＝Lεm（2g）1/2H03/211477＝92.75×0.5×0.95×（2×9.81）1/2×H03/2∴H0＝13.9m∴▽堰顶＝▽效－H＝292.00－13.90＝278.1m∴闸门高度＝284－278.1+0.7＝6.6m2.1.21/4椭圆段：+=1Hd＝（292－278.1）×88%＝11.79ma＝0.282a/b＝0.87+3a∴b＝0.164aHd＝3.32mbHd＝1.93m图2-12.1.3WES曲线段：曲线方程y＝x1.85/（2Hd0.85）∵dy/dx＝1.85x0.85/（2Hd0.85）＝1/0.75∴切点x＝18.13my＝13.6m表2-1X（m）5101518.13Y（m）1.214.359.2013.62.1.4反弧段：由水力学公式T0＝hc0+q2/（2gφ2hc02）试算得：hc0＝2.172m78.8＝291.8－213＝hc0+802/（2×9.81×0.952×hc02）表2-2hc0（m）2.22.162.172.172T0（m）76.8879.6378.9378.8∴R＝（6~10）hc0＝（13.032~21.72）m取R＝22m2.1.5挑距:α=30°h1=hc0cos30°=1.82h2=4.6m！！！！！！！！！=130.4m2.1.6冲坑深度tr=2.44×kr’hk0.89H0.11=2.44×1×()0.89×76.040.11=7.97m2.1.7导墙高度掺气水深ha=h/(1-c)c=0.538(Ae-0.02)Ae=nv/R3/2=0.014*90.92/2.1725/2=0.183c=0.188ha=2.38mh导=2.38+1.5=3.88m取h导=4.0m2.2溢流坝段坝基面抗滑稳定校核2.2.1设计洪水位厂房段（不带厂房）图2-21、自重G=90600KN2、静水压力上游Px＝1/2×9.81×83.2×（93.2+11.7）＝42809.3Py1＝1/2×4.85×9.81×（93.2+93.2－32.3）＝3665.93、动水压力Px＝γ0qv（cosφ2－cosφ1）/g＝100×36.9×（1.732/2－0.75/1.5625）＝1137.3Py＝γ0qv（sinφ1+sinφ2）/g＝100×36.9×（1/1.5625+1/2）＝3358.94、扬压力U1＝230×66.75＝15352.5U2＝1.2×1/2×229.3×66.75＝9183.5U3＝1.2×1/2×12.5×472＝3540表2-3厂房段（不带厂房）坝基面持久状况稳定应力计算（设计洪水位）名称荷载(KN)方向自重90600↓静水压力上游42809.3→3665.9↓下游0动水压力1137.3←3358.9↓扬压力28076↑合计69548.8↓41672→S＝∑P＝41672f/＝1.0/1.3c/＝5×9.81×10/3γ0＝1.0Ψ＝1.0rd＝1.2A＝66.75R＝f/∑W+c/A＝64202.3∵γ0ΨS＜1/rdR∴满足要求2.2.2校核洪水位厂房段（不带厂房）1、自重G=906002、静水压力上游Px＝1/2×9.81×83.2×（95.2+13.7）＝44441.7Py1＝1/2×4.85×9.81×（95.2×2－32.3）＝3761.13、动水压力Px＝γ0qv（cosφ2－cosφ1）/g＝158×41.86×（1.732/2－0.75/1.5625）＝1469.1Py＝γ0qv（sinφ1+sinφ2）/g＝158×41.86×（1/1.5625+1/2）＝4338.74、扬压力U1＝250.2×66.75＝16700.85U2＝1.2×1/2×234.1×66.75＝9375.7U3＝1.2×1/2×467.3×12.5＝3504.75表2-4厂房段（不带厂房）坝基面偶然状况稳定应力计算（校核洪水位）名称荷载(KN)方向自重90600↓静水压力上游44441.7→3761.1↓下游0动水压力1469.1←4338.7↓扬压力29581.3↑合计69118.5↓42972.6→S＝∑P＝42972.6f/＝1.0/1.3c/＝5×9.81×10/3γ0＝1.0Ψ＝0.85rd＝1.2A＝66.75R＝f/∑W+c/A＝64278.5∵γ0ΨS＜1/rdR∴满足要求2.2.3设计洪水位非厂房段图2-31、自重G＝1132802、静水压力上游Px＝1/2×9.81×83.2×（93.2+11.7）＝42809.3Py1＝1/2×4.85×9.81×（93.2+93.2－32.3）＝3665.9下游Px/＝1/2×9.81×23.45×23.45＝2697.33、动水压力Px＝γ0qv（cosφ2－cosφ1）/g＝100×36.9×（1.732/2－0.75/1.5625）＝1137.3Py＝γ0qv（sinφ1+sinφ2）/g＝100×36.9×（1/1.5625+1/2）＝3358.94、扬压力U1＝230×93.75＝21562.5U2＝1.2×1/2×214.6×93.75＝12072.25U3＝1.2×1/2×12.5×487.4＝3665.5表2-5非厂房段坝基面持久状况稳定应力计算（设计洪水位）名称荷载(KN)方向自重113280↓静水压力上游42809.3→3665.9↓下游2697.3←动水压力1137.3←3358.9↓扬压力37313.7↑合计82991.1↓38974.7→S＝∑P＝38974.7f/＝1.0/1.3c/＝1.45×103/3γ0＝1.0Ψ＝1.0rd＝1.2A＝93.75R＝f/∑W+c/A＝109151.8∵γ0ΨS＜1/rdR∴满足要求2.2.4效核洪水位非厂房段1、自重G＝1132802、静水压力上游Px＝1/2×9.81×83.2×（95.2+13.7）＝44441.7Py1＝1/2×4.85×9.81×（95.2×2－32.3）＝3761.1下游Px/＝1/2×9.81×25.5×25.5＝3189.53、动水压力Px＝γ0qv（cosφ2－cosφ1）/g＝158×41.86×（1.732/2－0.75/1.5625）＝1469.1Py＝γ0qv（sinφ1+sinφ2）/g＝158×41.86×（1/1.5625+1/2）＝4338.74、扬压力U1＝250×93.75＝23437.5U2＝1.2×1/2×219.6×93.75＝12352.5U3＝1.2×1/2×12.5×482＝3615表2-6非厂房段坝基面偶然状况稳定应力计算（校核洪水位）名称荷载(KN)方向自重113280↓静水压力上游44441.7→3761.1↓下游3189.5←动水压力1469.1←4338.7↓扬压力39405↑合计81974↓39783.1→S＝∑P＝39783.f/＝1.25/1.3c/＝1.45×103/3γ0＝1.0Ψ＝1.0rd＝1.2A＝93.75R＝f/∑W+c/A＝124133.6∵γ0ΨS＜1/rdR∴满足要求第三章机组选型3.1特征水位3.1.1Hmax可能出现情况校核洪水位（292m），四台机组全发电由Q泄＝14900m3/s查厂区水位流量曲线得：H下＝220.5m∴Hmax＝292－220.5＝71.5m设计洪水位（290m），四台机组全发电由Q设＝11700m3/s查厂区水位流量曲线得：H下＝218.45m∴Hmax＝290－218.45＝71.55m设计蓄水位（284.0m），一台机组发电20万KW属中型电站，A＝8.5，N＝9.81QHη＝AQH，考虑2%水头损失设Q1＝80m3/s，查得H下＝202mN＝8.5×80×（284－202）×98%＝5.467万KW设Q2＝100m3/s，查得H下＝202.125mN＝8.5×100×（284－202.125）×98%＝6.82万KW设Q3＝50m3/s，查得H下＝201.81mN＝8.5×50×（284－201.81）×98%＝3.42万KW由以上三组数据作N~Q图，图3-1由N＝5万KW查得：Q＝73m3/s再由Q＝73m3/s查得：H下＝201.8m∴Hmax＝284－201.8＝82.2m总之，Hmax＝82.2m3.1.2Hmin可能出现情况设计低水位（264.0m），四台机组全发电设Q1＝200m3/s，查得H下＝202.6mN＝8.5×200×（264－202.6）×98%＝10.23万KW设Q2＝500m3/s，查得H下＝203.9mN＝8.5×500×（264－203.9）×98%＝25.03万KW设Q3＝700m3/s，查得H下＝204.5mN＝8.5×700×（264－204.5）×98%＝34.69万KW由以上三组数据作N~Q图，图3-2由N＝20万KW查得：Q＝375m3/s再由Q＝375m3/s查得：H下＝203.3m∴Hmin＝264－203.3＝60.7m∴Hav＝1/2（Hmax+Hmin）＝1/2×（60.7+82.2）＝71.45m坝后式Hr＝0.95Hav＝67.88m由工作水头范围60.7~82.2m查表得：选用HL220水轮机3.2HL220工作参数确定3.2.1转轮直径D1查表得限制工况Q1/m＝1.15m3/s，ηm＝89.0%初设Q1/＝Q1/m＝1.15m3/s，ηm＝90.9%Nr＝50000/96%＝52083.3kw，Hr＝67.88m∴取D1＝3.3m3.2.2转速nn10/m＝70.0r/min设n10/＝n10/m＝70.0r/min∵Hav＝71.45mn10/＝70.0r/minD1＝3.3m∴取n＝187.5r/minP＝16对3.2.3效率修正ηmmax＝91%D1m＝0.46m∴ηmax＝1－（1－ηmmax）×（D1m/D1）1/5＝93.9%△η＝93.9%－91%＝2.9%取ε＝1%∴△η＝1.9%∴ηmax＝ηmmax+△η＝91%+1.9%＝92.9%η＝ηm+△η＝89.0%+1.9%＝90.9%与假定值相同∴△n10//n10/m＝（ηmax/ηmmax）1/2－1＝0.98%＜3%∴n、Q1/可不加修正3.2.4工作范围检验＝0.96m3/s＜1.15m3/s最大引用流量Qmax＝Q1/maxD12Hr1/2＝86.13m3/sn1/min＝nD1/Hmax1/2＝68.25r/minn1/max＝nD1/Hmin1/2＝79.42r/minn1/r＝nD1/Hr1/2＝75.10r/min由Q1/max、n1/min、n1/max在HL220综合特性曲线上绘出工作范围图3-33.2.5吸出高度Hs由n1/r＝75.10r/min，Q1/max＝0.96m3/s查曲线得：σ＝0.115由Hr＝67.88m查得：△σ＝0.02水轮机安装海拔高程▽＝210m∴Hs＝10－▽/900－（σ+△σ）Hr＝0.603m＞－4.0m第四章发电机选型及主要尺寸4.1主要尺寸估算极距τ＝Kj×（Sf/2P）1/4＝10×[50000/（0.85×2×16）]1/4＝65.48cmSf＝50000/0.85飞逸线速度Vf＝Kf×τ＝1.9×65.48＝124.412m/s定子铁芯内径Di＝2Pτ/π＝667cm定子铁芯长度lt＝Sf/（CDi2ne）＝50000/（0.85×5×10－6×6672×187.5）＝141.04cm∵Di/（ltnN）＝667/（141.04×187.5）＝0.025＜0.035∴为悬式定子铁芯外径Da＝Di+1.2τ＝745.58cm4.1.1平面尺寸定子机座外径D1＝1.18Da＝869.78cm风罩内径D2＝D1+240＝1114.78cm转子外径D3＝Di－2δ＝Di＝667cm下机架最大跨度D4＝D5+0.6＝520cm水轮机机坑直径D5＝460cm推力轴承外径D6＝310cm励磁机外径D7＝210cm4.1.2轴向尺寸定子机座高度h1＝lt+2τ+20＝291cm上机架高度h2＝0.25Di＝166.75cm推力轴承高度h3＝150cm励磁机高度h4＝200cm副励磁机高度h5＝80cm永励磁机高度h6＝60cm下机架高度h7＝0.12Di＝80.04cm定子支座支承面至下机架支承面或下挡风板间距离h8＝0.15Di＝100.05cm下机架支承面至主轴法兰底面间距h9＝80cm转子磁轭轴向高度h10＝lt+55＝196cm发电机主轴高度h11＝（0.7~0.9）H＝0.7×977.8＝684.46cmH＝h1+h2+h4+h5+h6+h8+h9＝977.8cm图4-1第五章调速器及油压装置选择与尺寸5.1调速器初选中型调速器∵Nr＝9.81ηHmaxQ∴Q＝71.1m3/s接力器容量A＝（22~28）Q（HmaxD1）1/2＝25762.3~32788.4中型调速器（1800~3000）×9.81＝17657~29430∴选大型调速器导叶数Z0＝24取λ＝0.03b0/D1＝0.25∴＝0.449m取dc＝450mm＝46×3.3/0.46＝330mm＝0.175m2∴选DT－150机械柜尺寸l×b×h＝750×950×1375基础板尺寸L×B＝1200×1500电气柜尺寸M×N×H＝550×804×2360图5-15.2油压装置V0＝（18~20）V＝（3.15~3.5）m3选YZ－4表5-1压力油罐尺寸：V0（m3）D1（mm）D0（mm）H（mm）H（mm）41336167041603237图5-2表5-2回油箱尺寸：m（mm）n（mm）k（mm）L（mm）1916190014402435第六章金属蜗壳尺寸6.1金属蜗壳尺寸包角345°由Hr＝67.88m查得：Vc＝6.8m/s由Hr＝67.88m，D1＝3.3m查得：Db＝4400mm，Da＝5150mm∴ai＝ra+ρi＝2.58+Ri＝ra+2ρi＝2.58+图6-1表6-1金属蜗壳尺寸：Φi（°）3075120165210255300345ρi（m）0.5770.9131.1551.3541.5281.6831.8261.958ai（m）2.9573.4933.7353.9344.1084.2634.4064.538Ri（m）3.5344.4064.8905.2885.6365.9466.2326.4966.2尾水管尺寸图6-2尺寸由计算得出：D1＜D2标准砼肘管D1＝3.3m（单位：m）表6-2尾水管尺寸：hLB5D4h4h6L1h58.5814.858.984.464.462.236.014.03第七章起重设备选择与尺寸发电机总重Gf＝K1（Sf/n0）2/3＝9×（58823.5/187.5）2/3＝415.54t转子重Gf/2＝207.77t选一台双小车2×150t表7-1平衡梁外形尺寸（自重6.135t）（单位：mm）aa1a2a3bhh138803100138080013661100700单台小车起重量主钩150t副钩25t跨度16m小车轨距4400mm小车轮距2000mm大车轮距4400mm大梁底至轨道面距离140mm起重机最大宽度9300mm轨道中心至起重机外端距离460mm轨道面至起重机顶端距离4300mm轨道面至缓冲器外端距离1200mm车轮中心至缓冲器外端距离920mm操作室底面至轨面距离2400mm两小车吊钩间距3100mm吊钩至轨道面距离主钩840mm副钩240mm吊钩至轨道中心距离l11100mml21600mm推荷用大车轨道QU－100极限距离610mm图7-1第八章厂房轮廓尺寸估算8.1高度8.1.1安装高程8.1.2水轮机层钢管直径8.1.3定子安装高程（机座顶面高程）+进人孔（2m）+圈梁深（1m）=210.02m8.1.4发电机层上机架高度(部分埋入)=214m8.1.5尾水管底高程h1——尾水管高度（m）bo——导叶高度（m）8.1.6吊车轨顶的高程=223.4m8.1.7厂房顶部高程=230m8.2宽度发电机风罩内径:11.15m水轮机层:27.00m起重机跨度:15.50m长度机组段长：14.25m装配场长:15.5m第八章进水口设计坝后式电站采用单元供水，坝式进水口。压力钢管内径：进口采用三面收缩，底部水平的方式顶部采用1/4椭圆曲线，方程为+=1D=4.68m,1.10D=5.15m,D/3=1.56mv2=6m/s,设v2=1.5v1由v1A1=v2A2知:A1=1.5A2=25.83=6.24b∴b=4.14m最小淹没深度为Scr=cv=0.55×4×=5.5m进水口底高程为264-5.5-6.24=252.26m。渐变段水平，由矩形闸门段到圆形钢管段采用圆角过渡，渐变段长度为7.00m。