模板及支撑工程施工专项方案

一、工程概况在主筋上，保证钢筋与模板位置的准确。5、模板工程检查重点1.工程名称:解甲庄中学-中学综合楼；宿舍、餐厅综合楼；小学综合楼；风雨操场工程建设项检查其刚度、垂直度、平整度，特别注意外围墙模，电梯井、楼梯间等处模板位置的正确目性。2.工程地点:烟台市莱山区解甲庄镇东解村村东四、模板安装1、宿舍、餐厅综合楼有电梯一部，地下部分具有防水要求3.建设性质:新建2、墙、柱模板及支撑㎡，㎡㎡，㎡㎡安全栏杆5.建设单位：烟台市莱山区人民政府解甲庄街道办事处砼浇筑平台高1200㎜6.设计单位:山东圣凯建筑设计咨询有限公司7.监理单位:山东德林工程项目管理有限公司8.结构形式:独立基础；框架结构止水对拉螺栓纵横间距＠500二、方案选用垫木板1、模板及支撑的选用原则模板要有足够刚度及稳定性，能承受新浇混凝土及模板的重量及混凝土振捣时产生的侧压力以及施架管支撑工中产生的荷载。遇水膨胀止水条2、模板：基础及主体结构工程梁、柱、墙等竖向结构均采用九夹板木模板，厚18mm，φ12或240砖护边室内地坪φ14高强丝杆加固（有防水要求的设止水环）；楼板采用九夹板木模板，厚18mm，主体框架配三层楼的模板及支撑。墙板九夹板木模板外侧采用50×100mm木枋作背枋。施工缝H+300C15砼垫100厚3、支撑系统：采用扣件式钢管脚手架。三、施工准备1、作好模板的定位基准工作。柱、墙模板支撑示意图柱、墙施工技术措施：进行控制线和位置线的放线：首先用经纬仪引测建筑物的墙轴线，并以该轴线为起点，引出2.2.1水平施工缝采用膨胀止水条，竖向施工缝采用LB钢板膨胀橡胶腻子止水带崁缝材料，每条轴线，模板放线时，应先清理现场，然后根据施工图，用墨线弹出墙模板的内外边线和控制居中安装。线，以便模板的安装和校正。2.2.2对拉螺栓施工方法：2、作好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高根据模板实际标高的要求，直接引测到模挡墙防水设计要求为抗渗混凝土，模板加固采用M12或M14止水对拉螺栓，采用M12止水对拉板排放位置。螺栓时，间距横竖向每500mm一个。如采用M14止水对拉螺栓时，间距横竖向每600mm一个。3、进行安装面的找平：为防止模板底部漏浆，采用与砼等级相同的水泥砂浆找平或泡沫塑料2.2.3止水对拉螺栓加工及安装如下图所示：找平。4、设置模板定位基准：采用短钢筋定位，即根据构件断面尺寸，切割一定长度短钢筋，点焊3mm厚50×50mm冲孔止水片，居中电弧焊满设计墙厚φ12对拉螺栓螺纹长15025长ф止水对拉螺栓加工安装图φ14对拉螺栓纵横间距≤600φ12对拉螺栓罗纹长15050×100木枋竖楞330330330间距≤330ф16塑料套管塑料堵帽柱、墙模板立面支撑布置示意图M12对拉螺栓PVC套管及顶撑砼顶撑纵横间距≤500-600设计柱、墙厚纵横间距≤1000一般对拉螺栓加工安装图φ48×双钢管横楞3、柱、墙模板（本工程）3.1柱墙模板：采用18厚九夹板3.1.1施工顺序：单片预组合模板组拼并检查—→第一片安装就位，设临时支撑—→邻侧单片模板安装就位50×100＠330竖楞木枋（穿对拉螺栓）,两片模板呈“L”形用连接元钉连接—→设临时支撑—→复检模板位移、垂直度18厚九层胶合板和对角线并校正无误—→由下而上安装柱箍—→全面检查安装质量—→模板支撑固定。墙模板安装方法示意图3.1.2柱模安装的注意事项：柱模与梁模连接处，要作到接槎吻合与方正，以梁底标高为18厚九夹板准，梁柱模板分两次支设时，在柱子达到拆模强度，最上一段柱模先保留不拆，以便于梁模连接时，接槎吻合与方正。3.1.3模板接缝宽度不大于0.8～1.0mm，模板表面清理干净并采取防粘结的措施，粘浆及漏脚手架双钢管横楞刷累计面积不大于400mm2。0在组装模板时，要使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。相邻模板边肋6M14对拉螺栓距间纵横间距≤500-600㎜用元钉连接，肋间距不得大于300mm。钢钢管楞与模板肋采用木方或钢管用对拉螺栓紧固，其间上以距不大于600mm。，0φ48×0600600600600550×100木枋竖楞双钢管横楞距间距≤300㎜间箍道四上0250地602ф48钢管箍＠500-600一道）31/0清扫口030218厚九夹板1/91-30（1/4矩形柱模板安装立面示意图14.3.1挡墙护壁柱支模方法示意图如下：1/31/31/3或四角采用双卡扣紧固1400-900M14对拉螺栓＠500-600带止水环（1200）2ф48钢管箍边柱支模断面示意图三＠500-600一道外墙中柱支模断面示意图如下：顶撑1-2根M14对拉螺栓＠500-600（套PVC18厚九夹板0管）60≥2ф48钢管箍外墙中柱支模断面示意图四＠500-600一道00墙中柱支模断面示意图如下：250×100木枋0顶撑018厚九夹板-8600顶撑2根M14对拉螺栓＠500-600（套PVC管）0401护壁柱支模方法示意图一2ф48钢管箍或四角采用双卡扣紧固0＠500-600一道1/21/20≤900示意图如下：2100-4001400-800100-40001根M14对拉螺栓＠500-600（套PVC818厚九夹板0-管）050×100木枋142ф48钢管箍0＠500-600一道-4012/0ф48钢管四角1018厚九夹板29采用双卡扣紧固1/≤2001400-800100-400或四角采用双卡扣紧固1/21/2≤9005、现浇梁板模板施工墙角柱支模断面示意图五5.1施工顺序：边柱支模断面≤900示意图二4.3.3支模断面＞900示意图如下：复核梁底标高→校正轴线位置→搭设梁模支架→检查预组拼底、侧模尺寸，对角线平直度拼缝等→底模吊装就位固定→侧模吊装就位并与底模连接（≥700的梁中部设对拉螺栓）→检查梁2根M14对拉螺栓＠500-600（套PVC模接口平直→卡梁口卡固定斜撑→转入上层工序施工。管）复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架，在支架上铺放上梁底模，并使其就位，用扣件与支架连接固定，每根梁底模视其长短固定不少于三点。再分别吊两侧单片预组拼模架采用钢管支撑架搭设，严格控制梯段的上下口标高，保证各梯踏步的高、宽尺寸准确。为了保证板与底模拼接，并设斜撑固定，然后按设计要求起拱，在复查梁板位置标高尺寸无误后，再进行下电梯井内壁，无穿裙子现象，道工序。梁墙节点，主梁和次梁节点采用木模板。7、筒体模板施工起拱应在侧模内外钢楞连接前，进行起拱后，再连接侧模内钢楞，本工程宿舍、餐厅综合楼电梯筒井为剪力墙结构及风雨操场部分剪力墙结构，其模板采用木模～～0.8m，支架搭设要求立杆垂直，纵横成行，扣件拧紧适度。板18mm厚九夹板与钢管背杆拼装而成，放线后，采用Ф18钢筋将墙转角点及直段中间部分做上当梁、板净跨度大于4.0m时模板应起拱，起拱值为跨度的0.25％，悬挑梁当L≥2m时起拱“撑铁”，其作用为墙模拼装后直接靠在“撑铁”上，“撑铁”的端线即为墙边线，这样做保证了0.3%墙模下部正确定位，施工时，墙筋扎完后，依照图示尺寸选用木模板与钢管组合拼装而成，竖向钢5.2梁、板模板及支撑安装方法管＠500mm一道，横向背双钢管＠600mm一道，然后上Ф12对拉螺栓，加钢管支撑，对拉螺栓纵横间距为600mm×60Omm。梁高≥700设φ12螺栓模板按设计尺寸进行拼装，拼装时要留足连接尺寸，对拉螺栓位置要正确，拼装要平整，刚50×100木方高18厚九夹板度要好。梁计脚手架横管模板用人工就位，就位后要用钢管架稳定，模板就位连接后进行校正，上对拉螺栓，模板校正设梁支撑立管排距1000用线锤两面吊正固定，上口拉通线校直，并用钢管锁口稳固。下垫木板0a.在已浇砼墙体的顶部保留一块木模板组合模带，作为上层模板与下φ12层对拉螺栓模板的＠过渡500连接。套501b.在上层内筒模支模前，利用支架横杆和通长木枋将过渡管模板支承牢固，然后搭设上层内筒≤板梁支撑立管纵横距≤1000模板。水平杆钢管斜撑电梯井道内设提升式操作灯笼架，先在井壁楼层板下口预留四个孔洞，再用两根钢管水平平015行穿入预留孔中，然后再在上面搭操作用的灯笼架，灯笼架每两层搭一次，下面的灯笼架施工后即≤可拆除。1000500500钢管支架020梁板模板及支架安装简图对拉螺栓＠500模板采用18mm厚覆膜胶合板，用40×60mm矩形钢管作搁栅，间距＠200，其两端将梁侧模上组合木模口顶紧固牢，竹胶板铺设好后，应检查板面标高，平整度，以及拼缝宽度。采用双面贴拼缝材料及密封胶进行嵌补。灯笼架Ф18钢筋撑铁柱、梁、板模板安装ф48钢套管撑＠600边柱梁板管剪力墙支模示意图垫木枋6、现浇楼梯模板头接楼梯梁模板采用木模，钢管支撑固定。楼梯板模板采用18mm厚覆膜胶合板，用100×50木枋电梯井内模提升支模示意图尺8、预留孔洞模板作搁栅定，间距＠200，其两端将梁侧模上口顶紧固牢，竹胶板铺设好后，应检查板面标高，平整施工中应做好穿墙、预留孔道、预埋件等施工工作。预留孔洞模板应根据孔洞大小、形状和位度，以及拼缝宽度，必要时可采用拼缝材料，用密封胶进行嵌补。长置选择适当的方法。圆孔可采用塑料管或钢管，方孔可采用薄铁皮做成，其孔模可不拆除。除楼板接楼梯间梯段底模采用竹胶板，侧模根据梯踏步的宽、高尺寸加工成木制（钢制）定型模具。支的孔模将一端固定在底模上外，大部分结构中的预留孔洞模应与两侧模板固定。孔模固定方式一般4024尺定采用井字架卡紧法和支撑固定两种方法。7.2不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击，木愣分类堆放，不得随意切断和锯、割。五、模板及支架拆除7.3根据图纸精心排版，每块板、每根梁尽量少拼缝。1、一般注意事项7.4安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。1.1模板拆除必须按照《建筑 工程施工 建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制 质量验收统一 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》（GB50300-2013）组织施工。7.5模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。主、次梁侧模，应待砼内部温度降至与大气温差小于25度时拆除，避免表面产生温度裂缝。框架7.6拆除模板按标示调运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修理、刷脱柱模板在砼强度能保证构件不变形、棱角完整时拆除。模剂，标示不清的模板应重新标示，做到精心保养，以延长使用期限。1.2在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂时停止拆除模板。经过八、成品保护设计处理后方可继续拆除。底模板及其支撑架的结构，应在砼强度达到设计标号后，才允许承受全部允许施工荷载。8.1上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。2、拆除前的准备工作8.2为防止破坏模板成品工序必须做到，不得冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉2.1组织现场技术人员、管理人员、操作人员、安全员等进行安全技术交底明确拆除顺序、安钢筋，在支好顶板模上焊接钢筋或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其他阻燃材料，在支好顶板的模全防护措施及特殊构件的拆除方法。板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方做垫进行。2.2查看混凝土早期同条件试件强度报告，是否达到拆除强度要求规定强度值。8.3模板安装应轻起轻放，不能碰撞已完柱、墙等。以防止模板变形和损坏结构。3、模板架料拆除的步骤8.4模板安装时不得随意开孔洞。查看砼早期（7天）强度值→填写拆模 申请表 食品经营许可证新办申请表下载调动申请表下载出差申请表下载就业申请表下载数据下载申请表 →技术、监理审批→安全技术交底→拆除模板8.5拆模时，不得用大锤硬砸或硬撬或用力过猛。以免损伤结构和模板，拆下的模板不得抛架料→按规格分类堆码好材料→清场掷。4、拆模的技术要求8.6拆下的模板要用时清除粘结的灰浆，如发现脱焊、胶边变形、配件损坏，应及时修理。拆4.1侧模：在混凝土能保证其表面楞角不因坼除损坏后，方可拆除。4.2底模应符合下表规定后，方可拆除。下零碎星配件要用箱或袋收集。结构类型结构跨度(m)按设计的混凝土强度标准值的百分率(％)8.7钢模板在使用过程中要加强管理。按规格分类堆放，及时刷防锈漆。板≤250九、安全、环保文明施工>2，≤875>81009.1施工人员进入现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须系牢安全带。≤875梁9.2工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须系挂在身上。>81009.3安装与拆模时，搭脚手板必须牢固。悬臂构件100六、应注意的质量问题9.4遇有大风大雨天气，应停止室外高空作业。1、防止梁板、模板出现：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下9.5拆模时不能用吊车硬拉模板。挠。9.6支模前必须搭好相关的脚手架。2、防止墙模板出现：截面尺寸不准，拼接不严，缝子过大造成跑浆，墙身扭曲。9.7拆除顶板模板前，必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闭，七、节约材料措施并挂“禁止通行”安全标志，并派人看守。已拆除模板起吊前认真检查螺栓是否拆完，是否有挂钩7.1在使用钢管做支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，应满足一地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱钩现象。定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。9.8木工正确操作各种机械设备，遵守操作规程。9.9用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。9.10夜间22：00～5：00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进制定的垃圾站，做到模板工程、加工工完场清。9.11模板在拆装过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员必须系好安全带。9.12模板上口必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、绑扎钢筋和浇筑砼。9.13垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。9.14墙柱拆除后，及时用气焊割掉预埋的钢筋（须保留的除外），消除安全隐患。附：主要框架梁计算书工程 说明 关于失联党员情况说明岗位说明总经理岗位说明书会计岗位说明书行政主管岗位说明书 ：建筑设计概况本工程位于烟台市莱山区解甲庄镇，东解村村东，该工程建设单位为莱山区人民政府解甲庄街道办事处，由山东圣凯建筑设计咨询有限公司负责图纸设计，由山东德林工程项目管理有限公司负责监理，由烟台龙门建筑有限公司总承包施工。本工程总建筑面积为平方米，基础形式采用独立基础。本工程中学综合楼檐高为m；宿舍、餐厅综合楼檐高为19.2m；小学综合楼檐高为2m；风雨操场檐高为11.1m、9m。该部分主体施工采用落地式钢管脚手架。一、参数信息高支撑架的计算依据《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）《 建筑施工 建筑施工总承包合同建筑施工企业管理制度建筑施工合同书建筑施工合同协议书房屋建筑施工合同 扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):；结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；梁段:KL。立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.15；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；β--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。2木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；三、梁侧模板面板的计算面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；次楞间距(mm)：350，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；面板计算简图(单位：mm)穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；跨中弯矩计算公式如下:主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100××3；二、梁模板荷载标准值计算M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；侧压力。按以下公式计算面板跨中弯矩：其中γ3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:5.714h；新浇混凝土侧压力设计值:q×1×18×0.9=19.44kN/m；1℃；倾倒混凝土侧压力设计值:q×1×2×0.9=2.52kN/m；2V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；q=q+q=19.440+2.520=21.960kN/m；12H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；计算跨度(内楞间距):l=350mm；β--外加剂影响修正系数，取1.200；××3502×105N·mm；1经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ×105×1042；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=350mm；×18××2×0.9)×1=21.96kN/m；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；内楞计算跨度(外楞间距):l=177mm；I--面板的截面惯性矩:I=100×××4；××2×104N·mm；面板的最大挠度计算值:ν=5××3504/(384×9500××105)=0.929mm；××0.177=8.455kN；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ×104×105=0.541N/mm2；面板的最大挠度计算值ν=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；四、梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值σ=0.541N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。（2）.内楞的挠度验算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×2/6=128cm3；其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I=6×83×2/12=512cm4；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm；E--内楞的弹性模量：9000N/mm2；×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν××5004/(100×9000××106)=0.202mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.202mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！内楞计算简图（1）.内楞强度验算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的强度验算计算公式如下:三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:验算公式如下:截面类型为圆钢管48×3.5；3；其中N--穿梁螺栓所受的拉力；4；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；（1）.外楞抗弯强度验算f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)穿梁螺栓有效直径:9.85mm；M--外楞的最大弯距(N·mm)；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；W--外楞的净截面抵抗矩；××2)××0.315=3.843kN。[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.922kN·m；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.843kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要其中，F=1/4×q×h=5.49，h为梁高为1m，a为次楞间距为350mm；求！经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ×106×104=189.124N/mm2；六、梁底模板计算外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面外楞的受弯应力计算值σ2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。（2）.外楞的挠度验算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；W=900×18××104mm3；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN；I=900×18×18××105mm4；l--计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:ν××3/(100××243800.000)=0.221mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.221mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.221mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！按以下公式进行面板抗弯强度验算：五、穿梁螺栓的计算面板的最大挠度计算值:ν××4/(100×9500××105)=0.012mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.012mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=133.3/250=其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；0.533mm，满足要求！M--计算的最大弯矩(kN·m)；七、梁底支撑的计算l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；本工程梁底支撑采用方木。q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝新浇混凝土及钢筋荷载设计值：土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。q×（24.00+1.50）×××0.90=24.79kN/m；1.荷载的计算：1模板结构自重荷载：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q×××0.90=0.34kN/m；q=(24+1.5)×1×0.133=3.4kN/m；21振捣混凝土时产生的荷载设计值：(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q×××0.90=2.27kN/m；q××(2×1+0.4)/0.4=0.28kN/m；32q=q1+q2+q3=24.79+0.34+2.27=27.39kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：跨中弯矩计算公式如下:经计算得到，活荷载标准值P=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；1××0.28=4.416kN/m；M××2·m；max×0.6=0.84kN/m；σ×106×1042；梁底模面板计算应力σ=1.002N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。方木计算简图最大挠度计算公式如下:方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；其中，q--作用在模板上的压力线荷载:I=5×10×10×10/12=416.67cm4；q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.90=23.27KN/m；方木强度验算:l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:2；线荷载设计值q=4.416+0.84=5.256kN/m；面板的最大允许挠度值:[ν]=133.33/250=0.533mm；2×××0.18=0.017kN.m；q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；最大应力σ×106/83333.3=0.204N/mm2；××4.500=37.320kN/m2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；梁底支撑根数为n，梁底小横杆支撑间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集方木的最大应力计算值0.204N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。方木抗剪验算：当n=2时：截面抗剪强度必须满足:××0.18=2.838kN；方木受剪应力计算值τ=3×2838.24/(2×50×100)=0.851N/mm2；当n＞2时：方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.851N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=3.400+0.280=3.680kN/m；方木最大挠度计算值ν××1804/(100×9000××104)=0.001mm；方木的最大允许挠度[ν×1000/250=0.720mm；方木的最大挠度计算值ν=0.001mm小于方木的最大允许挠度[ν]=0.72mm，满足要求！计算简图(kN)支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.000=25.500kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；变形图(mm)(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座反力R=R=0.333kN，中间支座最大反力Rmax=2.173；AB最大弯矩M=0.065kN.m；max最大挠度计算值V=0.008mm；max最大应力σ×106/5080=12.706N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管的最大应力计算值12.706N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要最大弯矩M=0.144kN·m；max求!最大变形V=0.324mm；max八、梁跨度方向钢管的计算最大支座力R=1.824kN；max作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。最大应力σ×106×103)=28.309N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.333KN.支撑钢管的最大应力计算值28.309N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.324mm小于900/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.173KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；支撑钢管计算弯矩图(kN·m)计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.906kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式支撑钢管计算变形图(mm)1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N=1.824kN；1脚手架钢管的自重：N××4=0.62kN；2楼板的混凝土模板的自重：N×(1.00/2+(0.60-0.40)/2)××0.35=0.227kN；3楼板钢筋混凝土自重荷载:支撑钢管计算剪力图(kN)×(1.00/2+(0.60-0.40)/2)×××(1.50+24.00)=2.644kN；最大弯矩M=0.939kN·m；N=1.824+0.62+0.227+2.644=5.314kN；max最大变形V=2.116mm；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到；maxo最大支座力R=11.906kN；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；max最大应力σ×106×103)=184.778N/mm2；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；支撑钢管的最大应力计算值184.778N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；足要求![f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大挠度Vmax=2.116mm小于900/150与10mm,满足要求!l--计算长度(m)；o九、扣件抗滑移的计算:参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力l=kuho1k--计算长度附加系数，取值为：1.155；钢管立杆受压应力计算值；σ×489)=122.21N/mm2；1u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；钢管立杆稳定性计算σ=122.21N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205上式的计算结果：N/mm2，满足要求！立杆计算长度L=k××1.5=2.945m；十一、立杆的地基承载力计算:o1L/i=2945.25/15.8=186；立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；p≤fg钢管立杆受压应力计算值；σ×489)=52.501N/mm2；地基承载力设计值:钢管立杆稳定性计算σ=52.501N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205f=f×k=120×0.4=48kPa；ggkcN/mm2，满足要求！其中，地基承载力标准值：f=120kPa；gk2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:脚手架地基承载力调整系数：k=0.4；c其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.906/0.25=47.623kPa；梁底支撑最大支座反力：N=11.906kN；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.906kN；1脚手架钢管的自重：N××(4-1)=0.62kN；基础底面面积：A=0.25m2。2N=11.906+0.62=12.37kN；p=47.623≤f=48kPa。地基承载力满足要求。gφ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到；oi--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；l--计算长度(m)；o参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算l=kuho1k--计算长度附加系数，取值为：1.155；1u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度L=k××1.5=2.945m；o1L/i=2945.25/15.8=186；o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；