1托克托电厂典型事故汇编(电气PRINT)OK

1托克托电厂典型事故汇编(电气PRINT)OK 一、发电机转子接地保护: 托克托电厂一、二期采用的是励磁ABB装置自带的转子接地保护装置，型号是UNS 3020a,Z，Var.1。该保护装置分两个动作级，与这两级相对应的动作值R和延时值T是分别设定的。一级在对地电阻值较高时发出报警fa 信号，另一级则在对地电阻值较低时跳闸。托电的转子接地保护运行稳定可靠，并且正确动作过三次，有效的避免了事故的扩大。托电二期最初转子接地保护的配置是励磁和发变组保护中双重配置，经过运行经验的积累，最终还是取消了发变组保护内的配置，目前只保留励磁系统内的转子接地保护。原因是转子接地同励磁系统的运行方式和参数有很大关系，转子接地保护放在励磁系统中较为合适和可靠。 国华台电:RH,2000Ω TH,5S报警 RL,500Ω TL,5S跳闸 托电的运行经验: 1(最初因为报警值设置较高频发信号，后将报警值降低后再也没有误发过信号。 2(托电曾经因为维护人员在大轴接地碳刷上工作时没有将转子接地保护退出而导致该保护动作掉闸一次，另外动作的两次是励磁变进水，励磁小间进水引发保护正确动作。 国华台电:采用UPS 220V交流电源作为保护电源，无保护压板投退，故采用断开220V交流电源小空开来退出保护 我公司的实际情况: 目前我公司发电机转子接地保护配置的实际情况是:励磁系统没有单独安装转子接地保护，转子接地保护装在了发变组保护柜内，且只有转子一点接地(发信号)，这样当发生转子接地保护动作的信号后，必须依靠专业人员来判断是否真正接地，因此专业人员存在误判断的风险，可能会误停机组或延误机组停运的时间;因此，我们应继续联系厂家实施托电的 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ，该项工作需要安健环部配合完成，大约需要费用15万。 二、发变组保护装置 托电一期、二期发变组保护装置均采用的是美国GE公司的装置。其中二 期的装置与我公司完全相同，且与我公司在同一时期投运。 托电出现的问题与我公司的实际情况: 1、托电在试运中曾经因为输入到发变组装置的失灵跳闸接点受到干扰而导致保护误动，原因是由于升压站到机组电子设备间距离较远，外部跳闸电缆沿途受电磁干扰或接地电容影响较大引起，托电后来对该回路进行了改造，升压站失灵保护接点到发变组保护柜后先启动一中间继电器，继电器接点再进入保护装置，设备改造后运行稳定。我公司发变组保护同样存在上述问题，现在我们采取的措施是将外部跳闸启动指令加一个短延时来躲开干扰，运行效果较为理想，04年也避免了一次保护误动即2004年08月12日01时10分，1号机发变组保护C屏非电量保护髙厂变重瓦斯跳闸灯点亮，但开关未跳闸。对于上述远距离输入接点抗干扰问题我们同样也可以考虑采用托电的方法。 2、托电曾经因为PT二次电压端子排松动导致定子接地保护误动，原因是定子接地保护的电压取自机端PT三相电压的合成，后改为PT的开口三角电压。我公司的实际情况是定子接地保护的电压取自发电机中性点接地变的二次电压值，不会因为螺丝松动造成保护误动，但螺丝松动后有保护拒动的风险。 国华台电:主PT二次电压专用，直接接入励磁系统，辅助PT经仪表测量共用并经空气开关接入励磁系统。 3、托电2003年7月8日，1号机髙厂变零差保护因为运行做定期试验启动电动给水泵时误跳闸一次，原因是保护定值配合没有躲过电泵启动时的零序电流，后他们将动作时间改为1秒。我公司高厂变零差保护同样存在该问题，但我们的定值是保护动作延时1.2秒，这样可躲开电泵启动时的零序电流，同样也避免了一次保护误动即我公司2004年10月14日20时23分，由于做性能试验在启电泵时1号机发变组保护E屏髙厂变T60发髙厂变A分支零序差动跳闸信号，但开关未跳闸。 三、励磁系统设备 托电励磁装置采用的是ABB的UNITROL5000，同我公司的完全相同，托电励磁问题出现较多对我公司有很好的借鉴和指导作用，我们应认真吸取托电的经验，在今后的检修和维护中应特别注意控制好励磁小间的环境温度、风机运行情况和设备修后励磁的实际定值和参数。 托电出现的问题与我公司的实际情况: 1、托电在励磁设备检修后误将启励时间定值变小，导致不能启励，延误机组并网达四小时，后将启励时间改为10秒后启励正常;我公司目前起励时间设置是5秒，虽然未发生过起励失败的现象，但也存在一定的隐患，因此，在设备停运后应将该定值改为10秒。 国华台电:自动起励时间设为3-5S，或9S，有点短, 2、由于可调的启励电阻整定较小，使得在启励后启励电压建立不起来，导致启励失败。我们在检修时也应注意起励电阻值。 3、由于转子过电压保护器定值设置较低导致运行中灭磁开关跳开。 国华台电:转子过电压保护定值为2600V，正常额定电压为407V。 4、由于励磁整流晶闸管损坏导致励磁变差动动作停机。 5、由于励磁变进入消防水导致转子接地保护动作停机;我公司励磁小间外有冷却水管，同样存在托电的风险。 6、做开机试验时由于阶跃响应设置幅值过大导致跳机。 7、维护人员清理接地碳刷时由于没有退出转子接地保护而导致保护误动跳机。 8、运行中数次出现整流柜风扇损坏;风机切换接点有时不好导致切换不成功。我公司#2机在05年1月份也发生过同样问题，造成一组整流柜短时间退出运行。 国华台电:每柜有两组共4个风扇，采用两两常闭接点并联去启动另外备用风扇，而且是5个柜同时自动切换，当然可以认为切一个柜的风扇来进行处理、更换风扇故障。 9、励磁5面整流屏之间均流不太好。我公司不存在该问题。 10、托电在做完励磁PSS试验时，中国电科院提供了一份定值，而外方坚持使用自己的一份定值。在上报调度时，调度通知按中国电科院定值整定。托电技术人员最终按电科院定值整定。我公司实际情况同托电一样。 四、励磁装置配置的发电机转子测温情况: 由于我公司励磁装置未加转子测温受到了电研院技术监督的告警，这次我们也调查了托电的配备情况。托电最初4台机均在励磁系统中让外方调试人员通过软件计算出了转子温度，并发至DCS画面。后来感觉该数值不符合运行人员数据监视的标准，参考意义不大，后将该功能去掉。 五、其它情况: 1、托电自投产以来，电气专业发生的事故和异常情况较多，特别是与电气二次专业有密切关联造成的停机次数所占的比例更大，(保护人员人为误操作和误整定引起的也较多)因此他们的教训对我厂的设备运行和维护有很好的借鉴意义。 2、托电自生产运行以来，在设备治理和科技攻关上下了很大功夫，这也同其设备投产以来问题相对较多有关。但也反映了托电技术人员在基建期间工作相对滞后。 3、托电在日常技术培训和安全学习这两方面严格执行相关制度。每周的安全学习和技术培训定点定时并严格考核。虽然托电年轻人较多，但由于注重培训，现在的年轻人已经成为了专业的骨干。 4、托电对现场的安全 要求 对教师党员的评价套管和固井爆破片与爆破装置仓库管理基本要求三甲医院都需要复审吗 非常严格，如一般不允许外单位人员随意参观现场，维护人员无票不准进入电子间，发生人为过失造成的事故对个人处罚特别严厉、全厂的防三误措施和执行力度比较齐全和规范等。 六、附件:(以下是托电部分电气二次专业的事故报告和分析，这些报告是他们专业的内部分析，可能与上报大唐公司的正式材料有出入)。 附件1 #2机组转子过电压非停报告及预防措施 一、 经过: 2003年10月13日，托电#2机组故障光字牌报警，发出发变组保护动作光字牌。从故障记录看事故经过为发电机失磁，灭磁开关跳闸、汽机跳闸、发电机跳闸、锅炉MFT动作灭火。厂用电自投成功，汽机TOP、MSP、顶轴油泵联启正常。运行人员就地检查发现励磁调节器LPC上有励磁过电压报警。 二、 责任分析: 1) 日立公司对ABB提供的#1、#2发电机励磁系统转子过电压定值严重偏 低，在保护定值设定上存在重大隐患，技术把关不严，无法躲过励磁 系统强励时的励磁电流，因此日立公司对此次机组非停事件负不可推 卸责任。 2) 电气室因为没有对定值及时跟踪，没有查出转子过电压定值设定为 110V，造成此安全隐患得以留存，并发展为非停。因此电气室对此次 事故负主要责任。 三、 预防措施: 1)、ABB专家对#1、#2机组励磁转子电压重新测量分析，转子过电压定值均改为332V。国华台电:转子过电压保护定值为2600V，正常额定电压为407V。 2)、电气室认真查找 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 院、厂家设计的其他系统回路是否存在安全隐患，立即对公司所有定值进行再次校验。 四、 总结 初级经济法重点总结下载党员个人总结TXt高中句型全总结.doc高中句型全总结.doc理论力学知识点总结pdf : 1)、继续加强技术培训工作，强调实效性，提高专业技术人员的技术素质和专业技术水平。 2)、进一步落实 安全生产责任制 建筑施工企业安全生产责任制安环部安全生产责任制16各级安全生产责任制行政办安全生产责任制电工的安全生产责任制 ，明确生产责任，保证设备处于良好维护状况。 3)、严格施工过程中的验收和签证，尤其对保护数据，要求所有厂家、设计院必须提供完整的设备数据，避免类似事故在后继机组投产后再次发生。 设备部电气室 附件2 ,3发电机励磁变差动保护动作停机原因分析 1、事故经过: 2004年11月4日7时16分，#3发电机励磁变差动保护动作，#3机跳闸。跳闸时励磁装置发#3励磁整流柜温度高报警，检查时发现#3励磁整流柜温度比其它柜子高。停机检查励磁变、励磁变差动保护试验合格，从录波图分析，整流柜有问题的可能性较大。为了进一步确认是否是#3整流柜的问题，将#3整流柜的直流输出与直流母线脱开，控制电源断开，发电机起励后，#3发电机励磁变差动保护再次动作。将#3整流柜的交流输入与交流母线脱开，控制电源断开，发电机起励后， 发电机电压正常，经3次起励后，10分钟考验无任何异常后，发电机并网。 2、 事故分析: 内蒙古大唐托电公司#3发电机励磁装置为上海ABB公司的静态自并励励磁系统，它是由三台单相励磁变压器，5组可控硅全控桥换流器、UNITROL@ 5000型数字式励磁调节器和灭磁装置组成。 从录波图分析和试验结果，#3整流柜特性不好，可控硅有击穿现象，造成整流柜输入交流波形畸变，直流分量较大，导致#3发电机励磁变差动保护动作。 3、责任方 上海ABB公司的静态自并励励磁系统#3整流柜故障是造成此次事故的直接原因。 4、防范措施 1、上海ABB公司尽快将#3整流柜的故障器件检测出来，并恢复备用; 、上海ABB公司在机组检修时来人检查其它整流柜是否也有类似情况; 2 3、运行人员加强监视，如有异常及时通知检修人员处理; 设备部电气室 2004年11月05日 附件3: #1机组高厂变零序差动保护 动作导致#1机组跳闸报告及预防措施 一、事情经过: 2003年7月8日，#1机组稳定运行，A、B、C、D磨投入，A、B汽泵运行，电泵备用，负荷330MW。按照发电部设备定期轮换制度，运行主值于15时23分05秒进行电泵启动试验。15时23分06秒(电泵启动后450毫秒)，,1机组高厂变SR745继电器面板跳闸灯亮，A高厂变A分支零序差动保护动作，灭磁开关跳闸，#1发电机跳闸、汽机联跳、锅炉MFT动作灭火，负荷至零。 二、责任分析: 由于厂高变分支零序差动保护负荷侧所采集的零序分量是三相电流互感器 的合成零序分量，因三个电流互感器的饱和特性和传变非周期分量的能力不可能完全一致，在大负荷启动时，其差回路中必将产生不平衡电流，为了保证保护的灵敏度，该保护的整定值又很低，在设计上，就存在该保护异常动作的可能性。跳闸前450毫秒，运行定期试验启动电动给水泵，厂高变电流增大，产生很高的非周期电流分量，使6KV分支侧CT饱和，由于CT饱和特性不一致产生不平衡电流，造成A厂高变A分支零序差动保护动作，最终起动发电机出口继电器造成发变机跳闸是此次发电机组异常跳闸的直接原因。而设计单位设计计算的保护定值过于保守，设备部继电保护室核定定值工作不完整、未及时发现设备存在的安全隐患是此次发电机组异常跳闸的根本原因。 三、采取防范措施: 1、对全公司所有定值进行重新核定、校验。对一些重要定值，包括外专的推荐值，一定要创造条件进行实际测量。 2、暂将A高厂变A分支零序差动保护动作时间改为1000ms，机组起动后安排实测启动电泵时不平衡电流，根据实测情况，重新整定A高厂变A分支零序差动保护动作定值。 3、继续加强继电保护人员的培训工作，保证专业人员尽快掌握设备特性，保证设备安全可用。 四、总结 依赖专家和设计单位心理严重，对外方提供的保护定值核定工作不够深入。今后应该加快熟悉设备的运行状态，加强保护定值核定工作，保证定值准确无误。 设备部电气室 附件4: 7.27#3机出口 CT二次开路事故处理经过 处理经过: 2004年7月27日16:15分值长打电话通知,3机机端的有功数值在DCS和NCS上显示的数值不同，当时机组实际负荷约为370MW，而NCS上显示约为165MW，机组无异常。 通过NCS上观察发现发电机出口CT的A相电流为49A，而B相电流为8700A，C相为8900A。检查中发现,3机500kV,4接口柜端子排4X:1(发电机出口CT的A相)接线已被拔出端子排约3厘米，接线头部已被烧焦，A相对B相放电，端子排4X:1、4X:2已被烧黑。 在采取一定安全措施的情况下，将被拆下的线接入，NCS画面显示的电流IA、IB相与IC相相差1200A，封CT继续处理，将损坏的端子排更换，将绝缘下降的二次电缆更换备用芯，NCS画面电流不平衡减小，降至700~800A。第二天早上，NCS电流IA与IC相相差300A，IB与IC相相差200A，以后电流不平衡度又变大，现正在观察中。 结论: 1、误拆线造成发电机CT二次开路; 2、CT二次开路造成的过电压导致A相对相临B相端子排放电; 3、在一次电流9500A的情况下， CT二次开路长达90分钟，对CT造成很大损坏，电流滑变，三相不平衡，存在安全隐患; 4、此电流回路将影响AGC、远动信号、励磁调节器。 如果以上问题确认无误，CT及二次电缆建议机组停运后更换。 附件5: 4.29启备变差动、重瓦斯保护动作及实验报告 4月28日启备变停机检修，电气室工作人员对启备变保护和线路保护进行了调试、信号回路传动和跳闸回路传动，加装了启备变重瓦斯保护出口压板和有载调压瓦斯保护出口压板，并且不带开关对保护回路进行了传动，保护都能正确出口跳闸。 4月29日上午对启备变进行了带开关传动保护，保护回路和信号回路都正确。下午投运1#、2#启备变时重瓦斯和差动保护均动作，保护人员立即去处理事故: 从故障录波器装置里调出故障时所录波形信息，进行了故障分析，电流最大值为240A，持续11ms，二次谐波在整个过程中占70%，都是励磁涌流。 ，二次谐波制动20%。从SR745装置中调出故障信息，差动定值为启动值32A 记录最大差动电流为267A，二次谐波为79%，此时电流下降，当降低到61.7A时候，二次谐波为14.2%，超出定值，并且谐波没有制动，比率差动动作。 重新对回路进行检查，接线均正确，没有错误接线，对保护进行传动，保护正确出口。 短接差动保护出口，跳闸继电器动作，没有影响重瓦斯保护信号继电器。 短接重瓦斯保护出口，跳闸继电器动作，没有影响差动保护继电器。 在就地短接重瓦斯保护出口，跳闸继电器动作，没有影响差动保护继电器 带2#启备变合开关，1#、2#启备变间隙过电压保护动作，开关跳开 查看故障信息为间隙过电压动作，因为开关跳开，没有电压，没有办法查故障原因，所以退出保护跳闸出口，断开启备变隔离刀闸合开关，间隙过电压保护动作。 查看间隙保护装置实时电压，高压侧零序电压为203V，间隙过电压保护定值为180V。 测量PT空开A、B、C三相都为100V，AB、BC为100V，AC为173V，判断为B相接反。维护人员对重新接线，更正极性。 重新不带启备变合开关，量高压侧零序电压为0。同时短接间隙保护出口和差动保护出口，没有影响重瓦斯保护信号继电器。分别短接间隙保护出口和差动保护出口，没有影响重瓦斯保护信号继电器。 断开开关，调换B相极性，合开关，间隙保护动作，零序电压为203V。短接差动保护出口，没有影响重瓦斯保护信号继电器。短接重瓦斯保护出口，没有影响差动保护继电器。 在变压器本体短接重瓦斯保护出口，没有影响差动保护继电器 断开开关，恢复B相极性。在就地端子箱解开CT回路接地线，测量各相对地阻抗，没有接地点，恢复CT接地线。 重新对回路传动，正确动作。 投入出口压板，合开关，保护躲开励磁涌流，保护状态正常。