[整理版]浙江省江山市峡口水库大坝安全评价报告

[整理版]浙江省江山市峡口水库大坝安全评价报告 浙江省江山市峡口水库大坝 安全评价总报告 审 定: 廖双明 审 核: 吕天競 朱根权 校 核: 吴有星 项目负责人: 吴有星 编 写: 吴有星 余欣云 李四发 王建俊 郑积花 衢州市水利水电勘测 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 有限公司 二OO六年五月 目,录 1 峡口水库基本情况 01 1.1 工程概况 01 1.2 工程建设概况 03 1.3 工程运行情况 06 1.4 大坝安全监测情况 09 2 峡口水库大坝安全分析评价 10 2.1 工程等级与设计 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 10 2.2 工程质量评价 11 2.3 大坝运行管理评价 15 2.4 防洪标准复核 18 2.5 结构安全评价 24 2.6 渗流安全评价 32 2.7 金属结构及电气设备安全评价 36 2.8 抗震安全复核 37 3 大坝安全综合评价 38 附图1、峡口水库位置示意图 附图2、峡口水库枢纽平面布置图 附图3、峡口水库大坝横断面图 附图4、扬压力观测孔平面布置分布图 附图5、扬压力观测孔纵断面布置图 附图6、基础排水系统平面布置图 附图7、基础排水系统纵断面布置图 附图8、输水系统平面布置图 附表1、大坝坝基扬压力观测孔基本情况一览表 附表2、大坝坝基扬压力测压管观测情况表 附表3、灌浆廊道排水孔情况一览表 浙江省江山市峡口水库大坝安全评价报告 1 峡口水库基本情况 1.1 工程概况 峡口水库位于浙江省江山市境内的江山港上游峡口镇以上2km 23峡里村。坝址以上流域面积399.3km，总库容为6340万m，正常 3库容4680万m，防洪主要保护对象有:江山市区、峡口镇(浙江省小城镇综合试点镇)、贺村镇、205国道、浙赣铁路以及正在建设中的黄衢南高速公路。设计灌溉面积21.9万亩，有效灌溉面积14.5万亩，是一座以灌溉、防洪为主，结合发电、供水等综合利用的中型水库，2005年6月7日被国家防总确认为全国防洪重点中型水库。 枢纽工程主要由拦河坝、输水隧洞、电站、筏道以及上坝公路等组成。工程于1966年9月动工兴建，当时设计坝高25m(从191.00m 3高程算起，吴淞高程系，下同)，库容为1200万m。1967年3月经上级有关部门批准，坝高增加到32m，1967年12月，经省军管会批准，坝高又增加到46m(最低建基面高程为175m，按最低建基面 3至坝顶计算最大坝高为62m)，总库容达6340万m。1971年7月大坝完工。水库电站于1973年5月投产发电，装机容量为2×4Mw，1997年3月电站增机扩容，增加装机容量为2×2Mw，2003年7月 原2×4Mw机组技改，技改后装机容量为2×5Mw，目前电站总装机容量达14Mw。 工程管理机构为江山市峡口水库管理局。 枢纽工程主要特性指标: 1、工程等级及洪水标准 水库工程为?等工程，拦河大坝、输水隧洞进水口为3级建筑物，输水隧洞洞身、电站为4级建筑物，水库大坝洪水标准为:50 3年一遇洪水设计，设计洪水位241.95m，相应库容5940万m;500 3年一遇洪水校核，校核洪水位243.35m，相应库容为6340万m。 2、工程特性表 表1.1 峡口水库工程特性表 水文特征 2 km集水面积 399.3 km 主流长度 36 % 河道坡降 6.37 mm 多年平均降雨量 2052.7 3 亿m多年平均径流量 5.3 3m/s 50年设计洪峰流量 2504 3500年校核洪峰流量 m/s 3573 350年设计下泄流量 m/s 2200 3500年校核下泄流量 m/s 3180 水库特征 3正常蓄水位 237.00m 相应库容4680万m 3梅汛期限制水位 237.00m 相应库容4680万m 3台汛期限制水位 237.00m 相应库容4680万m 3发电死水位 220.00m 相应库容1620万m 3设计洪水位(P=2%) 241.95m 相应库容5940万m 3校核洪水位(P=0.2%) 243.35m 相应库容6340万m 大坝 坝型 埋石砼重力坝 最大坝高 m 62 坝顶高程 m 243.6 防浪墙高 m 1.2 坝顶宽/坝底宽 m 4/58 坝顶长/坝底长 m 286/110 放空排砂洞 洞长 m 50 洞径 m 2.5 进口/出口高程 m 192/191 3泄流量(220m) m/s 54 3泄流量(225m) m/s 72 3泄流量(230m) m/s 86 3泄流量(237m) m/s 112 溢流坝 形式 开敞式实用堰 堰顶高程 m 237 溢流坝长度 m 100 3泄流量(P=2%) m/s 2200 3泄流量(P=0.2%) m/s 3180 输水隧洞 洞长 m 206.7 洞径 m 4 进口底板高程 m 196 出口中心高程 m 189.5 3设计流量 m/s 26.4 电站 装机容量 Mw 14 设计发电水头 m 43.6/36 3最大发电流量 m/s 40 实际多年平均发电量 万kw?h 2930 设计年发电量 万kw?h 2630 1.2 工程建设概况 拦河坝为埋石混凝土重力坝，最大坝高62m，坝顶高程243.6m，防浪墙顶高程为244.80m。拦河坝从1966年9月开工，1971年7月完工。 1.2.1 工程规模的变更 拦河坝在建设过程中，经历了两次工程规模的变更。第一次扩大初步设计于1966年9月完成，坝高为25m，1967年3月23日浙江省计划经济委员会以建字99号文批复同意加高7m，省水电勘测设计院于1967年5月完成了32m坝高的修改设计工作。 1967年12月22日省军管会以(67)浙军生农字第240号文批复同意大坝坝高46m。省水电勘测设计院于1968年5月基本完成了46m坝高规模的修改设计工作。 1.2.2 工程地质及水文地质 坝址为U型河谷，河床宽110m，坝基基岩为侏罗系上统西山头组(J)弱~微风化熔结凝灰岩，上部风化层渗透性较好，单位吸水3x 率较大，下部基岩渗透性较小，为相对不透水层，单位吸水率为0.00~1.85L/min?m?m。地下水不发育，地下水埋藏在构造裂隙和风化裂隙中。 坝基内没有大的断裂构造通过，共有11条断层，以陡倾角顺河方向(或斜交坝轴线方向)为主，断层宽度小于1m，一般在0.1~0.5m，左坝肩断层较发育，有7条小断层分布，致使岩石破碎、风化;河床中F14、F15以及F12断层延伸较长，F12、F14平行坝轴线方向。 1.2.3 拦河大坝 峡口水库大坝为埋石混凝土重力坝，最大坝高62m，坝顶高程243.6m，防浪墙顶高程244.8m，大坝典型断面详见附图3。大坝共分17个坝段，从-1至15坝段，坝顶长度为286m，其中4至9坝段为溢流坝段，其余为非溢流坝段。3坝段内设放空冲砂洞、水位观测井。 1.2.4 溢洪坝 4至9坝段为溢流坝，堰顶高程237m，采用开敞式自由溢流方式。溢流堰面为克—奥曲线型式，溢流面采用R200钢筋砼结构。消能方式采用挑流消能，溢流坝长100m，两侧设砼导墙，墙高3.5m，挑流消能反弧段半径为15m，挑流鼻坎高程195.41m，挑射角25 º。 1.2.5 筏道 筏道上游为浆砌石基础，置于基岩上，砌筑质量良好，在浆砌体上发现有数条裂缝，由于基础未设伸缩缝，温度变化形成拉裂。筏道下游在挖方基础上。目前筏道已经停役。 1.2.6 输水隧洞 发电输水隧洞位于大坝左岸山坡，进水口底板高程196m ，洞径4m，洞长204.5m，进口为斜坡式进水口，进水口于234m高程处设一检修平台，启闭机平台高程为242m，设1扇平板检修钢闸门，闸门尺寸为3×4.665—41m，用2×25t固定式卷扬启闭机进行启闭 33操作，设计引水流量为26.4m/s，实际引水流量40m/s。1995年于输水隧洞于0+150m处新增一直径为2.5m的支洞，新增2台机组。 1.2.7 放空冲砂洞 放空洞位于3坝段，兼作排砂，进水口底板高程192m，直径 32.5m，放空洞设计最大泄量112m/s，启闭机平台高程为243.6m，检修平台为237m。放空洞工作闸门为2×2.5—45m，启闭机为QPQ—80。 1.2.8 电站 电站为引水式电站，电站原装机容量为2×4Mw，1995年增机扩容2×2Mw，2002年对老机组进行技改，技改装机容量为2×5Mw，目前电站总装机容量14Mw。 1.3 大坝运行情况 峡口水库是江山市重要水利骨干工程，是峡口水库灌区的水源工程，1973年5月投入运行，梅汛期、台汛期控制水位237m。 水库历史最高水位240.49m(1997年7月9日)，最大泄流量 31369m/s。峡口水库历年运行情况见表1.2。 1.3.1 拦河坝运行中存在的主要问题 1.3.1.1 坝体裂缝 坝体表面发现了大量的裂缝。坝顶裂缝均为横向裂缝，未发现有纵向裂缝。下游坝面裂缝在溢流坝段发现数量较多，非溢流坝段 相对数量较少。上游坝面也存在大量的水平裂缝，上游坝面裂缝在1988年曾经用环氧树脂、玻璃丝布进行修补，经过多年的运行，环氧树脂已经失效。在0、3、4、6、7、10等坝段灌浆廊道顶部均发现有纵向裂缝。坝下0+041.5排水廊道的4坝段廊道顶部发现有1条纵向裂缝。坝下0+016排水廊道的3坝段顶部也发现有1条纵向裂缝。 表1.2 峡口水库历年运用情况表 序降雨量入库水量发电用水溢流量溢流次最高水最低水年份 333号 (mm) (万m) (万m) (万m) 数(次) 位(m) 位(m) 1 1973 2280.9 49889 21970 27323 6 239.36 225.1 2 1974 1748.5 45516 30049 13318 7 238.93 223.1 3 1975 2806.6 69187 39581 30050 13 239.68 222.63 4 1976 2151.2 57184 35894 21261 14 239.73 222.42 5 1977 2297.9 60441 37850 21136 11 239.38 225.63 6 1978 1583.4 38761 33215 4999 1 238.32 220.39 7 1979 1448.9 35888 30171 5207 4 238.09 220.04 8 1980 1955.9 51054 32760 10136 11 238.47 198.71 9 1981 1849.5 44344 33810 9502 12 238.32 225.78 10 1982 1823.2 44990 32679 12687 4 239.3 203.35 11 1983 1946.9 58152 32222 21746 15 238.87 204.64 12 1984 1867.3 48253 35160 11464 8 238.14 220.01 13 1985 1508.4 41506 34229 4877 3 237.6 221.48 14 1986 1552.3 31236 29448 2135 4 237.52 224.83 15 1987 2008.4 54986 38847 12836 11 238.8 225.35 16 1988 2000.2 67233 41201 27035 7 238.85 210.82 17 1989 2325.7 73401 41138 28797 12 239.4 216.46 18 1990 1803.1 46040 37497 7279 2 239.08 225.33 19 1991 1544.9 37847 27628 8923 6 238.18 211.9 20 1992 2114.1 68206 41129 24653 8 239.8 217.52 21 1993 1929.2 66334 36682 29687 10 239.89 217.07 22 1994 2468.5 68641 41253 25587 9 240.16 218.9 23 1995 2254.9 84003 40665 47192 10 239.7 194 24 1996 1316.5 31735 25010 5724 6 238.27 197.05 25 1997 2121.2 73489 47351 24450 5 240.49 215.07 26 1998 2618.6 88913 52249 38079 9 239.95 215.61 27 1999 2081.9 66325 50679 15667 9 238.9 215.6 28 2000 2090.3 64015 45162 17951 12 239.98 215.32 29 2001 2064.4 61254 50325 9119 5 238.79 218.06 30 2002 2589.9 79526 60519 19912 11 238.75 218.17 31 2003 1487.1 27757 22125 7607 3 237.67 215.35 32 2004 1609.2 27318 22336 0 0 236.26 215.67 1.3.1.2 坝体漏水 近年来在冬春低温季节，大坝坝体和伸缩缝漏水明显增加，下游坝面有明显的渗漏水及游离钙。1979年大坝灌浆廊道10坝段桩号0+153，高程198.5m处出现一个直径2cm的漏洞，流量达524ml/s，在上游坝面用环氧砂浆进行修补处理，至今未发生漏水现象。1998年2月23日在灌浆廊道0+067.6，高程196m处有一股水射出，实测流量4.5ml/s。1998年3月25日在灌浆廊道桩号0+168.6，高程 197m左右，又发现有一股水射出，实测流量5.1ml/s。2003年3月27日发现灌浆廊道内0—1坝段伸缩缝上游侧底部一股较大的漏水，实测流量180ml/s。这些漏水点在冬春季开始漏水，在夏秋季消失。 1.3.1.3 部分排水孔、扬压力孔失效 近年来，从观测资料可以看出，有部分排水孔、扬压力孔已失效。坝体排水孔有堵塞现象。 1.3.2 输水隧洞运行中存在的主要问题 输水隧洞于1973年5月投入运行，1995年经省水利厅批准， 峡口电站从主隧洞桩号0+150处新打一个直径2.5m的支洞，增机扩容了2×2Mw的机组。目前输水隧洞存在衬砌砼老化;检修闸门锈蚀严重、侧轮装置不起作用等问题;闸门漏水严重;启闭机和电气设备陈旧老化;启闭平台砼老化、剥落，钢筋裸露，启闭机平台承重梁出现了多条裂缝。启闭时，平台晃动幅度偏大; 输水隧洞进水口左岸山坡1982年曾发生山体滑坡堵塞进水口，影响发电的事故，后来采用挡土墙分级防护措施解决了山体滑坡问题。由于山体岩石的进一步风化，原浆砌块石挡水墙基础掏空，部分挡土墙已倒塌，需要作进一步的加固处理。 1.3.3 溢流坝运行中存在的主要问题 除了在拦河坝一节中所述存在的问题外，溢流坝运行中主要存在砼老化;砼冲刷剥落现象较严重，堰顶砼出现整块剥落现象，溢流面出现了许多剥蚀坑，最深达0.2m;溢流堰顶经过30多年的冲刷，实测现有高程均低于设计高程237m，出现高低不平，最高处为236.96m，最低处为236.82m。坝脚未出现有危害的冲刷现象，近坝脚有淤高现象，但水流对下游岸坡的冲刷比较严重，上世纪九十年代以前，泄洪的主流在左侧，九十年代以后，主流偏向右岸，致使下游泄水河道右岸出现严重的浆砌块石挡墙基础捣空、崩塌现象。 1.3.4 放空洞运行中存在的主要问题 放空洞兼冲砂作用，一般每2至3年在枯水期启闭冲砂一次，每次放水冲砂时间半小时左右。放空洞工作闸门和检修闸门锈蚀严 3重，止水设施老化，漏水量达0.4m/s，启闭机和电气设备陈旧老化。 1.4 大坝安全监测情况 峡口水库安全监测项目有水平位移、伸缩缝三向测缝、坝体砼温度、基础扬压力、坝基排水孔排水等。 水平位移观测采用视准线法观测，每月观测一次;三向测缝观测每旬逢3观测;坝体砼温度观测每旬逢1观测;扬压力观测汛期逢5、10观测，非汛期逢5观测;水位超过238m时加测;基础排水观测汛期逢4、8观测，非汛期逢4观测;水位超过238m时加测。 大坝坚持每天至少两人检查、排水，每月一次集体巡视检查。 大坝观测设施均为70年代初期产品，陈旧老化严重，有的设施 已经损坏，影响大坝安全监测。 2 峡口水库大坝安全分析评价 2.1 工程等级与设计标准 2.1.1 工程等级 3峡口水库总库容6340万m，电站装机14Mw，按《防洪标准》(GB50201-94)和《水利水电等级划分及洪水标准》(SL252—2000)的规定，本工程规模为中型水库，枢纽工程为?等工程，电站为小型。拦河大坝、发电输水建筑物等主要建筑物级别为3级，厂房级别为4级。 2.1.2 设计标准 峡口水库原设计标准按50年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核，根据防洪标准(GB50201-94)和水利水电等级划分及洪水标准(SL252—2000)的规定，3级建筑物的设计标准为50~100年一遇洪水设计，500~1000年一遇洪水校核。本次大坝安全评价的洪水标准仍设计洪水标准采用原设计标准，即按50年一遇洪水设计，由于白水坑水库已投入运行，相应提高了峡口水库防洪能力，同时考虑到水库库容较大，校核洪水标准由500年一遇提高到1000年一遇。 大坝安全评价的洪水标准、坝顶安全超高、坝体抗滑稳定安全系数应达到以下要求: 1 大坝设计标准为50年一遇洪水，校核标准为1000年一遇洪水。灌溉发电隧洞进水口设计标准为50年一遇洪水，校核标准为500 年一遇洪水。 2 坝顶安全超高，正常运用情况下为0.4m，校核运用情况下为0.3m。 3 坝体抗滑稳定安全系数:基本荷载组合为1.05，特殊荷载组合为1.00。 2.2 工程质量评价 2.2.1 基础处理 基础开挖深度由地质条件决定，右坝肩(10~15坝段)，开挖断面与设计断面基本吻合，开挖至新鲜岩石;左坝肩(-1~3坝段)岩石较破碎，以撬挖为主;河床中4~6坝段的上游(坝下25以上部分)开挖至175m高程左右，下游按1:10的坡度起坡，开挖高程在179~180m左右， 8、9坝段开挖至新鲜岩石。基础开挖基本符合《水工建筑物岩石基础开挖施工技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(SL47-94)和《混凝土重力坝设计规范》(SL319-2005)。 对坝基内的11条断层，根据断层对坝基的影响分别做了用风镐撬挖以及布置一定数量固结灌浆孔的处理。夹泥层多分布在左坝肩及河床中4、5、6、7坝段的上游，左坝肩以高角度为主，难以挖除，一般未挖除，在夹泥层较多的1坝段上游挖深并加强帷幕灌浆，河床的夹泥层，一般进行了固结灌浆处理。辉绿岩脉采取布置少量固结灌浆孔处理。节理一般采用固结灌浆处理。对基础存在的特殊地质问题，如断层和夹泥层均采取了特殊的工程处理措施，且处理结果基本符合混凝土重力坝坝基处理的一般规定。 2.2.2 大坝施工质量 2.2.2.1 坝基固结灌浆及帷幕灌浆 在左坝肩(-1~2坝段)设单排2m孔距灌浆帷幕，河床(3~8坝段)设双排(前排孔向上游倾斜7?，后排孔垂直)3m孔距灌浆帷幕，右坝肩(10~14坝段)设单排灌浆帷幕(1995年12月增设)，经检查孔压水试验表明，帷幕防渗体的透水率为0.00~27.66Lu，不满足现行规范要求的段次主要分布在坝基的4,8坝段，施工时对2、4、5、6、7坝段分别加密孔补灌处理，而8坝段透水率ω,3Lu的2段次位于深度较大的孔末段，未作加密孔补灌处理。13坝段的测压管水位在1995年帷幕灌浆后下降，1999年后出现不同程度上升，这与该坝段存在斜交的辉绿岩脉以及未对该处的软弱结构面(夹泥层)进行彻底处理有关，防渗存在薄弱环节。 经检查孔压水试验，帷幕防渗体的透水率满足现行规范要求的比例为86.4%，不满足现行规范要求的比例为13.6%。坝基及岸坡的固结灌浆和帷幕灌浆基本满足《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》SL62-94的规定。 2.2.2.2 坝体及防渗面板 大坝为埋石混凝土重力坝，坝体上游面浇筑混凝土防渗面板，上游坝面防渗面板在212m高程以下厚为3m，以上防渗面板厚为2m，设计抗渗强度在212m高程以下砼采用B6，以上砼采用B4，设计抗渗坝体混凝土标号R75，根据95组B4抗渗试块中，合格180 率为79%，根据122组B6抗渗试块中，合格率为72.1%。 3坝体砼抗压试验合格率为95.5%。设计容重为2.4t/m，取了三 3个代表性坝段进行检查，结果坝段平均容重2.413 t/m达到设计要求，溢流面R200钢筋混凝土(R)抗压试验合格率66%，离差系28 数为0.163。 2.2.2.3 现场取样混凝土强度 2005年12月峡口水库管理局委托省水利水电工程质量监督检验站对峡口水库大坝混凝土进行现场取芯试验。对大坝上游面、下游面、溢流堰顶的R75、R200混凝土共12孔进行取芯试验，经检验，被检12孔混凝土芯样测试龄期抗压强度值均超过设计强度等级值。 2.2.2.4防渗面板检查情况 从现场检查情况来看，峡口水库防渗面板由于受水流作用，砼蜂窝、麻面现象较多，绝大多数部位呈现骨料裸露现象，且混凝土骨料粒径不均，最大骨料粒径达到15cm左右，一般的也在十公分左右。防渗面板局部地方出现孔洞，孔洞直径达到4cm左右。1988年曾对防渗面板采用环氧树脂进行修补，各个补强部位有水渗出，环氧树脂、玻璃丝布已老化，修补部位明显出现渗水痕迹。各坝段伸缩缝之间沥青已经老化脱落，伸缩缝间距离达到2cm左右。防渗面板有多条水平裂缝及垂直裂缝，水平裂缝最长达到15m左右，裂缝宽度约2mm;垂直裂缝最为明显的是有五个溢流坝段出现贯穿整个溢流段头部的裂缝。裂缝宽度约0.5mm。在防渗面板露出水面五六天后， 在连续晴天无降雨的情况下，有多处出现潮湿现象，分析认为这是渗水通道返潮形成的。 2.2.3 运行表现 峡口水库大坝建成后经过30多年的运行，未发生大的事故，但在运行中发现如下问题: (1)坝体裂缝:在砼坝体浇筑过程中，由于施工原因，造成了大坝有很多坝体裂缝。坝顶、防浪墙、上游坝面、下游坝面、灌浆及排水廊道内均发现有裂缝。 (2)坝体漏水:1979年大坝灌浆廊道10坝段桩号0+153，高程198.5m处出现一个直径2cm的漏洞，流量达524ml/s。1998年2月23日发现在0+67.4，高程196.0m，及0+168.6，高程201.9m，在灌浆廊道上游侧各有一股水射出。2003年12月发现0,1坝段伸缩缝在上游侧排水沟处有一股水射出，实测流量180 ml/s。5#、4#排水孔实测流量1018ml/s，灌浆廊道内上下游排水沟水位明显上升。下游坝面漏水量较大，近年来下游坝面工作缝渗漏水日趋严重，各工作缝均有渗水，特别是7坝段渗水最严重。渗漏水主要集中在冬春两季，渗漏水量明显增加，而且渗漏处有明显的游离钙渗出。 (3)金属结构及电气设备陈旧老化:放空洞工作闸门、检修闸门，输水隧洞检修闸门，大坝内基础排水水泵等金属结构及其电气设备陈旧老化，闸门锈蚀严重、止水设施老化，漏水量明显增加。 (4)溢流坝老损严重:溢流坝砼老化、粗骨料裸露;裂缝较多;砼冲刷剥落现象较严重。溢流堰顶高低不平，实测最低处高程为236.82m，最高处高程为236.96m。在7坝段堰顶有一块砼已经整块与坝体分离。在溢流段的反弧段有多处已形成气蚀坑，坑深达20cm以上，而且存在许多纵横向裂缝。在溢流坝的直线段，存在明显高低现象，线条明显曲折。 (5)上游坝面修补材料已失效:由于施工时质量控制欠佳，砼蜂窝，麻面现象较多，当时采用环氧材料进行过修补，以后运行中也进行过修补，经过多年的运行，环氧材料已经开始老化，失效。 (6)坝体垂直排水孔堵塞:由于施工的原因，坝体72个排水孔当时只有19只畅通，后虽然采取了风钻钻孔的补救措施，补打了水平排水孔。这些排水孔经过30年的运行，虽然经常对排水孔的疏通，有些已经堵塞。 (7)输水隧洞启闭机平台砼老化，砼剥落，钢筋裸露，启闭机承重梁出现多条裂缝。启闭时，平台晃动幅度偏大; 2.2.4 工程质量评价结论 坝基开挖基本符合《水工建筑物岩石基础开挖施工技术规范》(SL47-94)，但左岸岸坡部分坝基开挖不能满足《水工建筑物岩石基础开挖施工技术规范》(SL47-94)要求。坝基及岸坡的固结灌浆和帷幕灌浆基本满足《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》(SL62-94)的规定，经检查孔压水试验灌浆效果良好。对基础存在 的特殊地质问题，如断层和夹泥层基本作了特殊处理措施，且处理措施基本符合混凝土重力坝坝基处理的一般规定。 拦河坝坝体埋石砼、防渗面板的施工质量以及发电输水洞、放空洞、廊道、溢流坝面及挑流鼻坎等砼浇筑质量基本满足设计要求。 运行中对坝基防渗、坝体裂缝、蜂窝麻面、坝体漏水等缺陷进行了处理。 目前大坝下游坡面有多处渗水点，河床坝段有水平漏水带，漏水量较大，说明防渗面板有裂缝存在。放空洞、输水洞闸门多处锈蚀，个别部位锈蚀较严重。 综上所述，工程质量综合评价为合格。 2.3 大坝运行管理评价 2.3.1 大坝运行与调度 峡口水库严格按照《综合利用水库调度通则》(水管[1993]61号)的要求，结合水库的具体情况，每年汛前编制水库防洪和兴利调度运用计划，报衢州市水利局审定后严格执行。水库按《水文自动测报系统规范》SL61-94的要求，于2003年建设了水库防洪调度自动化系统，设2个中心站，2个中继站，9个雨量站，采用超短波通信，观测9个站点的雨量和2个站点的水位，进行水文观测和洪水预报。水库对运行中出现的异常情况，特别是水库遇到较大洪水、较高蓄水位以及异常状态等工作状况时均以水库运行大事记的形式专门记载。运行以来出现的最大洪水、最高水位、最大下泄流量发 生于1997年“7.9“洪水，水库最高水位240.49m，最大下泄流量 31369m/s。峡口水库每年均编制防汛应急预案，报衢州市水利局审批。 2.3.2 运行中发生的主要问题与维修情况 坝体漏水:在混凝土坝体浇筑过程中，混凝土施工质量控制欠佳，蜂窝、裂缝较多，大坝坝体漏水严重。1979年大坝灌浆廊道10坝段桩号0+153m，高程198.5m处出现一个直径2cm的漏洞。1980年通过在上游坝面挖开基础，在漏水处上游面用环氧砂浆进行修补，目前尚未发现有异常现象。1988年对大坝上游面蜂窝、麻面处用环氧砂浆玻璃丝布重新进行修补。 排水孔、扬压力孔堵塞:经过近20年的运行，部分排水孔、扬压力孔已经失效，1989年对所有排水孔和扬压力孔进行清扫，并增设了部分排水孔，恢复排水孔、扬压力孔的功能。 右岸坝基帷幕补强:右岸基础在施工中取消了帷幕灌浆，采用接触灌浆，经过20多年的运行，发现右岸扬压力偏高，有的已经超过设计允许值，1995年10月开始，1997年3月结束，对大坝右岸补做帷幕灌浆，并清扫排水孔，增设扬压力孔，取得了较好的效果。 垂直排水孔堵塞:2002年集中对垂直排水孔进行清洗，扫孔。 附属建筑物维修加固:1982年输水隧洞进水口发生山体滑坡，堵塞了进水口，影响发电灌溉，放空水库后对进水口进行加固处理，1995年利用增机扩容的机会，又进行进一步的加固，处理取得了预 期效果。 峡口水库对大坝和其附属建筑物以及大坝安全监测仪器设备严格按照《水库工程管理通则》(SLJ702—81)和《混凝土坝养护修理规程》(SL230—98)进行经常维修，使其处于安全和完整状态，对重大项目的维修均有档案记载。 承担库区水运任务的坝址、大峦口和小峦口三个码头已运行近四十年，破旧严重，需进行维修加固。 2.3.3 大坝安全监测 峡口水库按《混凝土坝安全监测技术规范》(SDJ336—89)规定的大坝巡视检查的频次、项目、 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 和要求进行大坝巡视，并落实了大坝巡视检查责任人，坚持每天至少两人检查、排水，每月一次集体巡视检查;大坝安全仪器监测项目有坝体温度、水平位移、三向测缝计、基础扬压力、基础排水等项目。水平位移共设17点，除3坝段设两点外，从-1~14坝段每坝段设一个测点。水平位移观测采用视准线法观测，每月观测一次。三向测缝仪共设置10点，每点3个方向观测，每个方向测三点。观测测次是每旬逢3观测。坝体砼温度观测设备埋设在5坝段和12坝段，其中12坝段的测点在1995年以后由于电缆断线而停测，5坝段也已有将近一半失效，每旬逢1观测。扬压力观测次数是汛期逢5、10观测，非汛期逢5观测;水位超过238m时加测。基础排水观测次数是汛期逢4、8观测，非汛期逢4观测;水位超过238m时加测，观测资料比较完整。对坝基扬压力、基础渗水量、伸缩缝开度、水平位移、坝体混凝土温度等 观测资料，每年进行分析、计算，并汇编成册。对水情、雨情，库水位、进出库流量，也按水文规范要求进行计算、分析，并整编成册。 2.3.4 大坝运行管理综合评价 峡口水库严格按衢州市水利局审定的水库调度计划，合理调度运用;水文测报及通信设施完备;各项规章、制度齐全，落实到位。水库大坝由峡口电站水工班负责日常观测，养护，配备有一名水工工程师，一名水工助理工程师，大坝得到了较好的维护修理，使之处于可运行状态。大坝安全监测设施均为60年代设备，陈旧老化，有的已损坏、报废，备品备件短缺，设备维修困难;大坝安全监测严格按规范执行，每年第一季度都要将上一年度的观测资料进行整编初步分析和审查大坝的渗流及稳定状况。 对峡口水库大坝运行管理工作，可以评为较好。 2.4 防洪标准复核 峡口水库洪水复核由浙江省水利水电勘测设计院于2005年11月完成。 2.4.1 设计洪水复核 峡口水库水文设计经历了1966年扩大初步设计，1972年扩大初步设计和本次复核，其中1972年扩大初步设计仍采用1966年的成果。 本次洪水复核利用1952年至2003年共52年逐年流域面雨量进行频率计算推求水库设计暴雨，由江山水文站设计暴雨通过点面系 数修正所求的水库流域设计暴雨作比较分析;流域汇流计算分别采用浙江省瞬时单位线法和新综合单位线法计算，并用流量资料推求设计洪水进行比较，确定设计洪水。同时考虑流域内已建白水坑水库，将流域暴雨洪水分白水坑水库和白水坑~峡口区间两区计算，采用经白水坑水库调节后下泄的洪水过程与白水坑~峡口区间洪水错峰叠加而成的设计洪水过程，进行调洪演算。 2.4.1.1 设计暴雨成果比较 1966年扩大初步设计受资料系列不足的限制，选择江山站为参证站，采用点面修正法分析峡口水库设计暴雨。本次复核分析了江山站与峡口水库面雨量的相关关系，相关关系欠佳，尤其是一日暴雨相关关系甚差。本次洪水复核，暴雨统计方法为分期一日、三日、七日同场雨取样，资料系列从1952年~2004年共52年逐年流域面雨量进行频率分析，符合国家行业标准《水利水电工程设计洪水计算规范》(SL44—93)规定，比原设计采用邻近地区长系列单站暴雨分析，然后移用到水库流域，更加符合实际情况。 本次复核采用由水库流域面雨量频率分析所求的设计暴雨成果，由江山水文站设计暴雨通过点面系数修正所求的水库流域设计暴雨作比较分析。经过对年最大、梅汛期和台汛期等不同分期暴雨分析成果比较可知，无论梅汛期还是台汛期均难以替代年最大暴雨的设计成果，本次复核采用年最大设计暴雨成果。设计暴雨成果比1966年设计成果要小，50年一遇和500年一遇H雨量减小了29.7%24 和37.1%。1966年和本次设计暴雨成果比较见表2.1。 表2.1 峡口水库设计暴雨成果比较表 各频率(%)设计暴雨(mm) 设计阶段 计算方法 分期 历时 0.2 2 5 10 20 432 297 245 205 163 24小时 梅 588 405 333 278 222 汛三日 1966年820 578 482 411 337 期 七日 扩大初点面修正法 301 215 180 150 121 24小时 台步设计 369 262 220 187 152 汛三日 443 325 275 236 194 期 七日 384 264 215 178 141 年24小时 565 387 316 262 208 最三日 865 593 484 401 319 大 七日 354 241 196 162 128 梅24小时 540 368 299 247 196 点面修正法 汛三日 851 579 472 390 308 期 七日 290 202 166 138 109 24小时 台 378 263 216 179 142 汛三日 473 333 276 231 185 期 七日 本次复核 315 229 193 166 138 24小时 年 463 336 284 243 202 最三日 707 513 433 372 309 大 七日 296 211 177 151 124 24小时 梅 456 327 274 233 192 面雨量法 汛三日 681 494 417 358 297 期 七日 299 201 163 133 103 台24小时 378 255 205 168 130 汛三日 480 327 265 219 171 期 七日 2.4.1.2 设计洪水成果比较 1966年扩大初步设计时采用的是浙江省综合单位线法，本次洪水复核不仅采用浙江省瞬时单位线法和浙江省新综合单位线法等两种不同的汇流计算方法推求设计洪水，还利用流域内实测流量资料进行频率分析，推求得设计洪峰流量。本次洪水复核三种方法推求 的洪峰流量差别不大，相对误差均在5%以内，而1966年扩大初步设计的成果则偏大。1966年扩大初步设计计算时，采用的设计暴雨是由江山双塔底水文站设计暴雨经点面修正得出的，而该设计暴雨比峡口水库经面雨量推求的设计暴雨偏大。本次洪水复核中的浙江省瞬时单位线法计算成果与流量法成果更为接近，故采用此成果作为本次洪水复核设计洪水采用成果。不同阶段设计洪水成果比较见表2.2。 表2.2 峡口水库年最大设计洪水比较表 3/s) 各频率(%)设计洪峰流量(m设计阶段 计算方法 0.2% 2% 5% 10% 20% 3572 2504 2081 1732 1359 1966年设计 浙江省综合单位线法 3276 2179 1727 1401 1079 浙江省瞬时单位线法 本次洪水复核 浙江省新综合单位线法 3323 2231 1791 1462 1130 3113 2074 1662 1351 1040 流量法 本次洪水复核所用水文资料系列大幅增长，分析的方法比初设阶段合理，其复核成果可靠。由于设计暴雨减小，相应50年一遇洪水和500年一遇洪水了减小了13%和8.3%。 2.4.2 调洪计算 调洪原则:根据水库设计和目前运行方式，梅汛期和台汛期限制水位均为237m。当库水位超过237m，开始溢流，另加电站满发 3流量40m/s。放空洞不参加调洪。 表2.3 峡口水库不同工况年最大洪水调洪成果表 各频率(%)计算值 工况 项目 0.1 0.2 1 2 5 10 20 入库洪峰流3575 3276 2513 2179 1727 1401 1079 3量(m/s) 最高洪水位 上游未243.39 243.03 242.01 241.54 240.86 240.32 239.74 (m) 建白水相应库容 坑水库 6357 6248 5963 5830 5644 5503 5353 3(万m) 最大泄量3271 2999 2283 1973 1557 1250 952 3(m/s) 入库洪峰流2992 2442 850 467 400 358 311 3量(m/s) 最高洪水位 上游已242.55 242.05 239.43 238.52 238.36 238.25 238.13 (m) 建白水相应库容 坑水库 6115 5974 5273 5046 5006 4981 4951 3(万m) 最大泄量2657 2310 799 418 357 321 280 3(m/s) 入库洪峰流-583 -834 -1663 -1712 -1327 -1043 -768 3量(m/s) 最高洪水位 -0.84 -0.98 -2.58 -3.02 -2.5 -2.07 -1.61 (m) 差值 相应库容 -242 -274 -690 -784 -638 -522 -402 3(万m) 最大泄量-614 -689 -1484 -1555 -1200 -929 -672 3(m/s) 本次复核对上游未建白水坑水库和已建白水坑水库两种工况均进行计算，调洪成果见表2.3。计算结果表明上游已建和未建白水坑水库这两种工况的调洪计算成果差异显著。 本次上游已建白水坑水库的调洪成果和1966年调洪成果比较见表2.4。由表2.4可见，本次复核计算的水库最高洪水位比1972年设计的水库最高洪水位明显降低，50年一遇本次低3.43m，500年一遇本次低1.30m，其主要原因是本次复核上游已建白水坑水库，白水坑水库的洪水调节作用较大。同时，本次设计洪水成果比1966年 设计有所减小。 表2.4 调洪演算成果比较表 各频率(%)设计值 阶段 项目 0.2 2 5 20 入库洪峰流2442 467 400 311 3量(m/s) 最高洪水位242.05 238.52 238.36 238.13 本次洪水(m) 相应库容复核 5974 5046 5006 4951 3(万m) 最大出库流2540 389 330 253 3/量(ms) 入库洪峰流3573 2504 2081 1359 3量(m/s) 最高洪水位243.35 241.95 241.30 240.20 1972年扩(m) 相应库容大初设 6340 5940 5774 5470 3(万m) 最大出库流3180 2200 1790 1140 3量(m/s) 2.4.3 坝顶高程复核 现水库坝顶高程为243.6m，防浪墙高1.2m，计算成果见表2.5。按非常运行标准1000年一遇计算大坝防浪墙顶高程243.65m，比现有大坝防浪墙顶高程244.80m低1.15m，1000年一遇洪水位242.65m比坝顶低0.95m，水库大坝坝顶高程已满足防洪安全的要求。坝顶高程复核计算成果见表2.5。 发电隧洞检修闸门启闭机平台高程为242m，低于按《水利水电工程进水口设计规范》(SL285-2003)规定计算的高程243.05m，发电隧洞进水口启闭平台的防洪能力不满足规范要求。 表2.5 峡口水库坝顶高程复核计算成果表 项 目 单位 正常运行 非常运行 标 准 年 50 500 1000 水位 m 238.52 242.05 242.55 设计波高h1% m 0.85 0.56 0.56 波浪中心线至计m 0.21 0.14 0.14 坝顶算水位高度 超高 安全超高 m 0.50 0.40 0.40 合计 m 1.56 1.10 1.10 计算防浪墙顶高程 m 240.08 243.15 243.65 现有防浪墙顶高程 m 244.80 244.80 计算坝顶高程 m 242.15 242.65 现有坝顶高程 m 243.60 243.60 注:现有坝顶高程含防浪墙为244.80m(吴淞高程),已满足防洪安全要求 2.4.4 复核结论 白水坑水库建成后，峡口水库防洪标准达到了1000年一遇，满足国家防洪标准，根据《水库大坝安全评价导则》(SL258—2000)的规定，防洪安全性属A级。 2.5 结构安全评价 2.5.1 大坝变形观测成果分析 2.5.1.1 水平位移观测资料分析 水平位移采用活动觇标视准线法观测。水平位移方向规定为向下游为正，向上游为负。 向下游方向的位移以右坝段10#测点最大，累计为7.3mm;向 上游方向的位移以左坝段4#测点最大，累计为19.1mm。 水平位移随时间呈波浪形变化，主要是因库水位升降引起荷载变化和气温的影响所引起，未发现水平位移有异常现象。 2.5.1.2 三向测缝仪观测资料分析 大坝三向测缝计共设置10点，每点3个方向观测，测缝计埋设在灌浆廊内，测点每月观测3次，观测时在每个方向取三个点测读，然后求其平均值。三向测缝仪测值以张开为正，闭合为负。 对1990年,2004年的三向测缝计变形观测资料进行分析，表明大坝各坝段之间位移相对变形量较小，没有发现异常现象，且坝段间的相对位移量基本稳定，各个坝段伸缩缝位移变化是稳定的，大坝整体性较好。 2.5.1.3 大坝变形观测分析结论 大坝水平位移变化正常，测缝仪的三向位移量均很小，说明坝体在运行中的变形规律符合设计与规范要求。 2.5.2 抗滑稳定复核 根据扬压力观测资料分析结果1、2、11、12和13坝段均有测压管扬压力系数大于设计值情况，7坝段为原设计抗滑稳定安全系数最小的坝段。因此本次大坝抗滑稳定复核计算断面为1、2、7、11、 12和13六个坝段进行。 计算主要考虑正常蓄水工况(237m)、设计洪水工况(238.52m)和校核洪水工况(242.55m)三种情况，不考虑地震荷载作用:其荷载组合见表2.6: 表2.6 荷载组合表 计算情坝段 自重 静力压力 扬压力 泥沙压力 浪压力 动力压力 况 正常 ? ? ? ? ? , 7坝段 设计 ? ? ? ? ? ? 校核 ? ? ? ? ? ? 正常 ? ? ? , ? , 1、2、11、 12和13坝设计 ? ? ? , ? , 段 校核 ? ? ? , ? , 根据《混凝土重力坝设计规范》(SL319-2005)规定，坝体抗滑稳定计算应按抗剪断强度公式或抗剪强度公式，本次坝体安全复核采用抗剪强度计算公式。 各个坝段的抗滑安全系数列于下表2.7。从计算结果中可以看出， 7坝段在校核工况下抗滑稳定安全系数不能满足规范要求，在正常工况下抗滑稳定安全系数能满足规范要求;在各种工况下，2、11、12、13坝段的抗滑稳定安全系数满足规范要求，1坝段在校核水位工况下抗滑稳定安全系数略小于规范要求值，但在施工时为了增加1坝段抗滑能力，下游顶着岩壁浇筑混凝土并对破碎岩石增加固结灌浆，经复核，坝后山体支撑能够满足抗滑力，因此坝体是稳定的。 表2.7 抗滑稳定安全系数 坝段 正常蓄水 设计洪水 校核洪水 1 1.47 1.30 0.97 2 1.39 1.28 1.05 7 1.24 1.17 1.05 11 1.46 1.36 1.16 12 1.32 1.23 1.04 13 1.71 1.52 1.12 规范要求 ?1.05 ?1.05 ?1.00 溢洪道挑流消能计算成果见表2.8。 表2.8 挑距与冲坑深度复核计算成果表 洪水标上游水堰顶高下游单宽流量 挑距冲坑水深 冲坑深挑距与冲准 深(m) 程(m) 水深 (m3,s,m) (m) (m) 度(m) 坑深度比 2, 238.52 195.4 191.1 4.18 25.11 5.90 1.80 13.94 0.1, 242.55 195.4 192.5 26.57 50.69 15.08 9.58 5.29 从上表计算成果可知，在上游工况分别为设计洪水和校核洪水泄工况时，挑距与冲坑深度之比均大于2.5，冲坑上游侧坡度均小于1:2.5;实测最大冲坑深度为4.1m，至坝脚距离为45m，挑距与冲坑深度比为10.98，坡比小于1:2.5，溢洪道溢洪不会影响大坝安全。 经复核计算，峡口水库大坝扬压力系数超过设计值的2、11、12、13坝段抗滑稳定安全系数满足规范要求，原设计抗滑稳定最不利的7坝段抗滑稳定安全系数满足规范要求，1坝段经过加固处理措施后，基本满足抗滑稳定要求，且溢洪道溢洪不会影响大坝安全，故坝体抗滑稳定是安全的。 2.5.3 坝体应力复核 2.5.3.1 应力控制标准 根据《混凝土重力坝设计规范》(SL319-2005)规定，实体重力 坝的应力应符合下列要求: (1)坝基面应力:在各种荷载作用下(除地震荷载外)，坝踵垂直应力不应出现拉应力;坝趾垂直应力应小于坝基容许压应力，即σ,〔σ〕，取基岩允许压应力〔σ〕,6.0MPa。 y (2)坝体应力:坝体上游面的垂直应力不出现拉应力(计扬压力);坝体最大主应力，不应大于混凝土的允许压应力。根据《峡口水库混凝土取芯测强试验报告》，坝混凝土的抗压强度最小为28.1MPa，根据规范要求，基本组合抗压安全系数不小于4.0，〔σ〕,7.0MPa;特殊组合不小于3.5，〔σ〕,8.0MPa。 2.5.3.2 计算方法 峡口水库主坝最大坝高62m，属中坝。应力复核根据《混凝土重力坝设计规范》(SL319-2005)采用材料力学方法进行复核计算。选取溢流坝段和非溢流坝段最大断面7坝段和10坝段为计算断面。 2.5.3.3 荷载组合 根据《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001)，枢纽区地震动峰值加速度小于0.05g，相应地震基本烈度值小于?度，可不进行抗震稳定复核。计算工况和各计算断面的荷载组合情况见表2.9。 表2.9 ,各计算断面荷载组合 计算断面 计算水位 静水压力 坝体自重 扬压力 泥沙压力 浪压力 动水压力 正常 ? ? ? ? ? - 7#坝段 设计 ? ? ? ? ? ? 校核 ? ? ? ? ? ? 正常 ? ? ? ? ? , 10#坝段 设计 ? ? ? ? ? , 校核 ? ? ? ? ? , (注:画“?”表示有，画“,”表示无) 2.5.3.3 应力复核主要参数 4 75#砼弹性模量为E=1.85×10MPa，混凝土容重:γ砼砼 3=23.52kN/m 2.5.3.4 计算结果 坝体控制应力成果见表2.10、2.11。 表2.10 溢流段坝体控制应力计算成果表 发生部位 荷载组应力值规范要求应力部位 应力控制值 扬压力 截面高程合 部位 (MPa) (MPa) (m) 最小垂直正计入扬压校核工177.0 上游面 0.1 ,0 应力 力 况 坝基面 最大垂直正不计扬压校核工177.0 下游面 1.07 ?6.0 应力 力 况 上游面最小 计入扬压校核工177.0 上游面 0.1 ,0 垂直正应力 力 况 坝体 坝体最大主不计扬压校核工177.0 坝体内部 1.11 ?8.0 应力 力 况 表2.11 非溢流坝段坝体控制应力计算成果表 发生部位 荷载组应力值规范要求应力部位 应力控制值 扬压力 截面高程合 部位 (MPa) (MPa) (m) 最小垂直应计入扬压校核工185.0 上游面 0.06 ,0 力 力 况 坝基面 最大垂直应不计扬压校核工185.0 下游面 1.32 ?6.0 力 力 况 上游面最小 计入扬压校核工185.0 上游面 0.06 ,0 垂直正应力 力 况 坝体 坝体最大主不计扬压校核工185.0 下游面 1.33 ?8.0 应力 力 况 7、10坝段在各种荷载组合下:坝基面最小垂直正应力、最大垂直正应力、坝体上游面最小垂直正应力及坝体最大主应力满足规范要求，溢流坝段和非溢流坝段中最大断面坝段坝体应力满足规范要 求。 2.5.3.5 应力复核结论 溢流坝段及非溢流坝段坝踵和坝趾的垂直应力、坝体应力均能满足规范要求，因此坝体应力满足规范要求。 2.5.4 发电输水隧洞安全复核 2.5.4.1 进水口岸坡稳定分析 近坝岸坡由块状、坚硬的弱,微风化玻屑熔结凝灰岩组成，表层为厚度0.6,1.0m残坡积含砾粉质粘土，坡度41?，岩体较完整，虽节理裂隙发育，部分为反坡向，部分为顺坡节理和卸荷裂隙，但顺坡节理和卸荷裂隙规模较小，且均为陡倾角(54?,85?)，大于边坡自然坡度，发生较大滑坡及崩塌可能性较小，岸坡基本稳定，但在风化营力和库水及雨水作用下，可能发生小的崩塌。在运行管理中，发现经常有小的岩块崩塌。 2.5.4.2 发电输水洞安全复核 进水口启闭平台为R200钢筋混凝土现浇梁板结构。除考虑梁板自重外，启闭机设备重量为55.86KN，启门力为2×250KN，楼面活 2荷载为4KN/m。其中楼面板厚度为10cm;启闭机梁断面尺寸高×宽为35×25cm, 净跨度为5m，主筋为2φ16+2φ10，箍筋为φ6@200。经核算，启闭机梁抗弯和抗剪强度都不能满足规范要求。发电隧洞检修闸门启闭机平台高程为242m，低于按《水利水电工程进水口设计规范》(SL285-2003)规定计算的高程243.05m，发电隧洞进水口启闭平台的防洪能力不满足规范要求。 隧洞洞身长204.5m，洞径4m，桩号0+005,0+085m和0+160,0+204.5m段采用R200钢筋混凝土衬砌;桩号0+085,0+118m段采用R200素混凝土衬砌表层再用钢筋网喷浆护面，顶拱进行了回填灌浆。0+118,0+160m共42m长，岩石较好，用素混凝土喷浆护面，经复核角色，所有钢筋混凝土衬砌断面承载力均不满足规范要求。在输水隧洞安全检查过程中发现隧洞衬砌混凝土老化现象较严重，混凝土强度降低，局部衬砌混凝土与隧洞围岩分离，混凝土裂缝较多。 2.5.5 泄水建筑物安全复核 1溢流坝复核 峡口水库泄水建筑物采用开敞式溢流坝，最大坝高62m，其中从河床到堰顶高46m，消能型式采用挑流消能，挑流鼻坎的挑角为?25。 根据《水工混凝土结构设计规范》(SL/T 191-96)及《混凝土重力坝设计规范》(SL319,2005)规定，溢流坝面混凝土的主要控制因素为抗冲耐磨，对有抗冲耐磨要求部位的混凝土，混凝土标号不应低于C20,C25，峡口水库溢流面采用标号为R200钢筋混凝土，低于规范要求，而且施工时混凝土施工质量较差，标号为R200(龄期90天)砼合格率仅为66%。溢流坝坝面经过现场检查，堰顶及反弧段均有大量的裂缝，溢流坝冲刷、砼剥落现象严重，粗骨料裸露，反弧段最深冲刷坑达20cm。堰顶砼由于施工质量差，现有些剥落现象，造成堰顶高低不平，溢流堰顶高程均已低于设计高程，最低处低于设计高程近20cm。 溢流坝段能安全下泄1000年一遇标准的洪水，泄槽反弧段反弧半径、挑射角和挑流鼻坎高程均符合规范要求;挑距和冲坑之比的计算值和实测值均满足规范，泄槽边墙高顶超过水面线，但超高不能满足规范要求。 2、放空冲砂洞复核 放空冲砂洞进水口启闭机梁抗弯强度不能满足规范要求;检修 3和工作闸门腐蚀严重，目前已无法关闭到位，漏水量达0.4m/s，启闭平台高程满足规范要求。启闭机房破旧，不能满足运行要求。 2.5.6 结构安全评价 根据现场检查情况、水平位移观测资料分析、三向测缝计观测资料分析、坝体应力和抗滑稳定复核，得出以下结论: (1)大坝各坝段之间相对变形量较小，没有发现异常现象，且坝段间的相对位移量基本稳定，各个坝段伸缩缝是稳定的，大坝整体性较好。 (2)坝体应力满足规范要求。 (3)坝体抗滑稳定安全基本满足规范要求。 (4)溢洪道溢洪不影响大坝安全。 (5)坝顶、防浪墙及廊道内存在许多裂缝，下游坝面各工作缝存在漏水情况。 综上所述，坝体变形情况良好，坝体抗滑稳定、坝体应力均能满足规范要求，溢流坝消能设施满足消能要求，但坝体、防浪墙及 廊道内存在裂缝并有一定的渗漏水，输水隧洞进水口高程不能满足防洪要求，启闭平台启闭梁强度不能满足规范要求，隧洞洞身衬砌混凝土承载力不能满足规范要求，放空冲砂洞进口启闭平台启闭梁强度不能满足规范要求，溢流坝段泄槽边墙超高不能满足规范要求。根据《水库大坝安全评价导则》(SL258-2000)，峡口水库结构安全性级别为B级。 2.6 渗流安全评价 2.6.1 坝体防渗评价 1、面板厚度评价 大坝为埋石混凝土重力坝，坝体上游面浇筑砼防渗面板。防渗层在212m高程以下厚为3m，以上防渗层厚为2m，设计抗渗强度在212m高程以下砼采用B6，以上砼采用B4。经复核， 212m高程以下混凝土原设计抗渗标号(B6)等级满足规范要求，但4,11坝段其抗渗能力试验成果合格率较低，其中最低的11坝段合格率仅为33.3,，面板施工质量较差，212m高程以下防渗面板存在防渗薄弱环节;212m以上防渗面板计算得出的最大渗透比降降大于规范允许比降，原设计的面板面板混凝土(B4)抗渗性能不满足规范要求，且0坝段、 4坝段、5坝段、7坝段、8坝段、9坝段、10坝段防渗面板的抗渗等级试验合格率在80,以下，其中9坝段仅为42,，212m高程以上防渗面板存在较为严重的渗流安全隐患。总体来看，大坝防渗面板施工质量较差，存在较为严重的渗流安全隐患。 2、现场检查情况 2007年12月，峡口水库对大坝上游面防渗面板进行了检查，检查重点部位是高程236m,225m高程部位，225m高程以下由于正处于当前水位以下，无法检查。 从现场检查情况来看，峡口水库防渗面板由于受水流作用，砼蜂窝、麻面现象较多，绝大多数部位呈现骨料裸露现象，且混凝土骨料粒径不均，最大骨料粒径达到15cm左右，一般的也在十公分左右。防渗面板局部地方出现孔洞，孔洞直径达到4cm左右。1988年曾对防渗面板采用环氧树脂进行修补，各个补强部位有水渗出，环氧树脂、玻璃丝布已老化，修补部位明显出现渗水痕迹。各坝段伸缩缝之间沥青已经老化脱落，伸缩缝间距离达到2cm左右。防渗面板有多条水平裂缝及垂直裂缝，水平裂缝最长达到15m左右，裂缝宽度约2mm;垂直裂缝最为明显的是有五个溢流坝段出现贯穿整个溢流段头部的裂缝。裂缝宽度约0.5mm。在防渗面板露出水面五六天后，在连续晴天无降雨的情况下，有多处出现潮湿现象，分析认为这是渗水通道返潮形成的。 3、坝体渗漏情况 1979年大坝灌浆廊道10坝段处发现一个直径2cm的漏洞(位置:桩号0+153m，高程198.5m)，漏漏量达524ml/s;1998年2月23日发现灌浆廊道上游侧两处有水射出(位置:桩号0+67.4m，高程196.0m;及桩号0+168.6m，高程201.9m);2003年12月发现0,1#坝段伸缩缝在上游侧排水沟处有水射出，2003年3月 27 日用三角堰实测流量180 ml/s，到2004年4月消失，在2005年低温高水位时这股水又重新射出，随着温度的升高又自行消失。 近年来下游坝面工作缝渗漏水日趋严重，各工作缝均有渗水，特别是7坝段渗水最严重，渗漏水主要集中在冬春两季，渗漏水量明显增加，而且渗漏处有明显的游离钙渗出，下游坝面漏水量较大。 4、坝体防渗评价 (1)大坝防渗面板212m高程以下混凝土原设计抗渗标号(B6)等级满足规范要求，但4,11坝段212m高程以下的设计标号为B6的混凝土，其抗渗能力试验成果合格率较低，其中最低的11坝段合格率仅为33.3,，面板施工质量较差，212m高程以下防渗面板存在防渗薄弱环节。 (2)大坝防渗面板212m以上防渗面板计算得出的最大渗透比降降大于规范允许比降，原设计的面板面板混凝土(B4)抗渗性能不满足规范要求，且0坝段、 4坝段、5坝段、7坝段、8坝段、9坝段、10坝段防渗面板的抗渗等级试验合格率在80,以下，其中9坝段仅为42,，212m高程以上防渗面板存在较为严重的渗流安全隐患。 (3)大坝防渗面板裂缝主要是由于施工质量较差，而温度变化的作用下而产生;在抗渗等级试验合格率较差的7号坝段与10坝段，已发现较为严重的渗漏情况。 (4)现场检查中也发现防渗面板混凝土存在蜂窝、麻面现象，骨料裸露现象，面板曾出现较多裂缝，虽采用环氧材料进行过修补，但目前原防渗补强处理已失效，目前坝体防渗体已不能起到有效的 防渗作用，面板现状的抗渗能力较差。 2.6.2 坝基渗流评价 2.6.2.1 测压管观测资料分析 大坝纵向灌浆廊道内设有44个扬压孔观测孔，目前共有40支测压管可正常使用。为了了解坝基扬压力的分布情况，在5,坝段横向观测廊道内布置了6个扬压力观测孔，但在 工程施工 建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制 期已全部堵塞，至今未修复观测。有些由排水孔改作扬压力观测孔的孔中没有设置镀锌铁管，由于受到地下水及坝体渗流的影响，不能真实反映坝基的渗流状况。坝基扬压力观测工作自1972年蓄水运行以来开始，观测资料比较完整。 通过对各坝段扬压力测压管观测资料的分析，峡口水库大坝坝基渗流基本情况为: (1)左岸坡坝段的各测压管水位随库水位的变化呈周期性变化，与库水位的相关性较好。管水位变化幅度一般比较大。管水位没有出现明显的上升或下降趋势，测压管水位变化基本稳定;由于受山坡地下水的影响，左岸坡坝段各测压管水位一般比较高，0坝段在库水位较低时会出现管水位高于库水位的情况。 (2)右岸坡坝段大部分的测压管水位随库水位呈周期性变化，与库水位的相关性较好。各测压管变化幅度一般比较大。除13坝段外，其余坝段在1995灌浆处理后，测压管水位有所降低，且变幅减小，坝基防渗性能有较明显的改善。 (3)岸坡坝段:在各特征水位下，1、2、11、12和13坝段测 压管扬压力系数均大于设计值，其中13坝段的13-1″测压管扬压力系数最大，达到0.7以上，从坝体稳定复核计算中来看，由于现设计洪水位和校核洪水位的降低，岸坡坝段抗滑稳定安全系数满足规范要求。虽然13坝段坝体稳定安全系数满足规范要求，但该测压管水位一直呈上升的趋势，因为13坝段基岩中有一辉绿岩脉与其斜交，岩脉节理发育，且测压管所在位置上游部位的基岩(下游部位已开挖掉)有一泥夹层存在，此处的防渗体存在着薄弱环节。 (4)河床坝段各测压管水位随库水位呈周期性变化，与库水位的相关性较好。各测压管变化幅度一般比较小。测压管水位均没有出现明显的上升或下降趋势，测压管水位变化基本稳定。各测压管水位一般受排水孔出口高程控制，故测压管水位普遍较低。 (5)河床坝段6、7和8坝段的部分测压管在特征水位下的扬压力系数大于原设计值，其余坝段均小于设计值;河床坝段各测压管的扬压力系数本身都比较小，未超过0.2，根据本次抗滑稳定复核，河床坝段的抗滑稳定安全系数满足规范要求。4坝段和6坝段测压管扬压力系数较小，但呈上升趋势。 (6)由于左右岸坡坝段排水管出水口高程较高，坝基地下水不能顺利排出，致使左右岸山坡地下水抬高坝基扬压力。 2.6.2.2 坝基渗流量观测资料分析 从坝基渗流量观测资料分析，除部分排水孔排水不畅，存在堵 塞情况，其余排水设施工作状况基本正常，能有效地控制河床坝段的坝基扬压力分布。目前除4、6和13坝段外，其余坝段渗流已基本达到相对稳定状态，坝基渗流量及总渗流量均没有发现明显的突升和突降现象。 各坝段渗流量与库水位呈周期性同步变化，当库水位升高时渗流量增加，库水位降低时，渗流量减小，各坝段渗流量变化情况符合一般规律，每年坝段流量的最大值一般发生在6,8月份。河床坝段排水孔管口高程比较低，坝基渗水比较容易排出，河床坝段渗流量较两岸坡坝段的渗流量较大。4坝段时效呈下降趋势，且该坝段扬压管扬压力系数有上升趋势，该坝段排水孔设施可能堵塞。4坝段外其余各坝段的时效过程线基本趋于稳定。 2.6.3 渗流安全评价 峡口水库防渗面板212m高程以上面板混凝土抗渗设计标号不能满足规范要求，且施工质量存在缺陷，面板抗渗等级试验合格率较低，7号坝段与10坝段在运行过程中已发现较为严重的渗漏情况;212m高程以下面板高程以下混凝土(设计抗渗标号B6)抗渗能力试验成果合格率较低，面板施工质量较差，存在防渗薄弱环节;现场检查中也发现防渗面板混凝土存在蜂窝、麻面现象，骨料裸露现象，面板曾出现较多裂缝，虽采用环氧材料进行过修补，但目前原防渗补强处理已失效，目前坝体防渗体已不能起到有效的防渗作用;大坝存在渗流安全隐患;目前4、6#坝段坝基扬压力呈上升趋势，尚未稳定，防基防渗能力有所下降， 13#坝段坝基存在渗流安全隐患。 根据《水库大坝安全评价导则》(SL258-2000)，其渗流安全性级别评为“C”级。 2.7 机电及金属结构安全评价 输水隧洞进水口检修闸门和启闭机安全检测由水利部水利专用施工机械质量检验测试中心承担。 进水口启闭机启门力和闭门力均满足规范要求，使用年限已达35年，考虑其操作安全性，建议报废更新;钢闸门主次梁、面板、支臂和零件强度刚度均满足规范要求，但面板富裕度很小，最大变形值小于允许刚度值，侧轮装置已不起作用，闸门运行中经常发生脱轨和卡阻现象，轨道、钢闸门属严重锈蚀，最大腐蚀厚度达设计厚度的三分之一多，。 放空洞工作闸门经过对原设计参数进行有限元复核，强度和变形均满足要求，经复核，计算启门力大于现有启闭机额定启门力，并超过5,，计算闭门力为137kN，现有启闭机为卷扬式启闭机，无闭门力，启门力和闭门力均不能满足规范要求。从现场观测，放空洞工作闸门已无法完全关闭，库水位接近正常水位时漏水量达 30.4m/s。 大坝内集水井水泵及其电气设备已运行了30多年，电气设备基本属国家淘汰产品;电力电缆、控制电缆及电线的使用年限较长，安全可靠性较差。 发电输水洞进水口、放空洞的动力配电箱、控制箱为70年代初开始投运，其内部所安装的电气元器件基本属国家淘汰产品;电力电缆、控制电缆及电线的使用年限较长，安全可靠性较差。 坝区配电变压器自1973年投运至今已有30多年，属已淘汰的高能耗产品，相关电气设备也多属国家淘汰产品。 综上所述，输水隧洞进水口检修闸门和放空洞工作闸门等金属结构以及坝内集水井的机电设备的安全性应为B级。 2.8 抗震安全复核 根据《中国地震动参数区划图》(GB18306—2001)，本区域属弱震频率稀疏区，地震基本烈度小于6度。根据《水工建筑物抗震设计规范》(SL203—97)，对于1级建筑物以下的工程对Jc在6度(含6度)以下的工程可不进行抗震计算。 本次安全复核认为抗震安全性属于A级。 3 大坝安全综合评价 江山市峡口水库1966年9月动工，1973年5月投入运行，至今已运行了33年，大坝安全综合评价如下: 3.1 工程质量评价 峡口水库坝基及坝肩处理基本符合设计和规范要求，对坝基存在的断层和软弱带均作了工程处理，处理结果符合规范对混凝土重力坝坝基的一般规定。坝基及岸坡的固结灌浆和帷幕灌浆质量基本符合规范要求，经检查孔压水试验表明灌浆效果良好。 拦河坝上游砼防渗面板强度、坝体砼容重、砼抗压强度等指标基本符合设计要求。放空洞、发电输水洞、廊道，溢流堰顶及挑流鼻坎等砼施工质量均为合格。 大坝运行后，防渗面板、廊道等曾发生一些裂缝，防渗面板的蜂窝、麻面，坝体漏水等问题均采取措施进行补强处理。对右岸坝基补做了帷幕灌浆，取得了较好的效果。 本次安全鉴定现场安全检查主要存在的问题:大坝各坝段均存在横向裂缝;大坝下游坡面有多处渗水点;其中河床坝段，在不同高程的水平工作缝处各有一条水平漏水带，漏水量较大。经检测，放空洞和输水隧洞进水口闸门多处锈蚀，个别部位锈蚀严重，在使用上已不安全。 综上所述，工程质量综合评价为合格。 3.2 运行管理评价 峡口水库以灌溉、防洪为主，兼有发电、养殖等综合效益，水库管理局历年均严格执行经批复的控制运用计划。多年来，在灌溉、防洪、发电和养殖方面发挥了巨大的社会和经济效益。 目前水文遥测系统已投入运行，运行正常。 水库运行期出现的最大洪水、最高水位、最大下泄流量发生于 31997年“7.9”洪水，水库最高水位240.49m，最大下泄流量1369m/s。从溢洪道下泄的洪水曾将右岸护坡冲塌，形成弧形大缺口，冲毁右岸护坡246m。 对初期运行中防渗面板和廊道内产生的裂缝、防渗面板的蜂窝麻面进行过修补;对右岸基础补做了帷幕灌浆;对排水孔进行了清扫，大坝的运行维护及时有效。 大坝安全观测工作从1973年开始，一直按制度执行，观测资料比较完整，且每年进行分析计算并汇编成册。 峡口水库运行管理综合评价为较好。 3.3 洪水复核 本次复核设计暴雨及相应的设计洪水比初步设计成果为小。经复核，白水坑水库建成后，按非常运行标准1000年一遇计算大坝防浪墙顶高程243.65m，比现有大坝坝顶含防浪墙高程244.80m低1.15m，1000年一遇洪水位242.65m比坝顶低0.95m，水库大坝坝顶高程已满足防洪安全的要求。峡口水库防洪标准达到了1000年一遇，满足国家防洪标准，防洪安全性属A级。 3.4 大坝结构安全评价 经复核，大坝在各种荷载组合工况下的抗滑稳定安全系数满足规范要求。各坝段最大垂直正应力和最大主压应力值均小于砼坝体允许强度。坝体应力符合规范要求。 根据大坝变形观测分析结论:水平位移变化正常，测缝仪的变化规律及三向位移量均正常，坝体在运行中的变形规律符合设计和规范要求，未出现异常变化。 坝顶、防浪墙及廊道内存在许多裂缝，大坝下游坝面各工作缝存在漏水情况。 溢流坝砼老化严重，裂缝较多，堰顶局部砼被剥落，堰顶高程均低于设计高程，下游坝面各水平施工缝存在漏水情况，泄槽边墙超高不能满足规范要求。 输水隧洞衬砌砼承载力不能满足规范要求，老化现象严重，局部衬砌砼与隧洞围岩分离;进水口左岸山坡节理裂隙发育，岸坡整体基本稳定，但在风化营力和库水及雨水作用下，可能发生小的崩塌;启闭机平台启闭梁混凝土强度不能满足规范要求，启闭时平台晃动幅度偏大，放空冲砂洞启闭平台启闭梁强度不能满足规范要求。 综上所述，大坝抗滑稳定和坝体应力符合规范要求，大坝防渗面板、廊道、溢流坝、输水隧洞洞身、左岸山坡、启闭机平台存在局部缺陷，尚未影响大坝安全，根据《水库大坝安全评价导则》(SL258-2000)，其结构安全性等级综合评价为B级。 3.5 大坝渗流安全评价 峡口水库防渗面板212m高程以上面板混凝土抗渗设计标号不能满足规范要求，且施工质量存在缺陷，面板抗渗等级试验合格率较低，7号坝段与10坝段在运行过程中已发现较为严重的渗漏情况;212m高程以下面板高程以下混凝土(设计抗渗标号B6)抗渗能力试验成果合格率较低，面板施工质量较差，存在防渗薄弱环节;现场检查中也发现防渗面板混凝土存在蜂窝、麻面现象，骨料裸露现象，面板曾出现较多裂缝，虽采用环氧材料进行过修补，但目前原防渗补强处理已失效，目前坝体防渗体已不能起到有效的防渗作用;大坝存在渗流安全隐患;目前4、6#坝段坝基扬压力呈上升趋势，尚未稳定，防基防渗能力有所下降， 13#坝段坝基存在渗流安全隐患。根据《水库大坝安全评价导则》(SL258-2000)，其渗流安全性级别评为“C”级。 3.6 金属结构及电气设备安全评价 输水隧洞进水口检修闸门和放空洞工作闸门等金属结构经过检测在使用上已不安全，其电气设备以及坝内集水井的机电设备陈旧落后，相关电气设备多属国家淘汰产品，其安全性评价为B级。 3.7 抗震安全复核 根据《中国地震烈度区划图》，本区域属弱震频率稀疏区，地震基本烈度小于6度。大坝的抗震安全性属于A级。 3.8 大坝安全综合评价结论