斜板沉淀池在一体化氧化沟中的作用.doc

斜板沉淀池在一体化氧化沟中的作用.doc 斜板沉淀池在一体化氧化沟中的作用论文,理工论文论文,论文 斜板沉淀池在一体化氧化沟中的作用 摘要:对一体化氧化沟中斜板沉淀池内部的流态及固液分离 效果进行了研究，探讨了其分离机理和影响因素。试验结果表 明:沉淀池底部设有的特殊过渡区具有良好的消能作用，可使 斜板沉淀区的流态快速从紊流转变为层流，达到最佳沉淀效果。斜板区的分离过程是污泥沉淀与污泥悬浮层的过滤、捕获共同 作用的结果，其效率比一般二沉池高，水力停留时间,30 min，出水SS值,38 mg/L。 关键词:一体化氧化沟 斜板沉淀池 固液分离 流态 氧化沟由于其构造简单和运行管理简便已发展成为污水生物处理的主要 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 之一。为了适应防止水体富营养化的要求，经过适当的调整和改造，氧化沟在去除污水中有机污染物的同 时，还可完成生物脱氮和除磷,1,3,，因此氧化沟被各国广泛采用。一体化氧化沟(Integrated Oxidation Ditch)是将沉淀 池与氧化沟合建，无单独的污泥回流系统，基建投资和运行费 用均较低，并在一定程度上弥补了传统氧化沟占地大的缺点。 由于污泥回流及时，减少了污泥膨胀的可能。 氧化沟内多水深,2 m，目前也有深达3,4.6 m的。为了避免污泥沉积到沟底，沟内混合液的循环流速,0.3 m/s，通常为0.3,0.5 m/s,4,。这就使得沟内循环的混合液具有较高的动能。由于受氧化沟结构和运行方式的限制，与氧化沟合建的 沉淀池应满足:?沉淀池与氧化沟的容积比尽可能小;?削减 进入沉淀区混合液的能量，以保证高效沉淀。目前应用较多的 有BMTS式和船式,5、6,，斜板沉淀池由于池深浅、占地少、固液分离效果好，也已在一体化氧化沟中广泛应用。 1 试验装置 氧化沟主体和斜板沉淀池模型均用有机玻璃制作。污水由高位水箱经转子流量计流入氧化沟中，并迅速与沟内原有混 合液混合。经多次循环处理后，与进水等量的混合液在沉淀池 内固液分离，经出水堰排出(见图1)。 由于试验模型较小，没有适当规格的曝气转刷可以安装，所以在氧化沟的一端转弯处设一台搅拌机推动混合液在沟内循 环流动(转速在100,250 r/min之间调节)。搅拌桨的型式类似于曝气转碟，在平面圆盘上固定6片桨板。鉴于搅拌机的供氧能力有限，在进水口前设置一充氧泵。氧化沟模型长为0.8 m，设有沉淀池的廊道宽为0.1 m，另一廊道宽为0.07 m，有效水 深为0.3 m，有效容积为41 L。 试验中采用斜板沉淀池作为沟内合建的沉淀池。其迎水面 制成坡形，防止沟内混合液在沉淀池前由于截面突缩出现旋涡 流。在斜板底部设置双层穿孔板作为过渡区，以消耗混合液上 升时挟带的动能。沉淀池出水堰口为锯齿型，保证出水均匀和 各个斜板间布水均匀、负荷相等。沉淀池底部长为0.20 m，宽为0.05 m ，距沟底0.05 m，侧面廊道宽为0.05 m。沉淀池容积占氧化沟总容积的6.13%。 试验历时9个月，污水取自哈尔滨市马家沟河，水质情况(如表1)为典型的城市污水。处理水量为0.6,7.8 L/h，原水温度基本随季节而变(10,27 ?)，污泥浓度为2,2.8 g/L，MLVSS为1.4,1.9 g/L。水质与污泥指标采用标准方法检测。 表1 马家沟河污水水质 项目 数值 pH 6.0,7.2 SS(mg/L) 60,160 CODCr(mg/L) 258.9,407.5 BOD5(mg/L) 100.3,144.8 NH3-N(mg/L) 18.2,30.5 TKN(mg/L) 23.8,41.2 TP(mg/L) 4.5,8.6 2 斜板沉淀池内流态与固液分离效果 斜板沉淀池内的流态如图2所示，共分为4个区:主流区、过渡区、斜板区和清水区。 2.1主流区 主流区即位于沉淀池底部的氧化沟混合液的流动区，其主要作用是传输待分离的混合液进入沉淀池，沉淀后的污泥又经此进入氧化沟中随混合液继续循环。为防止氧化沟内混合液中污泥沉积，其混合液平均流速取0.35 m/s。设有沉淀池的廊道的过水断面面积为0.03m2;在沉淀池处，由于其占据一定的断面，因此过水断面面积减小至0.0175m2。根据物料平衡原理，沉淀池底部主流区内混合液的平均流速为0.6 m/s。此时水流 除水平流速外，还有上、下、左、右的脉动分速，且伴有小的 涡流体，属紊流状态，在一定程度可使密度不同的水流较好地 混合。为使颗粒沉淀，在进入沉淀池斜板区之前必须降低雷诺 数以利于颗粒 的沉降。 2.2过渡区 位于斜板下部的双层穿孔板的作用是消能和调整流态，称 为过渡区。当混合液流径过渡区时，由于穿孔板的阻力和孔径 的放大，向上的流速降低和水流本身旋转产生的涡流使混合液 的能量迅速降低。斜板沉淀池作为二沉池的表面负荷一般为4,6 m3/(m2?h)，相应的斜板区内水流上升速度也为1.11,1.67 mm/s。过渡区消能作用可以用主流区和斜板区的动能比值表示: E主流,E斜板=,0.60 m/s,2,,1.11 mm/s,2=2.9×105 由上式可知，过渡区将混合液的能量衰减了5个数量级。 若拆除过渡区双层穿孔板，不能消除混合液进入斜板区带 有的较大动能，污泥严重上翻，固液分离效果极差，出水中SS高达300 mg/L。 过渡区的作用还包括均匀进水和作为污泥回流的通道起着 双向传输的作用。由于进水不均匀会使部分斜板负荷高而其他 斜板负荷低，造成局部积泥、出水SS升高。沉淀池底部主流区内混合液的平均流速为0.6 m/s，是独立设置在斜板沉淀池底部过渡区中水流速度(10,25 mm/s)的20,50倍，因此双层穿孔板对保证配水均匀是必不可少的。 2.3 斜板区 斜板区是污泥与水分离的实际区域，即工作区。污泥絮凝 体在这里形成并在重力作用下沉降到斜板上，澄清后的污水进 入清水区。在过渡区形成的污泥颗粒絮凝体在不断上升的水流 带动下进入斜板沉淀区，在斜板上与重力平衡时形成的动态污 泥悬浮层相遇，使不断上涌的混合液中污泥颗粒被捕获和过滤。 悬浮污泥层的厚度是变化的，当厚度达到一定程度时，重力足以抵抗摩擦力，污泥层就会下沉到氧化沟中进入主流区。此后，从斜板上下滑的污泥层又会逐渐积累，再滑落至氧化沟内周而复始。相对于过渡区对上升水流的阻力而言，悬浮污泥层的动态变化对整个污泥沉降过程没有太大的影响，试验结果也证明了这一点。从理论上讲，沉淀池的出水效率在很大程度上由混合液的上升流速和污泥沉速决定，只有当污泥沉速大于上升流速时，沉淀才能发生。但由于动态污泥悬浮层的存在，水中的颗粒有充分的机会和活性污泥悬浮层的颗粒碰撞凝聚，其沉速远远大于同条件下的静态沉速，从而可以提高上升水流速度或产水量。 斜板间的污水流动状态理论上应为层流，其雷诺数为15。 从图2可以看出，斜板之间的流动状态并不是完全的层流，从过渡区上升的旋涡流还需要一段时间和距离才能扩散和稳定，因此只能说斜板区的中、上部水流处于层流状态。过渡区上升旋涡流对斜板的冲击影响与混合液的能量及分布的均匀性有关。 混合液通过悬浮污泥层类似于絮凝沉淀过程，而混合液的上升流速与污泥的体积浓度有关。上升流速越大，体积浓度越小，悬浮污泥层厚度相应增大。当上升流速接近于自由沉速时，体积浓度接近于零，悬浮污泥层消失。反之，当上升流速越小，悬浮层体积浓度越大。因此水量越大，上升流速越大，过渡区的上升旋涡流对斜板的冲击影响与混合液的能量也越大，斜板底端的紊流区域增加，悬浮污泥层厚度相应增大。当达到某极限值时，出水SS猛增，斜板顶部污泥开始上翻，此极限即是斜板沉淀池的污泥穿透临界点。 混合液冲击能量和沉淀池水力停留时间与出水SS的关系， 如图3所示。 由图3可知，随着停留时间缩短，出水SS逐渐增大。但当水力停留时间,30 min时，出水中的SS,38 mg/L;当水力停留时间,30 min时，出水中的SS值猛增至69,98 mg/L。试验表明，可将水力停留时间=30 min作为该斜板沉淀池的污泥穿透临界点。 2.4 清水区 清水区能够分隔沉淀工作区与出水堰区域，使斜板区的沉 降过程不受出水水流影响。锯齿形溢流堰比普通水平堰更易加 工也更易保证出水均匀。 [NextPage] 3 影响沉淀效果的因素 3.1斜板倾斜角度 试验中改变沉淀池的斜板倾斜角度，利用出水的SS值来判断出较佳的斜板倾斜角度。表2为倾斜角与出水中SS的关系。由试验数据可知，斜板呈65?和70?倾角时，出水水质较好。 表2 斜板倾斜角与出水中SS的关系 斜板倾角(?) 55 60 65 70 75 出水SS(mg/L) 40 38 34 23 37 沉淀池的固液分离过程包括污泥颗粒在斜板区的沉降和絮凝体沿斜板的下滑回落到氧化沟中。在斜板区污泥颗粒受到的作用力有:自身重力、混合液的冲击力、斜板的弹力和摩擦力。污泥颗粒在斜板区沉降过程决定于混合液沿垂直向上方向的冲击力和污泥颗粒的重力之差。因此斜板倾角较大时，冲击力较大，不利于颗粒沉淀。絮凝体沿斜板的下滑过程则是自身重力、混合液的冲击力沿斜板方向的分力和摩擦力的共同作用结果。污泥絮体的粘性比颗粒状泥沙及其絮凝体大，加之斜板区的污泥浓度高，故斜板倾角较小时，其自身重力沿斜板方向的分量不足以抵消其他力沿该方向的合力而不能向下滑动。 3.2 沉淀池的位置与外形 在氧化沟内由于受到弯道的影响，在直流段两端及沟的内外侧和沟中间的混合液流速都是不均匀的，在不改变氧化沟的进水量及沉淀池表面负荷的前提下，将沉淀池置于氧化沟直流 段的中后段外侧，污泥沉淀效果最好。 氧化沟设置沉淀池后，该段过水断面的流态发生了变化，在沉淀池的底部前端混合液的流动发生了突缩变化，在沉淀池后端混合液的流动发生了突扩的变化。因此，在沉淀池前后的混合液流动紊动程度较大，属于紊流。另外，在沉淀池的底部混合液的过流断面变小、流速变大，如果过流断面过小，则此处混合液的流动成为急流。当急流不能维持在临界水深以下时，则混合液在流过沉淀池的底部后，便向超过临界水深的缓流进行突变，将产生水跃。此外，水头损失与速度有关，当急流的速度大于缓流的速度而底坡不足以克服急流的磨擦损失时，急流也将以水跃的形式转变为缓流。 因此，为了减小突缩和突扩形成沟内旋涡区和影响污泥沉降，将沉淀池的迎水面挡板制成船头型，缩小沉淀池的外宽，使氧化沟内的混合液能同时从沉淀池的底部和侧面流动。另外在生产应用中，将氧化沟的横断面在沉淀区一段加宽或加深也是一种可取 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 。 在实际应用中，氧化沟的结构通常根据场地、曝气设备等条件来确定。对于氧化沟内合建的沉淀池而言，其长宽在氧化沟限定的范围内。由于受到弯道的影响，在沟直流段两端及沟的内、外侧及沟中间的混合液流速都是不均匀的，因此沉淀池的长与宽是决定沉淀池下部的压力分布是否均匀的主要因素之一。在不改变氧化沟的进水量及沉淀池表面负荷的前提下，试验中将沉淀池长宽比L/B对出水SS值的影响进行了考察，结果如图4所示。 从图4中可以看出，当1.5?L/B?4.0时，沉淀池的沉 淀效果较好;而当L/B,4.0或L/B,1.0时，沉淀效果较差。 最佳长宽比为1.5,4.0。分析其原因: ?当长宽比值较小时，沉淀池内在宽度方向上和在氧化沟沟宽方向上流速的分布是不均匀的，因而出水水质受到一定的影响。 ?当长宽比值较大时，虽然宽度方向上影响小，但在池长方向上受到的影响增大，因而出水水质还是受到一定的影响。 3.3 污泥浓度与污泥龄 由于污泥的沉速随悬浮固体浓度MLSS的增加而减小，因此在相同SVI、相同表面负荷率的条件下，MLSS越高则出水SS越高。为维持一定的出水水质，随着MLSS的增加应相应降低表面负荷率。 污泥龄是决定污泥沉降性能的重要因素。污泥龄过短，细菌处于对数增长期，能量较高，不易沉降;而污泥龄过长，污泥容易微细化，因此应根据试验选择合适的污泥龄。试验中将污泥龄控制在10,30 d。 4 结论 从以上斜板沉淀池在一体化氧化沟中的固液分离效果和内部混合液的流态试验，可得出以下结论: ?与氧化沟合建的斜板沉淀池效率比一般二沉池高，水力停留时间,30 min，出水SS值,38 mg/L。 ?斜板下部设有特殊的过渡区，具有良好的消能和调整流态的作用，可使斜板沉淀区的流态快速从紊流转变为层流，达到最佳沉淀效果，沉降过程不受沟内主流的影响。 ?斜板间的固液分离过程是自由沉淀、絮凝沉淀、污泥悬浮层的过滤和捕获以及污泥层下滑过程的共同作用。 ?影响沉淀效果的因素有斜板倾斜角度、沉淀池的位置与 外形、污泥浓度和污泥龄。 参考文献: ,1,J X Liu,J W van Groenestijn,H J Doddema,et al.Influence of the aeration brush on nitrogen removal in the oxidation ditch,J,.European Water Pollution Control,1996，6(4):25-30. ,2,刘俊新，王宝贞，J W van Groenestijn，et al.采 用氧化沟从城市污水中去除氮和磷的研究,J,.哈尔滨建筑大 学学报,1997，30(5):36-40. ,3,邓荣森，谭显春，焦斌权.一体化氧化沟的生物除磷 试验研究,J,.给水排水，2000，26(1):14-17. ,4,杨宝林.有发展前途的氧化沟技术,J,.给水排水， 1990，16(1):38-44. ,5,邓荣森，刘保疆，王涛，等.一体化氧化沟技术的发 展,J,.中国给水排水，1998，14(1):42-44. ,6,严煦世.水和废水技术研究,M,.北京:中国建筑工 业出版社，1992. ,7,K Krogh Andersen.Secondary sedimentation of activated sludge by a lamella separator placed in an oxidation ditch,J,.European Water Pollution Control,1996，6(4):37-44.