高大模板支撑系统安全专项方案

高大模板支撑系统安全专项 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 某某大厦主体工程 高大模板支撑系统 专项安全施工方案 编 写: 日 期: 编写单位:某某项目部 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 目 录 一、工程概况............................................................................................2 二、编制依据........................................................................................... 5 三、施工 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 ............................................................................................5 四、施工部署............................................................................................7 五、高大模板支撑系统施工工艺技术............................................. ......7 六、高大模板支撑系统的检查验收及技术交底....................................13 七、屋面梁板混凝土浇筑.......................................................................19 八、高大模板支撑系统拆除...................................................................20 九、高大模板支撑系统质量保证措施...................................................20 十、质量通病防治措施..........................................................................26 十一、高大模板支撑系统施工安全保证措施........................................27 十二、劳动力计划....................................................................................31 十三、高大模板支撑系统计算书..........................................................33 十四、附图...............................................................................................78 一、工程概况 1 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 1、工程总体概况 某某大厦位于XXXXX，总建筑面积50200平方米，其中地下室建筑面积6100平方米，地下室层高5.7米。地下部分1层;地上部分:宾馆 10层，中部大堂3层,办公楼25层。 工程结构 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 为钢筋混凝土框筒结构、框架结构和框剪结构，基础设计为平板筏基。 2、危险性较大的分项工程工程概况 本工程大堂为三层框架结构，其中大堂二层、三层中部24m长、18m宽为多功能厅，合并为一层，总高度为9.6m，本部位模板工程为超过一定规模的分项工程。多功能厅中部无柱子，四周设10棵800?800的钢筋混凝土柱子，顶部18m方向中部设两条750宽1600高的屋面框架梁、6条250宽700高的非框架梁，端部各设一条400宽750高框架梁;27m方向中部设400宽900高框架梁一条，两侧设400宽750高框架梁各一条。 建质[2009]87号文中第五条规定:“对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证”。大堂多功能厅屋面模板两条大梁(WKL-3(2))模板支撑工程高度超过8m，跨度达18m,集中线荷载超20KN/m，符合需专家论证条件。 本方案仅对多功能厅高大模板体系进行设计，设计时结合工程总体进度及实际情况，高大模板支撑系统采用钢管扣件满堂支撑架搭设，模板面板选用15mm厚木胶合板。 3、施工要求 2 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 根据《混凝土结构工程施工质量验收 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》GB50204-2002要求:“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇注混凝土的重量、侧压力及施工荷载”，本高大模板支撑系统具体要求如下: (1)构造要求:在支撑架的顶部(梁底纵向横杆部位)和底部(扫地杆)必须满设纵横方向水平横杆，每步也必须满设纵横方向水平横杆。 (2)剪刀撑的设计: a.沿大梁梁长方向，支架两侧全高通设竖向剪刀撑; b.大梁底按间隔不超过4米设横向剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接斜杆杆端的距离不小于100mm。 c、大梁底立杆顶部及中部沿梁长方向各设一道通长水平剪刀撑。 (3)顶部支撑点的设计: a.梁底大楞的纵向支撑横杆与梁底立杆的连接扣件必须采用双扣件。 b. 大梁梁底下设置2根承重立杆，与两侧立杆共同受力，横距400?，沿梁长方向间距500mm; (4)支撑架搭设的要求: a.严格按照设计尺寸搭设:所有架体均采用,48??2.7?焊接钢管搭设，满堂支模架立杆纵、横间距为1000?，步距1500?，所 3 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 有两根相邻架杆(立杆或纵横水平杆)的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不大于纵横间距的1/3。 b. 支撑钢架立杆要垂直、纵横成行、上下对应，并设置竖向、水平剪刀撑，与四周框架柱顶紧、抱死，确保架子的整体及稳定性。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45?-60?之间，斜杆应每步与立杆扣接。 c.确保每个扣件都牢固固定住连接部分的纵横架杆，扣件螺栓拧紧扭力矩值不小于40N?m，也不大于65N?m，用力矩扳手检查扣件总数的10,。 d 、立杆高度不符模数处在垫板上放置可调底座，以调整立杆高度，顶部配置可调支托，U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.5m。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心 e、支撑钢架拆模要求: 因该支模架较高，跨度较大，必须在结构混凝土浇筑完毕，强度达到100,后，再拆除支模架。 f、在搭设施工过程中由专人负责搭设过程中的安全。由技术负责人负责方案的落实，且分别进行安全、质量的技术交底。 二、编制依据 4 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 1.1 设计图纸:XXXXX提供的某某大厦主体工程施工图。 1.2 现行的国家和省、市的相关规范、规程和 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 : 建筑机械使用安全技术规程(JGJ 33-2001 ) 建筑施工安全检查标准(JGJ 59-2011 ) 施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46-2005 ) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 混凝土结构工程质量验收规范GB50204-2002 施工手册 第四版 筑龙安全设施及常用施工计算软件(北京筑龙建业科技有限公司) 三、施工计划 3.1 技术准备 5 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)按已审批模板施工方案，对施工队组进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组操作人员的安全意识及技术水平。 3.2 材料计划 3.2.1 设计要求 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，面板全部采用15mm厚(12层)木胶合板。 3.2.2 模板材料 (1)柱子模板: 利用三层楼板，将二层和三层柱子分段浇灌，二层、三层层高均为4.8m，混凝土浇灌至梁底下50mm。梁高为750mm，每段柱子混凝土浇灌高度均为4m，柱子模板按4m高度进行设计。柱子模板选用 15mm厚木胶合板在施工现场制作组拼，背楞采用 50 ?100方木，加固采用φ48?3钢管围檩间距详计算书。 (2)顶板及梁模板: 6 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 采用 15mm 厚木胶合板和 50?100、100?100木方现场拼制，φ48?3钢管、扣件现场拼制，支撑采用钢管脚手架加顶托体系，由立杆、横杆、顶托及剪刀撑组成。φ48?3钢管或50 ?100木方作次楞，5?100木方作主楞，立杆间距详见计算书。 本部位所用材料均采用场内已统一采购的周材，不再单独备料,拟投入本部位施工的周材详下表: 材料需用计划表 序 号 材料名称 规格 单 位 数 量 1 m 12000 焊接钢管 Ø48?3 32 m 420 枋木 50?100 3 6000 扣件 个 4 1500 顶托 个 5 M14 1000 对拉螺栓 套 3.3施工进度计划 本部位施工进度按总进度计划结合总工期考虑，为确保大跨度部位施工质量，所有大跨度屋面构件模板在浇灌完28天后且强度达100%时拆除。 四、施工部署 本工程作业队伍选用长期在昆明从事高层建筑施工的模板专业 7 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 队伍进行模板工程施工，支撑脚手架体系由专业架子工搭设。模板班组内设架子组、普工组、模板组等等小组，各司其职，密切配合，确保模板施工顺利进行。在整个模板安装拆除过程中，项目部安排技术员全程跟踪指导检查，确保模板施工过程中各工序质量得到有效控制，安排安全员全程安全监管，确保无安全事故发生。 8 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 五、高大模板支撑体系施工工艺技术 1、技术参数 1)高支撑系统 高支撑架高9m,大梁底以外立杆间距1000?1000,水平杆步距1450。大梁架支承立杆为4根，梁底两根，梁侧两根。高大模板支撑系统各种技术参数详见计算书。 2、工艺流程 测量放线?搭设高支撑架?验收高支撑架?安装横纵大小龙骨?调整标高及起拱?铺设面板?加固?检查验收 3、施工方法 (1) 高支撑系统采用扣件钢管满堂架，相关参数如下: 相关参数 楼层高度H:9.6m;混凝土楼板厚度:130mm; 立杆步距h:1.45m; 立杆纵向间距la:1m;立杆横向间距lb:1m; 扫地杆距支撑面h1(m):0.2m; 满堂支撑架类型: 支撑架高宽比:高宽比?2;纵横向最少跨数k:k?8; 板底采用的支撑钢管类型为:Φ48 × 2.7mm; 钢管钢材品种:钢材Q235钢(,16-40);钢管弹性模量E: 2206000N/mm; 2钢管屈服强度fy:235N/mm;钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f: 9 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 2205N/mm; 2钢管抗剪强度设计值fv:120N/mm;钢管端面承压强度设计值 2fce:325N/mm; 3新浇筑混凝土自重标准值G:24kN/m;钢筋自重标准值G:2k3k 33板，1.1kN/m; 梁，1.5KN/ m 2板底模板自重标准值G:0.3kN/m; 1k 承受集中荷载的模板单块宽度:900mm; 施工人员及设备荷载标准值Q: 1k 2计算模板和直接支承模板的小梁时取4kN/m; 2计算直接支承小梁的主梁时取2.4kN/m; 2计算支架立柱等支承结构构件时取1.6kN/m; 高支撑满堂架计算书附后。 (2)不同部位模板安装及高支撑 a、模板组拼 模板组拼要严格按照模板配板图尺寸安装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。 拼装质量要求详见下表。 10 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 模板安装质量要求一览表 序号 项 目 允许偏差 1 两块模板之间拼缝 ?1 2 相邻模板之间高低差 ?1 3 模板平整度 ?2 4 模板平面尺寸偏差 ?3 b、模板定位 当一层顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(?1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出梁、板、柱截面位置尺寸线及距模板 300mm 控制线，以便于模板的安装和校正。 当楼层混凝土浇筑完毕且强度满足上人要求后，开始引测楼层 +500mm 标高控制线，并根据该 +500mm 标高线进行梁、板模板高度控制。 c、模板安装 模板支设前必须将楼面支模处混凝土表面清理干净。要求模内无积水、无杂物，施工缝表面剔除浮浆，用水冲干净。旧模板内侧必须按要求刷脱模剂。 1)柱子模板安装 采用 15mm 厚胶合板模板在施工现场制作组拼，背楞采用 50 ?100方木，加固采用φ48?3钢管间距严格按计算书要求加固，四周加钢管与满堂架拉结。柱子内用的M14普通对拉螺栓加固。 11 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 柱边角处采用方木将木胶合板压严，保证楞角方直、美观。柱子抱箍必须按满堂架水平杆层层拉结，确保柱模整体稳定性。 2)板模板及高支撑系统 屋面板厚度为130mm，模板采用 15mm 厚木胶合板，100mm ?50mm 木方做次楞，中心间距 300mm;100mm ?50mm 木方作主楞，中心间距 1000mm，钢管扣件加顶托支撑系统。 板模板施工时注意以下几点: a、 横板支撑钢管立杆底部必须垫木方，木方厚度为50mm，长1000mm，宽200mm; b、 钢管支架搭设横平竖直，纵横连通，上下楼层支撑立杆位置对齐，连接件需连接牢固，水平拉杆连通; c、 屋面板模板起拱大小:,4m的开间不考虑起拱，4m?L,6m时起拱10mm，?6m时起拱 15mm; d、 屋面板模板下部支撑用满堂钢管支撑架，立杆顶部加 U 托调整标高，支撑下用木方支垫。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用 50mm 长钉子固定，格栅间距 300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与梁齐平，加密封条，避免梁体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整;模板铺完后，将模内杂物清理干净，移交下道工序。 e、 上层立杆架设应保证与下层位置对应。水平拉杆要求设置 12 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 不少于三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设(在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道)。 3)大梁模板安装 屋面梁面板全部采用15mm 厚木胶合板，50 ?100 木方纵向布置，间距严格按计算书布置。 顶板梁断面有750?1600、400?750和250?600三种，梁侧模用M14对拉螺栓对拉。 梁按规范要求起拱，大梁起拱值取25mm。 4)支撑脚手架搭设 模板支架采用满堂钢管扣件脚手架，脚手架搭设高度为9m。为充分利用立柱的承载力 ，所有立柱采用对接连接，搭设时接头错开50%，严禁采用搭接连接。 六、高大模板支撑体系的检查验收及技术交底 1、高大模板支撑体系的检查验收 检查验收程序:检查原材料及施工准备?检查搭设间距及构造?检查扣件紧固力?架体整体验收?检查模板断面尺寸?高大模板支撑体系整体验收?报监理公司验收?验收合格，进入下道工序。 2、模板检查验收 a、支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。 b、支模立杆根部要铺垫50厚木垫板，垫板放置方向要一致，长度1000mm，宽度200mm。 13 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 c、杜绝模板接缝漏浆提高接缝质量，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝方法为硬拼并做成企口形式，注意切割质量，毛边要用手刨刨平。 d、为保证梁柱接头模板接缝严密，梁模必须由两头向中部配模，保证梁端与柱贴实严密。 e、模板支搭完毕后，要进行预检并办理班组间的交接检手续。经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，设技术员、安全员和木工专门负责检查、加固和校正模板。 3、构配件检查与验收 3(1新钢管的检查应符合下列规定; 1) 应有产品质量合格证; 2 )应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属材料 室温拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定，其质量应符合本规范第3.1.1条的规定; 3 )钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道; 4 )钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.8的规定; 5 )钢管应涂有防锈漆。 3(2 旧钢管的检查应符合下列规定: 1 )表面锈蚀深度应符合本规范表8.1.8序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用; (2) 钢管弯曲变形应符合本规范表8.1.8序号4的规定。 3(3 扣件验收应符合下列规定: 1 )扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定抽样检测; 2 )新、旧扣件均应进行防锈处理。 3) 扣件的技术要求应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的相关规定。 3(4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 3(5 脚手板的检查应符合下列规定: 1 冲压钢脚手板的检查应符合下列规定: 1)新脚手板应有产品质量合格证; 14 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 2)尺寸偏差应符合本规范表8.1.8序号5的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯; 3)新、旧脚手板均应涂防锈漆; 4)应有防滑措施。 2 木脚手板、竹脚手板的检查应符合下列规定: 1)木脚手板的质量应符合本规范第3.3.3条的规定，宽度、厚度允许偏差应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收规范》GB50206的规定;不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板; 2)竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应符合本规范第3.3.4条的规定。 3(6 悬挑脚手架用型钢的质量应符合本规范第3(5(1条的规定，并应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的有关规定。 (7 可调托撑的检查在符合下列规定: 3 1) 应有产品质量合格证，其质量应符合本规范第3(4节的规定; 2 )应有质量检验报告，可调托撑抗压承载力应符合本规范第5(1(7条的规定; 3) 可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm; 4 )严禁使用有裂缝的支托板、螺母。 3(8 构配件的偏差应符合下表规定。 构配件的允许偏差 允许偏差 序号 项 目 Δ 示 意 图 检查工具 (mm) 焊接钢管尺寸(mm) ?0.5 1 外径48 游标卡尺 ?0.3 壁厚3 2? 塞尺、 2 钢管两端面切斜偏差 1.7 Δ 拐角尺 Δ 3 钢管外表面锈蚀深度 ?0.18 游标卡尺 钢管弯曲 4 ?各种杆件钢管的端?5 钢板尺 Δ l 部弯曲l?1.5m 15 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 ?立杆钢管弯曲 Δ 3m,l?4m ?12 4m,l?6.5m ?20 l ?水平杆、斜杆的钢管?30 弯曲l?6.5m 4、脚手架检查与验收 4(1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收: 1) 基础完工后及脚手架搭设前; 2 )作业层上施加荷载前; 3 )每搭设完6m,8m高度后; 4 )达到设计高度后; 5 )遇有六级强风及以上风或大雨后;冻结地区解冻后; 6 )停用超过一个月。 4(2 应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收: ) 本规范第8.2.3,8.2.5条的规定; 1 2 )专项施工方案及变更文件; 3) 技术交底文件; 4 )构配件质量检查表(本规范附录D表D)。 4(3 脚手架使用中，应定期检查下列要求内容: 1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案要求; 2) 地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空; 3) 扣件螺栓应无松动; 4) 高度在24m以上的双排、满堂脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表8.2.4项次1、2的规定;高度在20m以上的满堂支撑架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表8.2.4项次1、3的规定; 5) 安全防护措施应符合本规范要求; 6) 应无超载使用。 4(4 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表的规定。 16 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法 允许偏差 项检查方法与工项 目 技术要求 Δ 示 意 图 次 具 (mm) 最后验收垂- ?50 直度30m 下列满堂支撑架允许水平偏差(mm) 搭设中检查偏差的总高度 满堂支撑高度 用经纬仪或吊30m 3 架立杆垂(m) 线和卷尺 直度 H=2 ?7 H=10 ?30 H=20 ?60 H=30 ?90 中间档次用插入法 单双排、步距 - ?20 4 满堂脚手纵距 - ?50 钢板尺 架间距 横距 - ?20 步距 - ?20 满堂支撑5 纵距 - ?30 钢板尺 架间距 横距 - Δ 一根杆Δ 的两端 ?20 lllla la la aaa纵向水平水平仪或水平6 杆高差 尺 同跨内 两根纵 ?10 向水平Δ 杆高差 剪刀撑斜杆与 45?7 角尺 地面的倾角 -60? 4 1 3 a 主节点处 各扣件中a?500mm 钢板尺 心点相互a 距离 2 扣件 同步立杆9 安装 上两个相2 1 隔对接扣 件的高差 a 钢卷尺 h 立杆上的a 对接扣件a?h/3 至主节点1 2 3 的距离 17 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 1 纵向水平 杆上的对 a 2 接扣件至a?l/3 钢卷尺 a 主节点的l a距离 扣件螺栓(40-65) 拧紧扭力 扭力扳手 N.m 矩 注:图中1-立杆;2-纵向水平杆;3-横向水平杆4-剪刀撑。 4(5 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧至合格。 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 允许的不安装扣件数量 抽查数量 项次 检查项目 合格数量 (个) (个) (个) 连接立杆与纵(横)向水平杆2851,500 20 2 1 或剪刀撑的扣件;接长立杆、501,1200 32 3 纵向水平杆或剪刀撑的扣件 1201,3200 50 5 51,90 5 1 11,150 8 2 连接横向水平杆与纵向水平151,280 13 3 2 杆的扣件(非主节点处) 2851,500 20 5 501,1200 32 7 1201,3200 50 10 5、安全技术交底 高大模板支撑系统施工前，由项目总工召集相关操作班组人员及技术员、安全员、质量员等等管理人召开现场交底会。 由主管技术员负责高大支撑系统的安全技术书面交底工作，主要从材料要求、施工方法、质量要求、安全要求、文明施工等等方面进行交底，交底后所有相关操作人员及管理人员必须在交底书上签字。 由专业电工进行用电安全方面的交底，要从照明用电、机械设备用电及线路管理等等方面交底。 由机管员对机械设备的使用、日常维护进行书面交底。 18 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 七、屋面大跨度梁板混凝土浇筑 3屋面梁板结构混凝土总方量为120m，混凝土采用商品混凝土，混凝土输送采用47米臂泵车;为确保满堂架均衡受力，砼从两端开始浇灌，向中部均匀推进，尽量做到两端浇灌量一致; 商品混凝土连续供应，以保证混凝土天泵车能连续浇灌为准，防止因混凝土浇筑间隔时间太长而形成混凝土施工冷缝; 混凝土浇灌顺序: 混凝土浇灌时应注意以下几点: 1、严禁集中堆放混凝土过多，要求有足够的操作人员赶料，且泵车分散布料。 2、浇筑过程中木工及架子工必须各安排2人以上值班，技术员、安全员及质量员全程跟班，项目经理在浇筑过程中不得离开现场。 3、做好防雨措施，配备足够的塑料布、雨衣等等，并随时与商品混凝土供应商保持联系，要求供应商根据实际情况调整坍落度。 19 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 八、高大模板及支撑系统拆除 8.1 模板拆除根据现场同条件的混凝土试件抗压强度，符合设计及规范要求的强度后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 8.2 该部位屋面梁、板模板及其支架必须在混凝土强度达到100%设计值后方可拆模。 8.3 拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆，先拆除非承重部位，后拆除承重部位，自上而下拆除。 8.4 模板拆出后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。 8.5拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不得保留有悬空模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。高处拆下的模板及支撑应用塔吊运至地面，不得乱抛乱扔。 8.6利用周边已浇筑三层梁板，分段拆出高支撑架及模板，并用塔吊将周材吊至指定堆放点。 九、高大模板及支撑系统工程质量保证措施 9.1 进场模板质量标准 进场模板要求: 9.1.1 技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场出厂合格证、检测报告来检验)。 9.1.2 外观质量检查标准(通过观察检验) 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。 不得有板边缺损、起毛。 20 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 每平方米单板脱胶不大于 0.001m2。 2每平方米污染面积不大于 0.005m。 9.1.3 规格尺寸标准 厚度检测方法:用钢卷尺在距板边 20mm 处，长短边分别测 3 点、1 点，取8 点平均值;各测点与平均值差为偏差。 长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边 100mm 处分别测量每张板长、宽各 2点，取平均值。 对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差。 翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺)量，钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 9.2 模板安装质量要求 必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB50204-2002 )及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。 9.2.1 主控项目 (1)安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架;上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量:全数检查。 检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。 (2)在涂刷模板隔离剂时，不得污染钢筋和混凝土接槎处。 21 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 9.2.2 一般项目 (1)模板安装应满足下列要求: 1)模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水; 2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂; 3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净; 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 (2)对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量:按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10,，且不应少于 3 件;对板，应按有代表性的自然间抽查 10,，且不得小于 3 间。) 检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。 (3)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表 6-1 的规定。 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的 10,，且不应少于 3 件;对墙和板构件，应按有代表性的自然间抽查 10,，且不得小于3 间) 。 检验方法:钢尺检查。 22 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 9.2.3 现浇结构模板安装的偏差应符合表 6-1 的规定。 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的 10,，且不应少于 3 件;对墙和板构件，应按有代表性的自然间抽查 10,，且不得小于3 间) 。 现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表 8-1 :(检验方法:检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。) 模板安装允许偏差和检验方法 表 8-1 允许偏差项次 项 目 检验方法 (mm) 基础 5 轴线1 尺量检查 位移 柱、墙、梁 5 2 标 高 ?5 用水准仪或拉线和尺量检查 基础 ?5 截面3 尺量检查 尺寸 柱、墙、梁 +4 -5 4 每层垂直度 3 用2m托线板检查 5 相邻两板表面高低差 2 用直尺和尺量检查 6 表面平整度 5 用2m靠尺和楔形塞尺检查 7 预埋钢板中心线位移 3 8 预埋管预留孔中 3 中心线位移 2 预埋9 拉线和尺量检查 螺栓 外露长度 +10 0 中心线位移 10 预留10 洞 截面内部尺寸 +10 0 9.2.4 模板垂直度控制 (1)对模板垂直度要严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 (2)模板拼装配合，技术员及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过 3mm，平整度不超过 2mm ; 23 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 (3)模板就位前，检查顶模木楞位置、间距是否满足要求。 9.2.5 顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土柱子上的 +500标高线，根据层高及板厚，进行模板标高控制。 9.2.6 模板的变形控制 (1)浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在 500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 (2)模板安装后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位; (3)浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动; (4)混凝土浇灌时，安排技术员及模板工全程值守，如有模板变形及时进行修整、复位。 9.2.7 模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞; 9.2.8 支撑脚手架的构造措施 为确保架体稳定,支撑架水平杆必须与四周已浇灌框架柱拉结,沿柱高度方向层层水平杆均与柱子拉结。在750?1600框架梁底部支撑架设置剪刀撑,竖向剪刀撑沿梁长方向全高通长设置, 在支撑架顶部和底部各设置一道水平剪刀撑,水平剪刀撑沿梁长方向通长设置。剪刀撑搭接长度不得小于500mm,并用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处固定，剪刀撑布置详见附图。 9.2.9 构件起拱: 24 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002规定: “对跨度不大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1‰,3‰”。根据本工程实际情况，板模起拱:跨度小于 4m不考虑，4,6m的板起拱 10mm;跨度大于 6m的板起拱 15mm。18m大梁起拱 30mm。 9.2.10 与钢筋、水、电安装等工序密切配合，关模前确保预埋完毕。 9.2.11 混凝土浇筑时，所有梁板全长、全高拉通线，边浇筑边检查模板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 9.2.12 为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 9.3 其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 9.3.1 胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 9.3.2 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 9.3.3 模板配板后四边弹线刨平，以保证柱子和楼板阳角顺直。 25 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 9.3.4柱子模板安装底部找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆。 9.3.5 模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。螺栓外套硬塑料管，塑料管应伸出两侧模板20mm以上。 9.3.6支柱所设的水平撑与剪刀撑，严格按构造要求与验算方案布置。 9.3.7木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。 9.3.8 模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 9.3.9 装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 9.3.10 拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。 十、质量通病防治措施 10.1 模板加工 现象:模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。 防治措施:模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。 10.2 顶板模板安装 现象:板中部下挠，板底与梁四周不平，板模伸入梁内“吃模”， 26 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。 防治措施:板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子，用 U托调节丝杆调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整;模板铺完后，将杂物清理干净。 十一、高大模板支撑系统施工安全保证措施 1、组织保障 项目部根据工程特点，成立了安全生产领导小组，配备了专职安全员一名，兼职安全员一名，负责工程安全监督管理工作。在公司安全环保部领导下，项目部实行项目经理责制，安全工作层层分解，落实到各部门，各班组，确保施工中无安全事故发生。 安全组织机构: 27 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 安全组织机构图 公司安全 环保部 项目经理 项目副经理 项目总工 施工组 机电组 劳资组 材料组 预算组 财务级 各施工班 组 2、技术措施 (1)模板施工时，操作人员必须正确使用“三宝”，作业前检查“四口”“五临边”的安全防护是否正常，如有安全隐患，必须及时消除。。 28 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 (2 )高支撑系统搭设完后，必须组织架体验收，重点检查搭设间距、搭头位置、扣件螺栓紧固情况及剪刀撑等等构造是否符合要求。 (3 )拆梁、板模时，先将模板拆除干净，再将支撑系统拆除，严禁颠倒顺序。拆除作业前划定作业区域和安全通道，将作业区域用钢管、安全网封闭，挂“禁止进入”等等安全标志。拆除作业时，操作人员必须站在安全处，模板全部拆除后，再将周材运出堆放。 (4 )浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板安装班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查模板支撑、对拉螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 (5 )木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过 3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套;长度小于 50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。 (6)用塔吊吊运架子管或模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。 (7)环保与文明施工 夜间 22:00,6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。 29 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾池，做到工完场清。 整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 3、应急预案 支撑体系坍塌应急预案 a、 施工现场外防护及模板支撑系统失稳坍塌事故发生后，项目经理部应急处置指挥小组立即按照应急组织机构人员分工，展开抢险自救和事故报告及待援工作。 采取控制措施: 立即采取措施，疏散危险区域内施工人员，防止事故扩大。 封闭危险区域，严禁无关人员进入造成二次伤害和影响救援工作。 立即清点施工现场作业人员的数量，掌握坍塌事故现场内是否有施工作业人员被埋压。 立即组织用于抢险的大型机械设备进入施工现场备用。 b、工程承包总部应急事故处置与善后指挥小组接到报告后，立即到场展开救援指挥工作，针对造成防护体系事故的各种因素，进行分析并制定相应的应急措施: 立即组织专家对现场险情做出评估与处置方案。 依据专家组制定的险情处置方案组织人员进行下一步抢险与加固工作。 项目技术负责人根据专家制定的险情处置方案，负责对抢险人员进行技术交底。 30 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 项目安全负责人监督抢险现场的安全工作。 c、具体人员分工: 灾现场指挥 应急措施 应急资源配置 善后工作 害 项目临电负责人XXXX 紧急切断现场电 源。 项目安全负责人XXXX、XXXX组织有 关人员设置危险警戒区，立即清点施工现 场作业人员的数量，掌握坍塌事故现场内险情评 是否有施工作业人员被埋压。 估及应 技术总结提高 支 急处置 由项目经理牵头，安全负责人、技术负责撑项目经体人及安全员等共同制定临时险情处置措理: 系施并实施。由事先成立的抢险队负责实施 坍XXXX 抢险。 塌 生产主项目经理及时向上级主管部门汇报事故管: 情况。 XXXX 项目现场负责人XXXX负责拨打120急 救电话或联系附近医院，由事先成立的护人员抢救 事故现场保护 送组护送伤员去医院。XXXX负责安排 车辆及财务支持。 XXXX负责抢险队伍的生活后勤保障。 后勤保障 XXXX负责抢险物资的供应。 31 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 十二、劳动力计划 为确保本部位安全按计划完成，项目部配备了专职安全、质量员，安排技术员对本部位进行重点安全质量控制。操作工人选择经验比较丰富，操作技能较好且经常从事高处作业的熟练工人。 拟投入本部位模板工程施工的劳动力安排如下表: 劳动力计划表 序 号 工 种 数 量 备 注 1 专职质量员 1人 项目部安排 2 专职安全员 1人 项目部安排 3 木工 20人 4 架子工 10人 5 普工 10人 十三、高大模板及支撑系统计算 (一)柱子模板计算 本范围柱子模板截面尺寸均为800?800,柱子混凝土浇灌高度为4m，计算高度取4m，柱子抱箍采用两根Ø48*2.7无缝钢管，间距自下至上为100，300，400*4，500*4，对拉螺栓选用M14外套Ø20PVC管，柱子面板为15mm厚木胶合板，竖楞采用50?100木方，每侧布置5根。 计算依据:《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构 32 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱段:KZ。 模板剖面示意图 400H边竖楞B边竖楞: 1根50×100矩形木楞1根Ф48?2.7钢管(直径?厚度mm)柱箍H边M14对拉螺栓B边M14对拉螺栓4000100300300400400500500500500500188188188188800 模板立面示意图 一)参数信息 1.基本参数 柱模板高度:4m; 柱截面宽B:800mm;柱截面高H:800mm; 搭设形式:扣件钢管柱箍有竖楞; 采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.7; 2.面板参数 面板采用覆面木胶合板;厚度:15mm; 22抗弯设计值fm:30N/mm;弹性模量E:11500N/mm; 3.柱箍 柱箍间距(mm):100,300*2,400*2,500*5; 材料:1根Ф48?3钢管(直径?厚度mm); 2钢材品种:钢材Q235钢(,16-40);弹性模量E:206000N/mm; 22屈服强度fy:235N/mm;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm; 22抗剪强度设计值fv:120N/mm;端面承压强度设计值fce:325N/mm; 4.竖楞 材料:1根50?100矩形木楞; 2木材品种:松木;弹性模量E:10000N/mm; 22抗压强度设计值fc:13N/mm;抗弯强度设计值fm:15N/mm; 33 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 2抗剪强度设计值fv:1.6N/mm; B边最外两根竖楞间距:750mm;B边竖楞根数:5; B边竖楞间距调整(mm):187.5*4; H边最外两根竖楞间距:750mm;H边竖楞根数:5; H边竖楞间距调整(mm):187.5*4; 5.对拉螺栓参数 B边最外两根对拉螺栓间距:800mm;B边对拉螺栓根数:1; B边对拉螺栓直径:M14;B边对拉螺栓间距调整(mm):; H边最外两根对拉螺栓间距:800mm;H边对拉螺栓根数:1; H边对拉螺栓直径:M14;H边对拉螺栓间距调整(mm):; 6.荷载参数 2混凝土对模板侧压力标准值G:36.952kN/m; 4k 2倾倒混凝土产生的荷载标准值Q:2kN/m; 3k 二)柱模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为 1.000m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 354 I = 1000?15/12= 2.813?10mm; 243 W = 1000?15/6 = 3.750?10mm; 1.荷载计算及组合 (1) 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力G 4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: 1/2 F=0.22γtββV 112 F=γH 2 3其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m; t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h; 34 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 T -- 混凝土的入模温度，取20.000?; V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h; H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m; β-- 外加剂影响修正系数，取1.000; 1 β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 2 根据以上两个公式计算得到: 2 F=36.952 kN/m 1 2 F=96.000 kN/m 2 根据国内外大量试验研究，当模板的高度,2.5m时，最大侧压力F=50 3 2kN/m; 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力G=min(F，F，F)=36.952 4k123 2kN/m; 混凝土侧压力的有效压头高度:h=F/γ=36.952/24.000=1.540m; (2) 倾倒混凝土时产生的荷载标准值Q 3k 2Q=2kN/m; 3k (3) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合: q=36.952?1=36.952kN/m; 计算弯矩采用基本组合: q=max(q1，q2)=46.661kN/m; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9?(1.2?36.952+1.4?2) ?1=42.428kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9?(1.35?36.952+1.4?0.7?2) ?1=46.661kN/m; 2.柱B边模板面板计算 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下: 35 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN?m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.172kN?m 最大剪力:V= 5.212kN 最大变形:ν= 0.085mm 36 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 最大支座反力:F= 9.865kN (1) 面板抗弯强度计算 642 σ =M/W=0.172?10/3.750?10 =4.576N/mm 22实际弯曲应力计算值 σ=4.576N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=30N/mm， 满足要求～ (2) 面板挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250; 第1跨最大挠度为0.039mm，容许挠度为0.100mm，满足要求～ 第2跨最大挠度为0.085mm，容许挠度为0.750mm，满足要求～ 第3跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为0.750mm，满足要求～ 第4跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为0.750mm，满足要求～ 第5跨最大挠度为0.084mm，容许挠度为0.750mm，满足要求～ 第6跨最大挠度为0.039mm，容许挠度为0.100mm，满足要求～ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求～ 3.柱H边模板面板计算 柱子为正方形，H边计算数据同B边。 三)柱模板竖楞的计算 竖楞采用1根50?100矩形木楞为一组。 竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 464 I=1?416.67?10= 4.167?10 mm; 343 W=1?83.33?10= 8.333?10 mm; 2 E=10000 N/mm; 1.柱B边竖楞计算 (一) 荷载计算及组合 计算挠度采用标准组合: q=36.952?0.188=6.929kN/m; 计算弯矩和剪力采用基本组合: 有效压头高度位置荷载: 37 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 q=max(q1，q2)=8.749kN/m; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9?(1.2?36.952+1.4?2)?0.188=7.955kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9?(1.35?36.952+1.4?0.7?2)?0.188=8.749kN/m; 有效压头高度位置以下荷载: q=0.9?1.35?36.952?0.188=8.418kN/m; 柱子顶部荷载: q=0.9?1.4?0.7?2?0.188=0.331kN/m; (二) 内力计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN?m) 剪力图(kN) 38 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 变形计算简图 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.185kN?m 最大剪力:V= 2.183kN 最大变形:ν= 0.033mm 最大支座反力:F= 4.321kN (三) 竖楞计算 (1) 竖楞抗弯强度计算 642 σ =M/W=0.185?10/8.333?10 =2.217N/mm 22实际弯曲应力计算值 σ=2.217N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm， 满足要求～ (2) 竖楞抗剪强度计算 62τ =VS/Ib=2.183?1000?62500/(4.167?10?50)=0.655N/mm; 0 22实际剪应力计算值 0.655 N/mm 小于抗剪强度设计值 [f]=1.600 N/mm，v 满足要求～ (3) 竖楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250; 第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求～ 第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.200mm，满足要求～ 第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.200mm，满足要求～ 39 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 第4跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为1.600mm，满足要求～ 第5跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.600mm，满足要求～ 第6跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为2.000mm，满足要求～ 第7跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为2.000mm，满足要求～ 第8跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为2.000mm，满足要求～ 第9跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为2.000mm，满足要求～ 第10跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为2.000mm，满足要求～ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求～ 2.柱H边竖楞计算 柱子为正方形，H边计算数据同B边。 四)柱模板柱箍的计算 柱箍采用1根Ф48?3钢管(直径?厚度mm)为一组。 柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 444 I=1?9.89?10= 9.890?10 mm; 333 W=1?4.12?10= 4.120?10 mm; 2 E=206000 N/mm; 1.柱B边柱箍计算 柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下(在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果): 弯矩和剪力计算简图 40 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 弯矩图(kN?m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.615kN?m 最大剪力:V= 4.726kN 最大变形:ν= 0.300mm 最大支座反力:F= 13.773kN A、B两个支座中的最大支座反力:N= 2.332kN (一) 柱箍抗弯强度计算 3632 σ =N/A+M/W=2.332?10/384.000+0.615?10/4.120?10 =155.253N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=155.253N/mm 小于抗弯强度设计值 41 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 2[f]=205N/mm，满足要求～ (二) 柱箍抗剪强度计算 42τ =VS/It=4.726?1000?2774/(9.890?10?2.7)=49.097N/mm; 0w 2实际剪应力计算值 49.097 N/mm 小于抗剪强度设计值 [f]=120.000 v2N/mm，满足要求～ (三) 柱箍挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250; 第1跨最大挠度为0.300mm，容许挠度为2.096mm，满足要求～ 第2跨最大挠度为0.300mm，容许挠度为2.096mm，满足要求～ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求～ 2.柱H边柱箍计算 柱子为正方形，H边计算数据同B边。 五)扣件抗滑力的计算 按《扣件架规范(JGJ130-2001)》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.7，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 5.6kN。 1.B边扣件抗滑力计算 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? R c 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取5.6 kN; R -- B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取2.332 kN; R ? 5.6 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求～ 2.H边扣件抗滑力计算 柱子为正方形，H边计算数据同B边。 六)柱箍对拉螺栓的计算 1.柱B边对拉螺栓计算 验算公式如下: 42 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 N<[N]= f?A 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力; 2 A -- 对拉螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm; 对拉螺栓型号: M14;查表得: 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm; 2 对拉螺栓有效面积: A = 105 mm; 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 170?105/1000 = 17.850 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力: N =13.773 kN。 对拉螺栓所受的最大拉力 N=13.773kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求～ 2.柱H边对拉螺栓计算 柱子为正方形，H边计算数据同B边。 (二)扣件钢管满堂脚手架计算 本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。_ 板段:B1。 43 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 模板支撑体系剖面图 10001000 10001000 钢管排列平面示意图_ 一、参数信息_ (一) 构造参数 44 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 楼层高度H:9.6m;混凝土楼板厚度:130mm; 结构表面要求:隐藏; 立杆步距h:1.45m; 立杆纵向间距la:1m;立杆横向间距lb:1m; 扫地杆距支撑面h1(m):0.2m; (二) 支撑参数 满堂支撑架类型:在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m,8m，应由底至顶 设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5m,8m 。 在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑。扫地杆的设置层设置水平 剪刀撑，在架高水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不超过6m。 支撑架高宽比:高宽比?2;纵横向最少跨数k:k?8; 板底采用的支撑钢管类型为:Φ48 × 2.7mm; 2钢管钢材品种:钢材Q235钢(,16-40);钢管弹性模量E:206000N/mm; 22钢管屈服强度fy:235N/mm;钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm; 2钢管抗剪强度设计值fv:120N/mm;钢管端面承压强度设计值fce: 2325N/mm; 2.荷载参数 33新浇筑混凝土自重标准值G:24kN/m;钢筋自重标准值G:1.1kN/m; 2k3k 2板底模板自重标准值G:0.3kN/m; 1k 承受集中荷载的模板单块宽度:900mm; 施工人员及设备荷载标准值Q: 1k 2计算模板和直接支承模板的小梁时取4kN/m; 2计算直接支承小梁的主梁时取2.4kN/m; 2计算支架立柱等支承结构构件时取1.6kN/m; 3.板底模板参数 搭设形式为:2层梁顶托承重; (一) 面板参数 45 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 面板采用15mm厚覆面木胶合板;厚度:15mm; 22抗弯设计值fm:30N/mm;弹性模量E:11500N/mm; (二) 第一层支撑梁参数 材料:1根50?100矩形木楞; 间距:300mm; 2木材品种:松木;弹性模量E:10000N/mm; 22抗压强度设计值fc:15N/mm;抗弯强度设计值fm:17N/mm; 2抗剪强度设计值fv:1.6N/mm; (三) 第二层支撑梁参数 材料:1根50?100矩形木楞; 2木材品种:松木;弹性模量E:10000N/mm; 22抗压强度设计值fc:15N/mm;抗弯强度设计值fm:17N/mm; 2抗剪强度设计值fv:1.6N/mm; 二、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范 (JGJ162-2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽 度为0.900m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 354 I = 900?15/12= 2.531?10mm; 243 W = 900?15/6 = 3.375?10mm; 1.荷载计算及组合 模板自重标准值G=0.3?0.900=0.270 kN/m; 1k 新浇筑混凝土自重标准值G=24?0.900?0.13=2.808 kN/m; 2k 钢筋自重标准值G=1.1?0.900?0.13=0.129 kN/m; 3k 永久荷载标准值G= 0.270+ 2.808+ 0.129=3.207 kN/m; k 施工人员及设备荷载标准值Q=4?0.900=3.600 kN/m; 1k 计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=4 kN; (1) 计算挠度采用标准组合: q=3.207kN/m; 46 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 (2) 计算弯矩采用基本组合: A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max(q1，q2)=7.999kN/m; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9?(1.2?3.207+1.4?3.600) =7.999kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9?(1.35?3.207+1.4?0.7?3.600) =7.071kN/m; B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9?1.2?3.207 =3.463kN/m; P1=0.9?1.4?4 =5.040kN; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9?1.35?3.207 =3.896kN/m; P2=0.9?1.4?0.7?4 =3.528kN; 2.面板抗弯强度验算 σ , M/W < [f] 43其中:W -- 面板的截面抵抗矩，W =3.375?10mm; M -- 面板的最大弯矩(N?mm) M=max(Ma，Mb1，Mb2)=0.417kN?m; 22 Ma=0.125q?l=0.125?7.999?0.3=0.090kN?m; 2Mb1=0.125q1?l+0.25P1?l 2=0.125?3.463?0.3+0.25?5.040?0.3 =0.417kN?m; 2Mb2=0.125q2?l+0.25P2?l 2=0.125?3.896?0.3+0.25?3.528?0.3 =0.308N?mm; 6经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.417?10/3.375? 4210=12.354N/mm; 22实际弯曲应力计算值σ =12.354N/mm 小于抗弯强度设计值[f] =30N/mm， 满足要求～ 2.面板挠度验算 4ν =5ql/(384EI)?[ν] 47 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 其中:q--作用在模板上的压力线荷载:q = 3.207kN/m; l-面板计算跨度: l =300mm; 2 E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm; 54 I--截面惯性矩: I =2.531?10mm; [ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm; 4面板的最大挠度计算值: ν= 5?3.207?300/(384?11500?2.531? 510)=0.116mm; 实际最大挠度计算值: ν=0.116mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足 要求～ 三、板底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算 支撑梁采用1根50?100矩形木楞，间距300mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 464 I=1?416.67?10= 4.167?10 mm; 343 W=1?83.33?10= 8.333?10 mm; 2 E=10000 N/mm; (一) 荷载计算及组合: 模板自重标准值G=0.3?0.3=0.090 kN/m; 1k 新浇筑混凝土自重标准值G=24?0.3?0.13=0.936 kN/m; 2k 钢筋自重标准值G=1.1?0.3?0.13=0.043 kN/m; 3k 永久荷载标准值G= 0.090+0.936+ 0.043=1.069 kN/m; k 施工人员及设备荷载标准值Q=4?0.3=1.200 kN/m; 1k 计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=4 kN; (1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重): q=1.069+0.03=1.0989kN/m; (2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重): A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9?1.2?(1.069+0.03) =1.187kN/m; 48 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 q2=0.9?1.4?1.200 =1.512kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q1=0.9?1.35?(1.069+0.03) =1.335kN/m; q2=0.9?1.4?0.7?1.200 =1.058 kN/m; B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合: q=0.9?1.2?(1.069+0.03) =1.187kN/m; P=0.9?1.4?4 =5.040kN; 由永久荷载效应控制的组合: q=0.9?1.35?(1.069+0.03) =1.335kN/m; P=0.9?1.4?0.7?4 =3.528kN; (二) 荷载效应计算 支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永 久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确 计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范(JGJ162-2008)》 附录C表C.1-2确定内力系数。 (1) 最大弯矩M计算 最大弯矩M=max(Ma，Mb)=1.168kN?m; A 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 22 Ma=0.100?q1?l+0.117?q2?l 22=0.100?1.187?1+0.117?1.512?1 =0.296kN?m; B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 2 Mb=0.080?q?l+0.213?P?l 2=0.080?1.187?1+0.213?5.040?1=1.168kN?m; (2) 最大剪力V计算 最大剪力V=max(Va，Vb)=4.114 kN; A 永久荷载和均布活荷载组合 49 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Va=0.600?q1?l+0.617?q2?l =0.600?1.187?1+0.617?1.512?1=1.645kN; B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Vb=0.600?q?l+0.675?P =0.600?1.187?1+0.675?5.040=4.114kN; (3) 最大变形ν计算 44ν= 0.677ql/100EI=0.677?1.0989?1000/(100?10000?4.167?610)=0.179mm (三) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算 642 σ=M/W=1.168?10/8.333?10 =14.022N/mm 22实际弯曲应力计算值σ =14.022N/mm 小于抗弯强度设计值[f] =17N/mm， 满足要求～ (2) 支撑梁抗剪计算 62τ =VS/Ib=4.114?1000?62500/(4.167?10?50)=1.234N/mm; 0 22实际剪应力计算值 1.234 N/mm 小于抗剪强度设计值 [f]=1.600 N/mm，v 满足要求～ (3) 支撑梁挠度计算 最大挠度:ν =0.179mm; [ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=4.000mm; 实际最大挠度计算值: ν=0.179mm小于最大允许挠度值:[ν] =4.000mm，满足 要求～ 2.第二层支撑梁的计算 支撑梁采用1根50?100矩形木楞，间距1000mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 464 I=1?416.67?10= 4.167?10 mm; 343 W=1?83.33?10= 8.333?10 mm; 50 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 2 E=10000 N/mm; (一) 荷载计算及组合 (1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力 施工人员及设备荷载标准值Q=2.4?0.3=0.720 kN/m; 1k 由可变荷载效应控制的组合(考虑支撑梁自重): q1=1.187kN/m; q2=0.9?1.4?0.720 =0.907kN/m; 由永久荷载效应控制的组合(考虑支撑梁自重): q1=1.335kN/m; q2=0.9?1.4?0.7?0.720 =0.635kN/m; 由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力 F1=1.100?q1?l+1.200?q2?l =1.100?1.187?1+1.200?0.907?1 =2.394kN; 由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力 F2=1.100?q1?l+1.200?q2?l =1.100?1.335?1+1.200?0.635?1 =2.231kN; A 第一层支撑梁产生的最大支座反力(计算第二层支撑梁弯矩和剪力采 用): 最大支座反力F=max(F1，F2)=2.394kN; B 第一层支撑梁产生的最大支座反力(计算第二层支撑梁变形采用): F=1.100?q?l=1.100?1.0989?1=1.209kN; (2) 第二层支撑梁自重 A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用: q=0.041 kN/m; B 计算第二层支撑梁变形采用: q=0.030 kN/m; (二) 荷载效应计算 第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下: 51 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN?m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 计算得到: 最大弯矩:M= 0.810kN.m 最大剪力:V= 5.140kN 最大变形:ν= 0.629mm 52 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 最大支座反力:F= 8.751kN (三) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算 642 σ=M/W=0.810?10/8.333?10 =9.719N/mm 22实际弯曲应力计算值 σ=9.719N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm，满足要求～ (2) 支撑梁抗剪计算 62τ =VS/Ib=5.140?1000?62500/(4.167?10?50)=1.542N/mm; 0 22实际剪应力计算值 1.542 N/mm 小于抗剪强度设计值 [f]=1.600 N/mm，v满足要求～ (3) 支撑梁挠度计算 [ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250; 第1跨最大挠度为0.629mm，容许挠度为4.000mm，满足要求～ 第2跨最大挠度为0.071mm，容许挠度为4.000mm，满足要求～ 第3跨最大挠度为0.629mm，容许挠度为4.000mm，满足要求～ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求～ 四、顶部立杆的稳定性计算 (一) 基本数据计算 1.立杆轴心压力设计值计算 立杆轴心压力设计值N =N+N=7.431+0.274=7.705 kN; 12 (1) 第二层支撑梁传递的支座反力N1 均布活荷载不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积(立柱纵距la?立柱横距lb)来计算荷载效应是不精确的(这样计算的荷载效应值比实际值小)。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2.第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意:作用在第一层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算: 施工人员及设备荷载标准值Q=1.6?0.3=0.480 kN/m; 1k 53 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 通过以上方法计算得到: 第二层支撑梁传递的支座反力N= 7.431 kN; 1 (2) 垂直支撑系统自重N2 脚手架钢管的自重: N = 1.2?0.127?1.805=0.274 kN; 2 2.立杆长细比验算 依据《扣件式规范》第5.1.9条: 长细比λ= l/i = kμ(h+2a)/i=μ(h+2a)/i(k取为1) 011 查《扣件式规范》附录C表C-2得:μ=1.430 ; 1 立杆的截面回转半径:i = 1.60 cm; 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度:a = 35.5 cm; λ=1.430?(1.450?100+2?35.5)/1.600=193.001 立杆长细比验算:实际长细比计算值λ= 193.001 小于容许长细比210，满 足要求～ 3.确定轴心受压构件的稳定系数φ 长细比λ= l/i = kμ(h+2a)/i =1.185?1.430?(1.450?100+2?35.5)01 /1.600=228.706; 稳定系数υ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到 :υ= 0.139 (二) 立杆稳定性计算 σ = N/(υA)?[f] 322=7.705?10/(0.139?3.84?10) = 144.056N/mm; 2钢管立杆稳定性计算 σ = 144.056N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计 2值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 五、底部立杆的稳定性计算 (一) 基本数据计算 1.立杆轴心压力设计值计算 立杆轴心压力设计值N =N+N=7.431+1.405=8.836 kN; 12 (1) 第二层支撑梁传递的支座反力N1 计算过程同顶部立杆，N= 7.431 kN; 1 (2) 垂直支撑系统自重N2 54 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 脚手架钢管的自重: N = 1.2?0.127?9.255=1.405 kN; 2 2.立杆长细比验算 依据《扣件式规范》第5.1.9条: 长细比λ= l/i = kμh/i=μh/i(k取为1) 022 查《扣件式规范》附录C表C-4得:μ=2.061 ; 2 立杆的截面回转半径:i = 1.60 cm; λ=2.061?1.45?100/1.600=186.748 立杆长细比验算:实际长细比计算值λ= 186.748 小于容许长细比210，满足要求～ 3.确定轴心受压构件的稳定系数φ 长细比λ= l/i = kμh/i =1.185?2.061?1.45?100/1.600=221.296; 02 稳定系数υ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到 :υ= 0.852 (二) 立杆稳定性计算 σ = N/(υA)?[f] 322=8.836?10/(0.852?3.84?10) = 26.995N/mm; 2钢管立杆稳定性计算 σ = 26.995N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 2[f] = 205 N/mm，满足要求～ 六、楼盖承载力计算 楼板承载力验算依据《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编、《工程结构设计原理》曹双寅主编、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 等规范编制。 (一)模板支架参数信息 设本工程当前层现浇楼盖正在施工(施工层)，施工层下面搭设2层支架。 楼盖为单向板，单向板计算跨度L0=3m;单向板计算跨数=5。 1.施工层下1层楼盖模板(简称:下1层)支架参数 本层楼盖板厚度h=130mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑15天，混凝土1 强度f=13.327MPa，混凝土弹性模量E=29232.000MPa; c1c1 2.施工层下2层楼盖模板(简称:下2层)支架参数 55 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 本层楼盖板厚度h=130mm，混凝土设计强度为C40，已浇筑30天，混凝土2 强度f=19.100MPa，混凝土弹性模量E=32500.000MPa; c2c2 结构模型立面图 结构模型平面图 (二)荷载计算 1.下1层荷载计算 立杆传递荷载组合值:P=8.836kN; 2楼盖自重荷载标准值:g=130/1000?25=3.250kN/m; 1 56 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 2板计算单元活荷载标准值:q=P/(La?Lb) =8.836/(1?1)=8.836kN/m; 1 2.下2层荷载计算 2楼盖自重荷载标准值:g=130/1000?25=3.250kN/m; 2 2板计算单元活荷载标准值:q=0.750kN/m; 2 3.楼层荷载分配 假定层间支架刚度无穷大，各层挠度变形一样，即: F/E=F/E=F/E... ii+1i+1i+2i+2 则各层荷载经支架重新分配后有: 2G=1.2?(29232.000/61732.000)?6.500=3.694kN/m 1 2G=1.2?(32500.000/61732.000)?6.500=4.106kN/m 2 2Q=1.4?(29232.000/61732.000)?9.586=6.355kN/m 1 2Q=1.4?(32500.000/61732.000)?9.586=7.066kN/m 2 (三)板单元弯矩计算 1.下1层板单元内力计算 因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值: 2F=G+Q=3.694+6.355=10.049kN/m;按5等跨均布荷载作用: 111 22+-M=7.054kN/m，M=-9.496kN/m; maxmax 根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册(第三版)》中查表得到 楼盖板理论配筋: 22钢筋位置 弯矩计算值(kN/m) 理论钢筋面积(mm) 楼盖正筋 7.054 A=182(HRB400) SX 楼盖负筋 -9.496 A'=247(HRB400) SX 楼盖板实际配筋: 2钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积(mm) 楼盖正筋 HRB4008@150 A=335 SY 57 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 楼盖负筋 HRB4008@100 A'=503 SY 下1层楼盖实际配筋面积?理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。 2.下2层板单元内力计算 因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值: 2F=G+Q=4.106+7.066=11.172kN/m;按5等跨均布荷载作用: 222 22+-M=7.843kN/m，M=-10.558kN/m; maxmax 根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册(第三版)》中查表得到 楼盖板理论配筋: 22钢筋位置 弯矩计算值(kN/m) 理论钢筋面积(mm) 楼盖正筋 7.843 A=202(HRB400) SX 楼盖负筋 -10.558 A'=273(HRB400) SX 楼盖板实际配筋: 2钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积(mm) 楼盖正筋 HRB40012@150 A=754 SY 楼盖负筋 HRB40012@100 A'=1131 SY 下2层楼盖实际配筋面积?理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。 (四)最终结论 模板支架配备层数:按照设定的施工进度，配备2层模板支架可以满足楼盖 承载力要求。 58 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 (三)屋面大梁模板及高支撑计算 梁段:WKL-3(2)。 59 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 60 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 一)参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度B:0.75m;梁截面高度D:1.6m; 楼层高度H:9.6m; 混凝土楼板厚度:130mm;梁边至板支撑距离:0.3m; 立杆沿梁跨度方向间距la:0.5m;立杆步距h:1.5m; 梁底承重立杆根数:2;梁底两侧立杆间距lc:0.4m; 梁底承重立杆间距(mm)依次是:400; (二) 支撑参数 梁底采用的支撑钢管类型为:Ф48?3mm; 2钢管钢材品种:钢材Q235钢(,16-40);钢管弹性模量E:206000N/mm; 22钢管屈服强度fy:235N/mm;钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm; 2钢管抗剪强度设计值fv:120N/mm;钢管端面承压强度设计值fce: 2325N/mm; 2.荷载参数 33新浇筑混凝土自重标准值G:24kN/m;钢筋自重标准值G:2kN/m; 2k3k 2梁侧模板自重标准值G:0.5kN/m;混凝土对模板侧压力标准值G:1k4k 212.933kN/m; 2倾倒混凝土对梁侧产生的荷载标准值Q:2kN/m; 3k 2梁底模板自重标准值G:0.5kN/m;振捣混凝土对梁底模板荷载Q:1k2k22kN/m; 3.梁侧模板参数 加固楞搭设形式:主楞横向次楞竖向设置; 61 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 (一) 面板参数 面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板;厚度:15mm; 22抗弯设计值fm:30N/mm;弹性模量E:11500N/mm; (二) 主楞参数 材料:2根Ф48?3钢管(直径?厚度mm); 间距(mm):100,300*4; 2钢材品种:钢材Q235钢(,16-40);弹性模量E:206000N/mm; 22屈服强度fy:235N/mm;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm; 22抗剪强度设计值fv:120N/mm;端面承压强度设计值fce:325N/mm; (三) 次楞参数 材料:1根50?100矩形木楞; 间距(mm):300; 2木材品种:松木;弹性模量E:10000N/mm; 22抗压强度设计值fc:13N/mm;抗弯强度设计值fm:15N/mm; 2抗剪强度设计值fv:1.6N/mm; (四) 加固楞支拉参数 加固楞采用穿梁螺栓支拉; 螺栓直径:M14;螺栓水平间距:800mm; 螺栓竖向间距(mm)依次是:100,300*4; 4.梁底模板参数 搭设形式为:2层梁上顺下横顶托承重; (一) 面板参数 面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板;厚度:15mm; 22抗弯设计值fm:30N/mm;弹性模量E:11500N/mm; (二) 第一层支撑梁参数 材料:1根50?100矩形木楞; 根数:5; 2木材品种:松木;弹性模量E:10000N/mm; 62 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 22抗压强度设计值fc:13N/mm;抗弯强度设计值fm:15N/mm; 2抗剪强度设计值fv:1.6N/mm; (三) 第二层支撑梁参数 材料:1根Ф48?3钢管(直径?厚度mm); 2钢材品种:钢材Q235钢(,16-40);弹性模量E:206000N/mm; 22屈服强度fy:235N/mm;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:205N/mm; 22抗剪强度设计值fv:120N/mm;端面承压强度设计值fce:325N/mm; 二)梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范 -2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽(JGJ162 度为1.470m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 354 I = 1470?15/12= 4.134?10mm; 243 W = 1470?15/6 = 5.513?10mm; 1.荷载计算及组合 (一) 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力G 4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: 1/2 F=0.22γtββV 112 F=γH 2 3其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m; t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h; T -- 混凝土的入模温度，取20.000?; V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h; H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m; β-- 外加剂影响修正系数，取1.000; 1 β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 2 根据以上两个公式计算得到: 63 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 2 F=12.933 kN/m 1 2 F=38.400 kN/m 2 2新浇混凝土作用于模板的最大侧压力G=min(F，F)=12.933 kN/m; 4k12 混凝土侧压力的有效压头高度:h=F/γ=12.933/24.000=0.539m; (二) 倾倒混凝土时产生的荷载标准值Q 3k 2Q=2kN/m; 3k (三) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合: q=12.933?1.47=19.012kN/m; 计算弯矩采用基本组合: q=max(q1，q2)=25.692kN/m; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9?(1.2?12.933+1.4?2)?1.47=24.237kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9?(1.35?12.933+1.4?0.7?2)?1.47=25.692kN/m; 2.面板抗弯强度计算 σ , M/W < [f] 43其中:W -- 面板的截面抵抗矩，W =5.513?10mm; 25 M -- 面板的最大弯矩(N?mm) M=0.125ql=2.890?10N?mm; 计算弯矩采用基本组合: q=25.692kN/m; 面板计算跨度: l = 300.000mm; 5经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.890?10 / 5.513? 4210=5.243N/mm; 22实际弯曲应力计算值 σ=5.243N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=30N/mm， 满足要求～ 3.面板挠度计算 4ν =5ql/(384EI)?[ν] 其中:q--作用在模板上的压力线荷载:q = 19.012 kN/m; 64 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 l-面板计算跨度: l =300.000mm; 2 E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm; 54 I--面板的截面惯性矩: I = 4.134?10mm; 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm; 45面板的最大挠度计算值: ν= 5?19.012?300.000/(384?11500?4.134?10) = 0.422 mm; 实际最大挠度计算值: ν=0.422mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足 要求～ 三)梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞采用1根50?100矩形木楞为一组，间距300mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 464 I=1?416.67?10= 4.167?10 mm; 343 W=1?83.33?10= 8.333?10 mm; 2 E=10000 N/mm; (一) 荷载计算及组合 计算挠度采用标准组合: q=12.933?0.300=3.880kN/m; 计算弯矩和剪力采用基本组合: 有效压头高度位置荷载: q=max(q1，q2)=5.243kN/m; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9?(1.2?12.933+1.4?2)?0.300=4.946kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9?(1.35?12.933+1.4?0.7?2)?0.300=5.243kN/m; 有效压头高度位置以下荷载: q=0.9?1.35?12.933?0.300=4.714kN/m; 顶部荷载: 65 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 q=0.9?1.4?0.7?2?0.300=0.529kN/m; (二) 内力计算 次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN?m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 66 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.038kN?m 最大剪力:V= 0.756kN 最大变形:ν= 0.003mm 最大支座反力:F= 1.474kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算 642 σ =M/W=0.038?10/8.333?10 =0.460N/mm 22实际弯曲应力计算值 σ=0.460N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm， 满足要求～ (2) 次楞抗剪强度计算 62τ =VS/Ib=0.756?1000?62500/(4.167?10?50)=0.227N/mm; 0 22实际剪应力计算值 0.227 N/mm 小于抗剪强度设计值 [f]=1.600 N/mm，v 满足要求～ (3) 次楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250; 第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求～ 第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求～ 第3跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求～ 第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求～ 第5跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求～ 第6跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.680mm，满足要求～ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求～ 2.主楞计算 主楞采用2根Ф48?3钢管(直径?厚度mm)为一组，共5组。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 454 I=2?9.89?10= 1.978?10 mm; 333 W=2?4.12?10= 8.240?10 mm; 67 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 2 E=206000 N/mm; 主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.474kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.212kN。 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN?m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 68 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.319kN?m 最大剪力:V= 2.210 kN 最大变形:ν= 0.255mm 最大支座反力:F= 4.267kN (1) 主楞抗弯强度计算 632 σ =M/W=0.319?10/8.240?10 =38.729N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=38.729N/mm 小于抗弯强度设计值 2[f]=205N/mm，满足要求～ (2) 主楞抗剪强度计算 52τ =VS/It=1.105?1000?5547/(1.978?10?2.7)=11.479N/mm; 0w 2实际剪应力计算值 11.479 N/mm 小于抗剪强度设计值 [f]=120.000 v2N/mm，满足要求～ (3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250; 第1跨最大挠度为0.255mm，容许挠度为3.200mm，满足要求～ 第2跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为3.200mm，满足要求～ 第3跨最大挠度为0.255mm，容许挠度为3.200mm，满足要求～ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求～ 3.穿梁螺栓计算 验算公式如下: N<[N]= f?A 其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; 2 A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm; 穿梁螺栓型号: M14 ;查表得: 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm; 2 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm; 69 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170?105/1000 = 17.850 kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.267 kN。 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.267kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求～ 四)梁底模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范 (JGJ162-2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽 度为0.500m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 354 I = 500?15/12= 1.406?10mm; 243 W = 500?15/6 = 1.875?10mm; 1.荷载计算及组合 模板自重标准值G=0.5?0.500=0.250 kN/m; 1k 新浇筑混凝土自重标准值G=24?0.500?1.6=19.200 kN/m; 2k 钢筋自重标准值G=2?0.500?1.6=1.600 kN/m; 3k 永久荷载标准值G= G+ G+ G=21.050 kN/m; k1k2k3k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q=2?0.500=1.000 kN/m; 2k (1) 计算挠度采用标准组合: q=21.050kN/m; (2) 计算弯矩采用基本组合: q=max(q1，q2)=26.458kN/m; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9?(1.2?21.050+1.4?1.000) =23.994kN/m; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9?(1.35?21.050+1.4?0.7?1.000) =26.458kN/m; 2.面板抗弯强度验算 σ , M/W < [f] 43其中:W -- 面板的截面抵抗矩，W =1.875?10mm; 70 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 25 M -- 面板的最大弯矩(N?mm) M=0.125ql=1.163?10N?mm; 计算弯矩采用基本组合:q=26.458kN/m; 面板计算跨度: l = 750/(5-1)=187.500mm; 5经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.163?10/1.875?4210=6.201N/mm; 22实际弯曲应力计算值 σ=6.201N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=30N/mm， 满足要求～ 3.面板挠度验算 4ν =5ql/(384EI)?[ν] 其中:q--作用在模板上的压力线荷载:q = 21.050 kN/m; l-面板计算跨度: l =187.500mm; 2 E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm; 54 I--截面惯性矩: I =1.406?10mm; [ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.750mm; 45面板的最大挠度计算值: ν= 5?21.050?187.500/(384?11500?1.406?10) = 0.209 mm; 实际最大挠度计算值: ν=0.209mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.750mm，满足 要求～ 五)梁底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算 支撑梁采用1根50?100矩形木楞，共5组，均匀布置在梁底。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 464 I=1?416.67?10= 4.167?10 mm; 343 W=1?83.33?10= 8.333?10 mm; 2 E=10000 N/mm; 支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁均布荷载计算: (1) 计算弯矩和剪力采用(考虑支撑梁自重): 71 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 q = 26.458?187.500/500.000+0.041=9.962 kN/m; (2) 计算挠度采用(考虑支撑梁自重): q = 21.050?187.500/500.000+0.030=7.924 kN/m; 22最大弯矩 M = 0.1ql=0.1?9.962?0.5=0.249kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.6?9.962?0.5=2.989kN 最大支座力 N=1.1ql =1.1?9.962?0.5=5.479kN 44最大变形 ν= 0.677ql/100EI=0.677?7.924?500/(100?10000.000?4.1676?10)=0.080mm (一) 支撑梁抗弯强度计算 642 σ =M/W=0.249?10/8.333?10 =2.989N/mm 22实际弯曲应力计算值 σ=2.989N/mm 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm， 满足要求～ (二) 支撑梁抗剪计算 62τ =VS/Ib=2.989?1000?62500/(4.167?10?50)=0.897N/mm; 0 22实际剪应力计算值 0.897 N/mm 小于抗剪强度设计值 [f]=1.600 N/mm，v 满足要求～ (三) 支撑梁挠度计算 最大挠度:ν =0.080mm; [ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm; 实际最大挠度计算值: ν=0.080mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足 要求～ 2.第二层支撑梁的计算 支撑梁采用1根Ф48?3钢管(直径?厚度mm)，间距500mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 444 I=1?9.89?10= 9.890?10 mm; 333 W=1?4.12?10= 4.120?10 mm; 2 E=206000 N/mm; (一) 荷载计算及组合: 72 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 (1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力 计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.479kN; 计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.285kN;(包含梁侧模板传递的自重荷载) 计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.358kN; 计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.583kN;(包含梁侧模板传递的自重荷载) (2) 第二层支撑梁自重均布荷载: 计算弯矩和剪力时取0.041kN/m; 计算挠度时取0.030 kN/m。 (二) 支撑梁验算 根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN?m) 剪力图(kN) 73 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 变形计算简图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为: N1=11.523kN N2=11.523kN 计算得到: 最大弯矩:M= 0.576kN.m 最大剪力:V= 8.227kN 最大变形:ν= 0.913mm 最大支座反力:F= 11.523kN (1) 支撑梁抗弯强度计算 632 σ =M/W=0.576?10/4.120?10 =139.921N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=139.921N/mm 小于抗弯强度设计值 2[f]=205N/mm，满足要求～ (2) 支撑梁抗剪计算 42τ =VS/It=8.227?1000?2774/(9.890?10?2.7)=85.464N/mm; 0w 2实际剪应力计算值 85.464 N/mm 小于抗剪强度设计值 [f]=120.000 v2N/mm，满足要求～ (3) 支撑梁挠度计算 [ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250; 第1跨最大挠度为0.913mm，容许挠度为1.100mm，满足要求～ 74 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 第2跨最大挠度为0.106mm，容许挠度为1.600mm，满足要求～ 第3跨最大挠度为0.913mm，容许挠度为1.100mm，满足要求～ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求～ 六)立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)?[f] 2其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm); N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括: 纵向钢管的最大支座反力: N =11.523 kN ; 1 脚手架钢管的自重: N = 0.9?1.2?0.129?(9.6-1.6)=1.115 2 kN; N =N+N=11.523+1.115=12.639 kN; 12 υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i查《模板规范o JGJ162-2008》附录D得到υ= 0.596; 立杆计算长度l=1.5m; o 计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm; 2A -- 立杆净截面面积: A = 3.840cm; 2[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm; 钢管立杆长细比λ计算值:λ=l/i=1.5?100/1.600=93.750 o 钢管立杆长细比λ= 93.750 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要 求～ 32钢管立杆受压应力计算值: σ=12.639?10/(0.596?3.840?10) = 255.248N/mm; 2钢管立杆稳定性计算 σ = 55.248N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 2[f] = 205 N/mm，满足要求～ 75 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 76 十四冶四建司 某某大厦高大模板支撑系统专项安全施工方案 十四、附图错误～未找到引用源。错误～未指定应用程序。 错误～未找到引用源。错误～未指定应用程序。 错误～未找到引用源。错误～未指定应用程序。错误～未找到引用源。错误～未指定应用程序。错误～未找到引用源。错误～未指定应用程序。 错误～未找到引用源。错误～未指定应用程序。 错误～未找到引用源。错误～未指定应用程序。