焦炉煤气湿法脱硫工艺设计(修改过)2

焦炉煤气湿法脱硫 工艺 钢结构制作工艺流程车尿素生产工艺流程自动玻璃钢生产工艺2工艺纪律检查制度q345焊接工艺规程 设计(修改过)2 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 的确定 1 绪 论 1.1概述 焦炉煤气粗煤气中硫化物按其化合态可分为两类:无机硫化物，主要是硫化氢(HS)，2有机硫化物，如二硫化碳()，硫氧化碳(COS)，硫醇()和噻吩()CSCHSHCHS22544等。有机硫化物在温度下进行变换时，几乎全部转化为硫化氢。所以煤气中硫化氢所含的硫约占煤气中硫总量的90%以上，因此，煤气脱硫主要是指脱除煤气中的硫化氢，焦 33炉煤气中含硫化氢8,15g/m，此外还含0.5,1.5g/m氰化氢。 3硫化氢在常温下是一种带刺鼻臭味的无色气体，其密度为1.539kg/nm。硫化氢及其燃烧产物二氧化硫()对人体均有毒性，在空气中含有0.1%的硫化氢就能致命。煤SO2 气中硫化氢的存在会严重腐蚀输气管道和设备，如果将煤气用做各种化工原料气，如合成氨原料气时，往往硫化物会使催化剂中毒，增加液态溶剂的黏度，影响产品的质量等。因此，必须进行煤气的脱硫。 粗焦炉煤气脱硫工艺有干法和湿法脱硫两大类。干法脱硫多用于精脱硫,对无机硫和有机硫都有较高的净化度。不同的干法脱硫剂,在不同的温区工作,由此可划分低温(常温和低于100 ?) 、中温(100 ?,400 ?) 和高温(> 400 ?) 脱硫剂。 干法脱硫由于脱硫催化剂硫容小,设备庞大,一般用于小规模的煤气厂脱硫或用于湿法脱硫后的精脱硫。 湿法脱硫又分为“湿式氧化法”和“胺法”。湿式氧化法是溶液吸收H2S后,将H2S直接转化为单质硫,分离后溶液循环使用。目前我国已经建成(包括引进)采用的具有代 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 性的湿式氧化脱硫工艺主要有TH法、FRC法、ADA法和HPF法。胺法是将吸收的H2S 经再生系统释放出来送到克劳斯装置,再转化为单质硫,溶液循环使用,主要有索尔菲班法、单乙醇胺法、AS法和氨硫联合洗涤法。湿法脱硫多用于合成氨原料气、焦炉气、天然气中大量硫化物的脱除。当煤气量 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 状态下大于3000m3/h 时,主要采用湿法脱硫。 1.2焦炉煤气的现状 煤气的脱硫方法从总体上来分有两种:热煤气脱硫和冷煤气脱硫。在我国，热煤气脱硫现在仍处于试验研究阶段，还有待于进一步完善，而冷煤气脱硫是比较成熟的技术，其脱硫方法也很多。冷煤气脱硫大体上可分为干法脱硫和湿法脱硫两种方法，干法脱硫 1 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 以氧化铁法和活性炭法应用较广，而湿法脱硫以砷碱法、ADA、改良ADA和栲胶法颇具代表性。 湿法脱硫可以处理含硫量高的煤气，脱硫剂是便于输送的液体物料，可以再生，且可以回收有价值的元素硫，从而构成一个连续脱硫循环系统。现在工艺上应用较多的湿法脱硫有氨水催化法、改良蒽醌二磺酸法(A.D.A法)及有机胺法。其中改良蒽醌二磺酸法的脱除效率高，应用更为广泛。但此法在操作中易发生堵塞，而且药品价格昂贵，近几年来，在改良A.D.A的基础上开发的栲胶法克服了这两项缺点。它是以纯碱作为吸收剂，以栲胶为载氧体，以为氧化剂。 NaVO2 基于此，在焦炉煤气脱硫工艺的设计中我采用湿式栲胶法脱硫工艺。 1.3栲胶的认识 早在1960年日本就有单宁及其盐类从气体重脱除H2S并同时回收硫磺的小试验报道，但一直未在工业上应用。我国广西化工研究所、百色栲胶厂、广西林业科学研究所等单位合作于1977年8月完成栲胶法脱硫小试验后直接在都安氮肥厂，柳州化肥厂和上林氮肥厂进行了工业生产试验。1978年7月通过自治区技术鉴定。根据鉴定会的建议，由原化工部有关部门委托北京化工试验厂补做了中间试验并于1979年9月通过了中间试验鉴定。栲胶是由植物的皮，果，茎及叶的萃取液熬制而成的。其主要成分为丹宁，约占66%，以栲胶来配制脱硫液效果最佳。栲胶的主要成分为多种水解丹宁，是有许多结构相似的酚类衍生物所组成的多酚基化合物，由于其含有许多活泼的烃基，所以具有很强的吸氧能力，在脱硫过程中起着载氧的作用。碱性栲胶脱硫液是由栲胶，碳酸钠及偏钒酸钠等主要成分构成的水溶液。栲胶水溶液在空气中易被氧化，即丹宁中较活泼的羟基易被空气中的氧氧化，生成醌态化合物。特别是当溶液的PH值大于9的时候，丹宁的氧化特别显著。由于栲胶水溶液在较高浓度时成为典型的胶体溶液，并且在较低 NaVONaHCO温度时容易出现及沉淀，因此在配制脱硫液前必须对栲胶水溶液进行熟33 化预处理。即将含栲胶20,33g/l，NaCO380,133g/l的栲胶谁溶液直接通蒸汽与空气，23 NaVO在80,90?C的条件下氧化10,24h，破坏其胶性。然后加及软水或稀氨水，配3 NaHCONaVO制成含栲胶1.0,2.6g/l，NaCO 22.3g/l，3.24 g/l, 2,2.5g/l 脱2333硫液，送入脱硫液储存槽，稀释后使用。 脱硫过程中，酚类物质经空气再生氧化成醌态，因其具有较高电位，故能将低价钒氧化成高价钒，进而使吸收在溶液中的硫氢根氧化、析出单质硫。同时丹宁能与多种金属离子(如钒、铬、铝等)形成水溶性络合物;在碱性溶液中丹宁能用与铁、铜反应并 2 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 在其 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 表面形成丹宁酸性薄膜，因而具有防腐蚀作用。 由于栲胶水溶液是胶体溶液，在将其配制成脱硫液之前，必须对其进行预处理，以消除共胶体性和发泡性，并使其由酚态结构氧化成醌态结构，这样脱硫溶液才具有活性。在栲胶溶液氧化过程中，伴随着吸光性能的变化。当溶液充分氧化后，其消光值则会稳定在某一数值附近，这种溶液就能满足脱硫要求。通常制备栲胶溶液的预处理条件列举在表1中: 表1 制备栲胶溶液的与处理条件 方法 用NaCO配制溶液 23 项目 -1栲胶浓度?(g?L) 10,30 碱度?N 1.0,2.5 氧化温度?? 70,90 空气量 溶液不翻出器外 消光值 稳定在0.45 将纯碱溶液用蒸汽加热，通入空气氧化，并维持温度80,90?，恒温10h以上，让丹宁物质发生降解反应，大分子变小，表面活性物质变成非表面活性物质，达到预处理目的。 栲胶法脱硫工艺，将碱性栲胶溶液打入溶液循环槽，自循环槽出来，经过滤加压后进入系统的裂脱塔，吸收气体中的HS，由裂脱塔出来的溶液进入裂脱再生塔，再生好的2 溶液由塔底流到溶液循环槽，经过滤加压循环使用。脱硫溶液从循环槽出来后经过滤加压送到变脱塔，吸收气体中的HS，由变脱塔出来的溶液进入变脱溶液再生塔，再生好的2 溶液由变脱再生塔出来，进入变脱溶液循环槽，再经过滤加压，如此循环使用。 1.4 栲胶法脱硫的优缺点 1.4.1优点 栲胶法脱硫是目前工业化生产中应用较多的湿式脱硫方法，它本身有许多优越之处， 3 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 但是与此同时，也存在着许多的不足。 栲胶是聚酚类(丹宁)物质，可替代ADA作为载氧体，价格低廉，栲胶本身还是良好的络合剂，不需要添加酒石酸钾钠的络合剂。此法的吸收效果与ADA相近，且具有不容易堵塞脱硫塔填料，栲胶资源丰富，价格便宜以及脱硫液活性好，性能稳定，腐蚀性小等优点。此外，脱硫效率大于98?，所析出的硫容易浮选和分离。栲胶法脱硫整个脱硫和再生过程为连续在线过程，脱硫与再生同时进行，不需要设置备用脱硫塔。煤气脱硫净化程度可以根据企业需要，通过调整溶液配比调整，适时加以控制，净化后煤气中HS含量稳定。 2 (1)栲胶资源丰富、价格低廉、无毒性、脱硫溶液成本低，因而操作费用要 改良ADA法低。 (2)脱硫溶液的活性好、性能稳定、腐蚀性小。栲胶本身既是氧化剂，又是钒的络合剂， 脱硫溶液的组成比改良ADA法简单，且脱硫过程没有硫磺堵塔问题。 )脱硫效率大于98?，所析出的硫容易浮选和分离。 (3 (4)栲胶法脱硫整个脱硫和再生过程为连续在线过程，脱硫与再生同时进行，不需要设 置备用脱硫塔。 (5)煤气脱硫净化程度可以根据企业需要，通过调整溶液配比调整，适时加以控制，净 化后煤气中HS含量稳定。 2 1.4.2缺点 (1)配制脱硫液和往系统中补加时都要经过加热溶化制备过程。 (2)设备较多，工艺操作也较复杂，设备投资较大。 1.4.3硫化物对作为原料气生产工艺过程有何危害 (1)对催化剂的危害 硫使甲烷化催化剂，高(中)温变换催化剂，甲醇合成催化剂何 氨合成催化剂的主要毒物之一，能使它们的活性和寿命降低; (2)对产品质量的危害 碳铵生产过程中，当变换气中硫化氢含量高时，在碳化母液中 积累增高。使母液粘度增大，碳铵结晶变油，不仅造成分离困难，同时，由于生成 FeS沉淀致使碳铵颜色变黑; 4 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 (3)在尿素生产过程中，硫化氢进入尿素合成塔时会生成硫脲，污染尿素产品，降低产 品质量; (4)对铜洗操作的危害 铜氨液吸收硫化氢生成C uS沉淀，这种沉淀物颗粒很细，悬 浮在溶液中导致溶液粘度增大，发泡性增强，铜耗上升，破坏铜洗系统的正常运行; (5)对金属腐蚀 硫化氢能使碳钢设备及管线发生失重腐蚀，应力腐蚀，氢脆和氢鼓泡， 使设备及管线寿命减短; (6)对人体的毒害 硫化氢是强烈的神经毒物，接触人的呼吸道粘膜后，即分解成NaS，2 加之本身的酸性对人体的呼吸道粘膜有明显的刺激作用。 硫化氢经呼吸系统进入血液中来不及氧化时就会引起会全身中毒反应，随硫化 氢浓度的增加会造成呼吸麻痹，窒息以致停止呼吸而死亡。因此，为了提高企业最 终产品质量和保持人们优良的生存环境，对粗煤气进行脱硫是非常必要的。 1.4.4粗煤气脱硫系统的正常开车操作要点 (1)检查各设备，管道，阀门，分析取样及电器，仪表等，必须正常完好。 (2)检查系统内所有阀门的开关位置，应符合开车要求; (3)与供水，供电，供气部门及造气，压缩工段联系，作好开车准备; (4)将脱硫液成分调整在工艺指标范围内; (5)氨规程进行系统吹净，清洗，试漏和置换工作(系统未经检修处于保压状况下对的 开车，不进行该项工作); (6)调净气柜出口水封积水; (7)开启各气体冷却塔和清洗塔进水阀，并调节好水量及各塔液位; (8)开启贫液泵进口阀，启动贫液泵，向脱硫塔打入脱硫液，并调节好液位; (9)开启富液泵进口阀，启动富液泵，向再生槽送液; (10)根据脱硫液循环量和再生液槽液位，调节好贫液泵，富液泵的打液量，并控制好 贫液槽，富液槽液位计流量; (11)开启罗茨鼓风机，并调节好粗煤气流量; 5 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 (12)根据粗煤气流量大小，调节好液气比。适当开启清洗塔，放空阀，焦炉煤气脱硫 合格后，与压缩工段联系，并关闭放空阀，向压缩机一段送气; (13)根据再生槽的硫泡沫形成情况，调节液位调节器，保持硫泡沫的正常溢流; (14)分析粗煤气中氧含量合格后，开启静电除焦油塔。 1.4.5脱硫后硫化氢含量高的主要原因 (1)进入系统的粗煤气中硫化氢含量过高，或进塔粗煤气气量过大; (2)脱硫液循环量小; (3)脱硫液成分不当; (4)脱硫液再生效率低或悬浮硫含量高; (5)进脱硫塔的粗煤气或贫液温度高; (6)脱硫塔内气液偏流，影响脱硫效率; 1.4.6脱硫后硫化氢含量高的处理方法 )联系造气工段更换含硫量低的煤炭，降低进脱硫系统粗煤气中的硫化氢含量或适当(1 减少粗煤气气量; (2)适当加大脱硫液循环量; (3)把脱硫液成分调整扫工艺指标要求范围内; (4)检修喷射再生器或适当提高溶液进再生器的压力，增加自吸空气量，提高溶液的再 生凶案绿;检修离心机滤网，减少漏泡沫量，增加再生槽硫泡沫的溢流量，减少溶 液中悬浮硫含量; (5)加大气体冷却器的冷却水，降低进系统粗煤气温度; (6)检查清理脱硫塔喷头及填料，确定气液分布均匀。 1.5 设计任务的依据 工艺参数: 3粗煤气入吸收塔时HS的含量，C=10 g/m 21 6 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 3净化气中HS的含量，C=0.15 g/m 22 3入吸收塔焦炉煤气量，G = 24000m/h 0 入冷却塔焦炉煤气温度，t=50 ? 1 出冷却塔入吸收塔焦炉煤气温度，t=35 ? 2 入吸收塔焦炉煤气压力，1.39atm(表) 设计目标: 3净化煤气中HS浓度?0.15 g/m 2 2 生产流程及方案的确定 焦炉煤气的净化主要是要脱除煤气中的HS，脱硫的方法有两种:干法脱硫、湿法脱2 硫。 干法脱硫既可以脱除无机硫，又可以脱除有机硫，而且能脱至极精细的程度，但脱硫剂再生较困难，需周期性生产，设备庞大，不宜用于含硫较高的煤气，一般与湿法脱硫相配合，作为第二级脱硫使用。 湿法脱硫可以处理含硫量高的煤气，脱硫剂是便于输送的液体物料，可以再生，且可以回收有价值的元素硫，从而构成一个连续脱硫循环系统。现在工艺上应用较多的湿法脱硫有氨水催化法、改良蒽醌二磺酸法(A.D.A法)及有机胺法。其中改良蒽醌二磺酸法的脱除效率高，应用更为广泛。但此法在操作中易发生堵塞，而且药品价格昂贵，近几年来，在改良A.D.A的基础上开发的栲胶法克服了这两项缺点。 3 生产流程说明 3.1反应机理 反应机理是脱硫的根本，也是整个脱硫过程中的核心部分。以下是栲胶法脱硫的反应机理。 7 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 3.1.1碱性水溶液吸收H2S NaCO+HS?NaHS+NaHCO 2323 3.1.2五价钒络合物离子氧化HS-析出硫磺，五价钒被还原成四价钒 5+1-4+1+ 2V+HS?2V+S+H 3.1.3 醌态栲胶氧化四价钒成五价钒，空气中的氧氧化酚态栲胶使其再生， 同时生成H2O2 4+5+-TQ(醌态)+V+2HO?THQ(酚态)+V+2OH 2 2THQ+O?2TQ+HO 222 3.1.4 H2O2氧化四价钒和HS- 4+5+-HO+V?V+2OH 22 --HO+HS?HO+S+OH 222 3.1.5 当被处理气体中有CO2、HCN、O2时产生如下副反应: NaCO+CO+HO?2NaHCO 3223 NaCO+2HCN?2NaCN+HO+CO 2322 NaCN+S?NaCNS 2NaCNS+5O?NaSO+CO+SO+N 224222 2NaHS+2O?NaSO+HO 22232 3.2主要操作条件 3.2.1溶液组分 溶液的主要组分是碱度、NaVO、栲胶。 3 3.2.1.1 碱度 8 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 溶液的总碱度与其硫容量成线性关系，因而提高总碱度是提高硫容量的有效途径，一般处理低硫原料气时，采用的溶液总碱度为0.4N，而对高硫含量的原料气则采用0.8N的总碱度。PH值再8.5~9.0。碱度过高，副反应加剧。 3.2.1.2 NaVO3含量 -NaVO的含量取决于脱硫液的操作硫容，即与富液中的HS浓度符合化学计量关系。3 -应添加的理论浓度可与液相中HS的摩尔浓度相当，但在配制溶液时往往要过量，控制过量系数在1.3,1.5左右。 3.2.1.3栲胶浓度 作为氧载体，栲胶浓度应与溶液中钒含量存在着化学反应的计量关系。从络合作用考虑，要求栲胶浓度与钒浓度保持一定的比例，同时还应满足栲胶对碳钢表面缓蚀作用的含量要求。目前还无法有化学反应方程计算所需的栲胶浓度，根据实践经验，比较适宜的栲胶与钒的比例为1.1,1.3左右。工业生产中使用的溶液组成见下表2: 表2 工业生产使用的栲胶溶液组成 -1-1-1溶液类别 总碱度?N NaCO?(g?L) 栲胶?(g?L) NaVO?(g?L) 233 稀溶液 0.4 3,4 1.8 1.5 浓溶液 0.8 6,8 8.4 7.0 3.2.2温度 操作温度低，再生效果差;温度过高，副反应加剧，生成大量硫代硫酸钠灯盐类，常温范围内，HS、CO脱除率及NaSO生成率与温度关系不敏感。再生温度在45?以下，22223 NaSO的生成率很低，超过45?时则急剧升高。通常吸收与再生在同一温度下进行，约223 为30,40?。 3.2.3 CO2的影响 栲胶脱硫液具有相当高的选择性。在适宜的操作条件下，它能从含99?的CO原料2 33气中将200mg/m(标)的HS脱除至45mg/m(标)以下。但由于溶液吸收CO后会使溶22液的PH值下降，使脱硫效率稍有降低。 9 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 3.3 工艺流程 来自煤气鼓风机后的煤气首先进入预冷塔，与塔顶喷洒的循环冷却液逆向接触，被冷却至25?,30?;循环冷却液从塔下部用泵抽出送至循环液冷却器，用低温水冷却至23?,28?后进入塔顶循环喷洒。来自冷凝工段的部分剩余氨水进行补充更新循环液。多余的循环液返回冷凝工段。 预冷塔后煤气并联进入脱硫塔A、脱硫塔B，与塔顶喷淋下来的脱硫液逆流接触，以吸收煤气中的硫化氢(同时吸收煤气中的氨，以补充脱硫液中的碱源)。脱硫后煤气进入下道工序进行脱氨脱苯。 脱硫基本反应如下: H2S+NH4OH?NH4HS+H2O 2NH4OH+H2S?(NH4)2S+2H2O NH4OH+HCN?NH4CN+H2O NH4OH+CO2?NH4HCO3 NH4OH+NH4HCO3?(NH4)2CO3+ H2O 吸收了H2S、HCN的脱硫液从脱硫塔A、B下部自流至反应槽，然后用脱硫液循环泵抽送进入再生塔再生。来自空压机站压缩空气与脱硫富液由再生塔下部并流进入再生塔A、B，对脱硫液进行氧化再生，再生后的溶液从塔顶经液位调节器自流回脱硫塔循环使用。 再生塔内的基本反应如下: NH4HS+1/2O2?NH4OH+S (NH4)2S+1/2O2+ H2O? 2NH4OH+S (NH4)2Sx+1/2O2+ H2O?2NH4OH+Sx 除上述反应外，还进行以下副反应: 2NH4HS+2O2?(NH4)2S2O3+ H2O 2(NH4)2S2O3+O2?2(NH4)2SO4+2S 从再生塔A、B顶部浮选出的硫泡沫，自流入硫泡沫槽，在此经搅拌，沉降分离，排出清液返回反应槽，硫泡沫经泡沫泵加压后送压滤机进行脱水，形成硫膏成品。 为了达到脱硫效果及硫泡沫易分离，必须在循环液中加入催化剂，在生产中由于各种消耗，也需定期补充催化剂。将HPF催化剂及新鲜水加入反应槽上部催化剂槽人工搅拌，使催化剂溶解，再均匀滴加到反应槽A、B中。 一但出现事故或停产时，反应槽内脱硫液经脱硫循环泵送入事故槽，或直接进入脱硫液放空槽，待检修完毕或停产开工再打回系统中，严禁将脱硫液直接排入下水道。 10 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 拟设计栲胶法脱硫及再生反应过程如下: (1) 吸收:在吸收塔内原料气与脱硫液逆流接触硫化氢与溶液中碱作用被吸收; (2) 析硫:在反应槽内硫氢根被高价金属离子氧化生成单质硫; (3)再生氧化:在喷射再生槽内空气将酚态物氧化为醌态; 以上过程按顺序连续进行从而完成气体脱硫净化，湿法脱硫和再生工艺流程如下(见图): 1,分离器;2,脱硫塔;3,水封;4,循环槽;5,溶液泵;6,液位调节器; 7,再生槽;8,硫泡沫槽;9,真空过滤机;10,熔硫釜;11,空气压缩机; 图1 湿法栲胶脱硫工艺流程简图 3.4主要设备介绍 3.4.1填料塔 填料塔用于要求高的HS脱除效率。用作脱硫的填料塔每段填料间设有人孔，以供2 11 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 检查用。填料塔结构简单，造价低廉，制造方便。这种塔体，喷淋装置，填料再分布器，栅板以及气，液的进出口等部件组成。而填料是填料塔的核心部作分，填料塔操作性能的好坏与所选的填料有很大的关系，选择填料应当遵循一下原则:单位体积填料的表面积大，气液相接触的自由体积大;填料空隙率要大，气相阻力小;重量轻，机械强度高;耐介质腐蚀，经久耐用，价格低廉。而填料的类型，尺寸和堆积方式决定于所处理的介质的性质。气液流量的大小和允许的压力降。本次设计，我选用的是聚丙烯阶梯环(φ50mm×25 mm×1.5mm)的乱堆填料，这种填料塑料的表面较光滑，所以不易被硫堵塞，用这种填料同时有很高的脱硫效率。填料的作用是完成对脱硫液及气体的再分布，同时为气液分布提供较大的相界面。脱硫液从塔顶经分布器均匀喷淋在填料上，再填料表面形成液膜，并向下流动，与经填料空隙上升的气体接触，完成对HS的吸收。 23.4.2氧化槽 世界上使用最多的是有空气分布板的垂直槽，圆形多孔板安装于氧化槽的底部，孔径一般为2mm，空气压力必须克服氧化槽内溶液的压头与分布板的阻力，空气在氧化器的截面均匀的鼓泡，液体与空气并流向上流动，硫泡沫在槽顶部的溢流堰分离，分离硫后的清液在氧化槽顶部下面一点引出。这种形式的氧化槽需要鼓风机将空气压入。中国很多工厂使用一种自吸空气喷射型的氧化槽，不需要空气鼓风机。液体加压从喷嘴进入，空气从文丘里的喉管吸入。 氧化槽是一大直径的圆槽，槽内放置多支喷射器。氧化槽目前使用最佳的是双套筒二级扩大式，脱硫液通过喷射再生管道反应，氧化再生后，经过尾管流进浮选筒，在浮选筒进一步氧化再生，并起到硫的浮选作用。由于再生槽采用双套筒，内筒的吹风强度较大，不仅有利于氧化再生，而且有利于浮选。内筒上下各有一块筛板，板上有正方形排列的筛孔，直径15mm，孔间距20mm，开孔率44%。内筒吹风强度大，气液混合物的重度小，而内外筒的环形区基本上无空气泡，因此液体重度大。在内筒和环形空间由于重度不同形成循环。 氧化槽的设计有如下三个基本参数?要求的空气流量;?氧化器的直径;?有效的液体容积。空气流量正比于硫的产量、反比于液体在氧化器内的有效高度，比值可按氧化器内每米有效液面高度氧利用率为0.6%,0.7%来计算。氧化器直径正比于空气流量与 32空气比重的平方，为了得到良好的硫浮选，空气流速一般选25,30m/(min?m)截面。液体在氧化器的停留时间正比于液体流量，要求的停留时间与氧化器数量有关，当用一 12 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 个氧化器时，停留时间约45min，用两个氧化器停留时间不超过30min，多级氧化器有较高的气液传质效率，第一个氧化器出来的液体供给第二个氧化器，硫泡沫从第二个氧化器顶部分离，第一个氧化器的空气流量大，增大湍流使传质加快。第二个氧化器空气流量较小，使硫浮选。 3.4.3反应槽 内有隔板以块。主要作用是增加脱硫液的反应时间。 3.4.4贫液泵 3完成对贫液的升压与输送任务。H=54m,10SH-6A,Q=468 m/h。 3.4.5硫泡沫槽 硫泡沫槽是一锥形底的钢制圆筒，槽顶设有15,25转/min的搅拌机一个，以保持 ,6h的硫泡沫存量计算。 槽内硫泡沫经常呈悬浮状态。此槽容积可按存放3 3.4.6 过滤器 2工业上常用连续作业的鼓形真空过滤机，所需过滤面积可按每1m过滤面积于1h内 2能滤过干燥硫磺60,80kg计算。通常采用的真空过滤机，当过滤面积为10m时，其直径为2.6m，长为1.3m。 中国最近使用戈尔膜过滤器来过滤硫泡沫。该过滤元件是由多振过滤薄膜袋组成，多孔膜的材料是聚四氟乙烯薄膜，可根据工作负荷的大小调整过滤薄膜袋的数量和膜的 2孔径，以达到良好的过滤效果，单台过滤器的膜面积为22.5,50m。 戈尔薄膜滤料由于表面有一层致密而多孔的薄膜，不需要传统滤料的初始滤饼层，一开始过滤就是有效过滤，当经过一段时间后滤饼层积累到一定厚度，同样也影响过滤流量，这时可以给滤料一个以秒计的反向推动力，将滤料表面全部的滤饼迅速而轻松地从滤料表面推卸下来，称为反清洗。由于聚四氟乙烯自身的化学特性，它与任何物质均不粘连，因而所有的滤饼均可被清洗下来，滤料又恢复新滤料的过滤能力，这样过滤，反清洗，再过滤，再反清洗，一次又一次循环。这一工艺可在同样的时间内达到传统过滤器5,20倍的过滤流量，而用传统的过滤材料是无法实现这种频繁的反清洗工艺的。 戈尔过滤器是由罐体、管路、花板、滤芯、气动挠性阀、自动控制系统等组成。戈 13 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 ##尔膜过滤器一般安装在硫泡沫槽后。泡沫液经1阀进入过滤器，空气经3阀排放后关闭#3阀，溶液经上腔进入贮槽。过滤一段时间后滤饼达到定值时，控制系统进入反冲状态，###1、2、4阀自动切换，反冲清膜，滤饼脱离袋沉降到锥底部，系统重新进入过滤状态。 #滤饼达到一定量时，开6阀排硫膏，去熔硫釜熔成硫磺或脱水生成硫膏出售。 使用戈尔膜过滤器，可将硫泡沫高度净化，如进过滤器前悬浮硫含量为8g/L，出膜过滤器清液悬浮硫含量8mg/L，取出的硫是硫膏，水分含量低，缩短了熔硫釜的熔硫时间，并节省蒸汽。 3.4.7 熔硫釜 熔硫釜是一个装有直接蒸汽和间接蒸汽加热的设备，其操作压力通常为0.4MPa。其容积按能充满70%,75%计算，而放入的硫泡沫含有40%,50%的水分。对于直径1.2m，有效高度2.5m的熔硫釜，每次熔化所需的时间约为3,4h。 脱硫主要设备都用碳钢制作，因为其价格低廉，同时在许多的场合其性能可以满足使用的要求。为了防止设备被腐蚀，除选择适当的耐腐蚀材料制造设备外，还可以采用防腐措施对设备进行防腐。如在吸收塔，再生器的内表面可适当的涂覆保护层。或添加缓蚀剂等。而泵的密封采用机械密封，以减少溶液的漏损。机械密封是一种功耗小，泄漏率低，密封性能可靠，使用寿命长的转轴密封，被广泛地应用于各个技术领域中。以减少溶液的漏损。机械用适当的涂料涂刷为了防腐，在吸收塔、再生器的表面可用适当的涂料涂刷。 4 工艺计算书 4.1原始数据 4.1.1焦炉煤气组分: 组分 CO COHNOCHAr 2 2 2 2 4 体积/% 26.97 10.13 39.82 20.93 0.39 1.3 0.49 14 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 4.1.2脱硫液组分: 组分 NaCONaHCO栲胶 NaVO23 3 3 浓度?g/L 22.3 3.24 2.1 2.3 4.1.3设计工艺参数 3焦炉煤气中HS初始含量C= 10g/m 21 3净化气中HS含量C=0.15g/m 22 3入吸收塔焦炉煤气气量G= 24000m/h 0 入吸收塔焦炉煤气压力P = 1.39atm 0 出吸收塔焦炉煤气压力P = 1.37atm i 入冷却塔焦炉煤气温度，t=50 ? 1 出冷却塔入吸收塔焦炉煤气温度，t=35 ? 2 3硫容量 S = 0.2 Kg(HS)/m 2 熔硫釜的工作周期4h 熔硫釜的操作压力0.4Mpa 3 硫泡沫中硫含量S = 30 Kg/m1 硫膏含量 S=20% 2 煤气平均等压比热容 C=30.44 KJ/kmol P 0硫泡沫槽溶液终温t = 80C; 3 0硫泡沫槽溶液初温t= 40C; 4 0熔硫釜硫膏终温t= 15 C 5 0熔硫釜加热初温t= 135 C 6 入熔硫釜硫膏初始含水率80, 出熔硫釜硫膏含水率50, 3硫膏密度ρ= 1500 Kg/mS 3硫泡沫密度ρ =1100Kg/m f 15 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 0硫泡沫比热容,C=3.68 KJ/(Kg?C); f 3 常用熔硫釜全容积为V = 1.6mr 熔硫釜装填系数为70,,75% 0硫膏的比热容C = 1.8 KJ/(Kg?C) s 硫膏的熔融热C=38.69 KJ/Kg h 0熔硫釜周围空间的散热系数λ= 12.56 KJ/(m?h?C) 0.2MPa蒸汽的汽化热r= 2202.26 KJ/Kg 1 0.4MPa蒸汽的汽化热r= 2135.2 KJ/Kg 2 3HS气体密度ρ= 1.05 Kg/m ; 2G 3 脱硫液液体密度ρ= 1050 Kg/mL 2熔硫釜表面积F= 9.2 m 喷射再生槽溶液流速W = 25 m/s通常W= 18,28 m/s ii 喷射再生槽喷嘴入口收缩角α= 14? 1 喷射再生槽喷嘴喉管长度L= 3mm 6 喷射再生槽吸气室收缩角α= 30? 2 喷射再生槽管内空气流速取W=3.5 m/s ; A 喷射再生槽尾管直径扩张角取α= 7? 3 尾管中流体速W = 1 m/s e ,,1焊接接头系数 由于焦炉煤气气量大及HS含量多，因此采用两个吸收塔并联，则: 2 3′ G= G/2=24000/2=12000 m/h 00 〔1〕 4.2物料衡算 4.2.1 H2S脱除，G1，kg/h ′G = = G×(10,0.15)/1000=12000×(10-0.15)/ 1000 = 118.2Kg/h 10 4.2.2溶液循环量LT，m3/h 16 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 G31L= = 118.2 / 0.2 = 591m/h T S 33式中 S — 溶液硫容量，kg/m，S = 0.2 Kg (HS)/m 24.2.3生成Na2S2O3消耗H2S的量G2, Kg/h 取NaSO的生成率为脱除量的8,，则: 223 G= G×8,=118.2×8, = 9.46 Kg/h 2 1 4.2.4Na2S2O3生成量，G3，Kg/h GMNaSO2223G= =9.46×158/2×34 = 21.98 Kg/h 3 2MHS2 式中M — NaSO分子量 Na2S2O3 223 M— HS分子量 H2S 2 4.2.5理论硫回收量G4，kg/h G=(G,G)M/ M = (118.2-9.46)×32/34 =102.34 Kg/h 4 12S H2S 式中 M— 硫的分子量 S 4.2.6理论硫回收率φ，, φ= G/ G=102.34/118.2×100,=86.58, 41 4.2.7生成Na2S2O3消耗纯碱的量G5，Kg/h G= GM/ M =21.98×106 / 158 = 14.75Kg/h 5 3 Na2CO3Na2S2O3 式中 M— 碳酸钠的分子量; Na2CO3 4.2.8硫泡沫生成量G6，m3/h 3G= G/S =102.34/30 =4.41m/h 6 41 3式中 S— 硫泡沫中硫含量，此处取S=30?/m; 1 1 17 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 4.2.9入熔硫釜硫膏量G7 G= G/S = 102.34/0.2=511.7 Kg/h 7 42 式中 S— 硫膏含量，此处取S=20%; 2 24.2.10回收率η，, C,C12η = = (10-0.15)/ 10×100,=98.5% C1 4.2.11硫膏的理论产量 W=32V Cη/34=32×24000×10×0.985/34=222.49 Kg/h理论1 式中 W—硫化氢的原子量 理论 3 V — 焦炉煤气气量，m(标)/ h 3 C(标)—脱硫前半水煤气中硫化氢含量，g/m1 η—脱硫效率，, 32 —硫的原子量 4.3热量衡算 4.3.1冷却塔热量衡算 3Q4.3.1.1冷却塔热负荷，，KJ?m/ kmol?h 1 QGCttWiWi,,，,，， ，，10121122P，， G 式中—入冷却塔焦炉煤气量，Kmol/(tNH); 30 0C —焦炉煤气平均等压比热容，KJ/( kmol.C), P C =30.44 KJ/kmol; P tt, —入、出冷却塔焦炉煤气温度; 12 WW, —入、出冷却塔焦炉煤气温含水量，Kg/Kmol. 12 WKgKmolWKgKmol,,0.784/,0.784/ 查得 12 18 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 —入，出冷却塔条件下水蒸气的焓，Kcal/Kg, 查表知 ii,ii,1212 代iKcalKgkJKgiKcalKgkJKg,,,,619/2591.63/,619.6/2564.83/12 入公式计算得 =24000×〔30.44×(50-35)+0.784×(2591.63-2564.83)〕 Q1 3=11462640 KJ?m/ kmol?h 3 4.3.1.2冷却水消耗量，，m/ hW3 Q1W, 31000,t1 OO式中 ——冷却水温升，C,此处取。 ,t,,tC511 Q13 W, =11462640/1000×5=2292.52 m/ h31000,t1 4.3.2硫泡沫槽热量衡算 4.3.2.1硫泡沫槽热负荷Q，KJ/h 2 Q= V PC(t-t) = 3.41×1100×3.68×(80-40) 2 fff 34 = 552147.2KJ/h 3式中 V — 硫泡沫体积，m，V=G; ff 6 3 3 ρ — 硫泡沫密度，Kg/m, ρ = 1100Kg/m; ff C — 硫泡沫比热容，KJ/(Kg?K),C=3.68 KJ/(Kg?K); ff 0t— 槽中硫泡沫终温，t= 80C; 33 0 t —槽中硫泡沫初温，t= 40C; 44 4.3.2.2蒸汽消耗量，W,Kg/h 4 W= Q/r=552147.21/2202.26 =250.72 Kg/h 4 21 3 式中 r , 0.2MPa蒸汽的汽化热，r= 2202.26 KJ/Kg 11 4.3.3熔硫釜热量衡算 4.3.3.1熔硫釜热负荷Q,KJ/釜 3 Q=GCρ(t-t)+0.5GρC+4λF(t-t) 38ss568sh 56 19 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 = 1.2×1.8×1500×(135-15)+ 0.5×1.2×1500×38.69 + 4×12.56×9.2×(135-15) = 49085.96 KJ/釜 33式中G , 每一釜硫膏量，m/熔硫釜，G=0.75V = 0.75×1.6, G= 1.2 m/釜 88r8 3 V , 常用熔硫釜全容积为1.6m r 0.75 , 熔硫釜装填系数为75% C — 硫膏的比热容,KJ/(Kg?K), C =1.8 KJ/(Kg?K) ss C — 硫膏的熔融热，KJ/Kg ，C=38.69 KJ/Kg hh 00λ — 熔硫釜周围空间的散热系数，KJ/(m?h?C)，λ= 12.56 KJ/(m?h?C) 2 F — 熔硫釜表面积，F= 9.2 m o0t, 入釜硫膏终温，C，t= 135 C 55 ooC ，tt— 釜内加热初温,= 15 C66 0.5 — 硫膏中含硫量50, 4 — 熔1釜所需时间(工作周期)，h 33ρ— 硫膏密度，Kg/m，ρ= 1500 Kg/mSS 4.3.3.2 蒸汽消耗量W，Kg/釜 2 W = Q/r =479085.96 /2135.27= 224.37 KJ/釜 23 2 式中 r—0.4MPa蒸汽汽化热，r= 2135.27KJ/Kg 2 2 5 主要设备的工艺计算和设备选型 5.1主要设备的工艺尺寸 5.1.1填料吸收塔设计计算 5.1.1.1塔径的确定 20 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 〔2〕 塔径可以采用泛点速度计算关联图计算 横坐标为: 0.50.5,,,L59110501.05，,,G= ，,，,49.250.03161.56,,,,G,120001.051050，L,,,, 查图得: 2,,,u,,0.2Gf0.014,, ,,Lg,L,, 3，，，0.0149.810.9271050ums,=1.0/则 f0.2，，1141.050.8 uums,,，,0.70.71.00.7/ f 4V412000，SDm,,,2.46 ,U3.141.0013600，， Dm,2.8圆整得， ms/u式中 -泛点气速,, f L , 流体质量流速，Kg/(h.L) ，L = Lρ TL G, 气体质量流速，Kg/(h.L) ， G = Gρ 0G 23α, 填料比表面积，m/m，选用φ50mm×25 mm×1.5mm聚丙烯阶梯环， 23α= 114 m/m ; 3333ε, 填料孔隙率，m/ m，ε= 0.927 m/ m; μ, 溶液粘度，m?Pa?s，μ= 0.8 m?Pa?s ; L 33ρ, 气体密度，Kg/m，ρ= 1.05 Kg/m ; Gv 33ρ, 液体密度，Kg/m，ρ= 1050 Kg/m ; LL 22 ɡ , 重力加速度，m/s , ɡ = 9.81 m/s D , 吸收塔直径，m ; 21 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 0.7-泛点气速系数。 5.1.1.2填料层高度计算 [3] 吸收过程传质系数K的计算G 1.3-0.01 0.1K= A?uCB G Na 2式中 K, 传质系数，kg/m?h?atm; G A , 经验数，A = 20; u , 操作气速，m/s ; C, 溶液中NaCO的含量，C= 22.3 g/L; Na23Na ‵ B, 吸收过程液气比，B = L/ G=591/12000=0.049 T 0 1.3-0.01 0.1则K= A?uCBG Na 1.30.1-0.01 = 20×(0.7)×(22.3)×(0.049) 2 =17.68 kg/m?h?atm 吸收过程平均推动力ΔPm ****ΔP= (P-P)-(P-P)/ [?(P-P)/ (P-P)] m 11221122 式中 P, 吸收塔入口气相HS分压 ，atm ; 12 P = PC×22.4/M =1.39×10×22.4/34×1000 = 0.0092 atm 101H2S P, 吸收塔出口气相HS分压 ，atm; 22 P = PC×22.4/M = 1.37×0.05×22.4/34×1000 = 0.00014 atm; 2i2H2S P, 吸收塔入口压力 ，atm，P= 1.39 atm ; 00 P, 吸收塔出口压力 ，atm ，P= 1.37 atm ; ii **P，P, 吸收塔入，出口气相HS平衡分压 ，atm ，溶液中HS含量很1222 **低，可以忽略。P= P=0 12 ****则 ΔP= (P-P)-(P-P)/ [?(P-P)/ (P-P)] m 11221122 = 0.0092-0.00014/?(0.0092/0.00014) =0.0022 atm; 所需传质面积的计算 2 A = G/ K?P =118.2/17.68×0.0022=3038.87 mP1Gm 22 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 填料层高度的计算 22H = A/0.785Dα=3038.87/0.785×2.8×114 = 4.3 m PP 考虑到计算公式的偏差 实际取填料高度为:H =5 m P h对于阶梯环填料， ,,8~15,6hmmaxD 说明:填料高度根据所需的传质单元理论板数来推算出。算出的高度太大则 分成若干段，每段一般不宜超过6m，或按推荐的倍数来选定，对于拉 西环，每段填料层高度为它径的3倍，对于鲍尔环及鞍形填料为5, 10倍，为3液位分布良好，两段之间液体再分布装置。 5.1.1.3压降的计算 [4]采用Eckert通用关联图计算填料层压降 横坐标为 0.50.5,,,L59110501.05，,,G，,，,49.250.03161.56 = ,,,,G,120001.051050，L,,,, 纵坐标为 9981.05,,20.2，，，，0.7890.82,,,,,u,,105010500.2,,G ,,,,Lg,9.81L,, ,0.004 u,空塔气速，m/s 2,重力加速度，9.81m/s g -1,,填料因子，m ,,,液体密度校正系数，=/ ,,水液 3,,,,液体,气体的密度， kgm/LG ,Mps,,液体粘度， La 23 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 ,,液体，气体的质量流量， WWkgs/LG 查图得 ,,PZPm/100/a 填料层压降为 ,,，,pp1005500 a 塔径与填料尺寸之比:2800/50=56 > 10 所以填料选择正确。 3 2查得:液体的喷淋密度 l = 22m/m?h 填料的润湿率LW 3 23 2L=l/α = 22/114=0.193 m/m?h > 0.08 m/m.h W 所以填料选择合适。 23 式中 α, 填料的比表面积，m/m; 222 塔截面积A=0.785D=0.785×2.8=6.15 m 2式中 A ,塔截面积，m D , 塔径，m ; -3-33 填料个数N =αd = 0.77×(0.05)= 6160 个/m 3 式中 N , 单位体积内填料的个数，个/m; d , 填料尺寸，m ; α, 常数，α = 0.77 ; 持液量的计算: 0.60.633H = 0.143(L/d) = 0.143(591/0.05) =39.71 m液体/m填料 te 33式中 H , 总持液量，m液体/m填料 ; t 32L , 液相流率，m/m?h ; d , 填料直径,m ; e 24 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 〔5〕 5.1.2喷射再生槽的计算 5.1.2.1槽体 再生槽直径D的计算 1 25912.4，，GAD= = = 5.48 m 1 0.785120，0.785Ai 圆整:D = 5.6 m 1 式中 D — 槽体直径，m 1 3 23 2A — 吹风强度，m/(h?m)，A= 120 m/(h?m) ii 33G — 空气量，m/h ，G=LC= 2×591×2.4 m/h AA ti 3232 C— 喷射器抽吸系数，m/m，设C=2.4m/m i i 再生槽扩大部分直径D的计算 2 D= 0.4 + D = 0.4 +5.6 =6 m 2 1 再生槽高度计算 2L,TH = = 2×591×8/0.785×5.6×60 = 6.4 m 120.785D1 圆整:H = 6.5 m 1 式中 H , 再生槽有效高度，m; 1 τ, 溶液在再生槽内的停留时间，min，τ取 8min; H = H + H + H = 6.5 + 0.5 + 1.5 =8.5 m T123 式中 H, 再生槽高度，m; T H, 喷射器出口到槽底距离，m，H 取0.5 m 2 2 H, 扩大部分高度，m，H 取1.5m; 3 35.1.2.2喷射器 (1) 喷嘴的计算 喷嘴个数，n个 n = L/L Ti 33 式中 L— 每个喷射器溶液量，m/h，取L=40 m/h ; i i 25 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 2 则:n = L/L = 1182/40=29.55个/ m Ti 2 圆整:n = 30 个/ m 喷嘴孔径，d，m i 40Li = = 0.024 m d,i0.785360025，，0.7853600，Wi 式中 W— 喷射处溶液流速，m/s， W = 25 m/s i i 溶液入口管直径，d ，m i =3d= 3×0.024 =0.0.072m di l 喷嘴入口收缩段长度，L，mm 5 dd,0.0720.024,LiLm,,,0.20 5o,1412tan2tan22 = 14? 式中 α— 喷嘴入口收缩角，α1 1 喷嘴喉管长度L ，m 6 L= 3mm 6 喷嘴总长度L，m 7 L= L+ L= 0.20+ 0.003= 0.203m 7 5 6 (2) 混合管的计算 混合管直径d，m m 220.785md0.7858.50.024，，d = 1.13 = 1.13×= 0.07 m mi 式中 m — 喷射器形状系数，取m = 8.5 混合管长度L ，m 3 L = 25d= 25×0.07=1.75m 3m 圆整:L=1.8 m 3 (3) 吸气室的计算 空气入口管直径d，mm a 26 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 11822.4，GA d = 18.8= 18.8× ,97.72mmaWn，3.530，A 〔7〕 取管,1084.0mmmm， W— 管内空气流速，m/s，取W=3.5 m/s ; A A 吸气室直径d，mm M 223.1d d= = 3.197.72172.05，,mmM a 〔7〕 取管,2196.0mmmm， 吸气室高度，L，取L=330mm 11 吸气室收缩长度L 2 dd,172.0570,MmLmm,,=188.98 2o,3022tan2tan22 式中 α— 吸气室收缩角，取α= 30? 2 2 尾管直径的计算 Li40 d=18.8= 18.8×= 118.90 mm e We1式中 d— 尾管直径，mm ; e W— 尾管中流体速度，m/s，取W = 1 m/s ; ee扩张管长度的计算 dd,118.9070,emLmm,,,407.54 o,732tan2tan22 式中 L— 扩张管长度，mm ; 4 α— 扩张角，取α= 7? 33 〔〕8 5.2辅助设备的选型 5.2.1液体分布装置 27 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 采用溢流槽式布液器，具体尺寸如下表5.1: 表5.1 溢流分布器尺寸 喷淋槽 分配槽 液体负荷范围 塔径 (mm) 3外径(mm) 数量 中心距(mm) 数量 中心距(mm) (m/h) 2700~2900 D-25 8 300 2 950 23,640 槽宽140mm，高度340mm 5.2.2液体再分布器 采用梁型再分布器，具体尺寸如下: 表5.2 梁型再分布器尺寸 3塔径(mm) 盘外径(mm) 螺栓圆直径(mm) 分块数 升气管数 液体负荷范围(m/h) 2800 2762 2635 25 8 19,720 5.2.3填料支承板 采用梁型气体喷射式支承板，具体尺寸如下: 表5.3梁型气体喷射式支承板尺寸 塔径(mm) 板外径(mm) 梁的条数 承载能力(Pa) 近似重量(N) 2000 2962 7 23520 3050 32支承板采用塑料材料，板厚6mm，最大液体负荷200m/m?h，最大跨度1200mm。 5.2.4填料压板 采用床层限制板，限制板外径比塔径小30mm，用塑料制品。 5.2.5封头 28 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 选用椭圆型封头，具体尺寸如下: 表5.4椭圆型封头尺寸 23椭圆型封头内径(mm) 曲面高度(mm) 直边高度(mm) 内表面积(m) 容积(m) 2800 700 50 8.91 3.18 5.2.6裙座 选4m 则填料吸收塔总高度为: H+2+40002700500010400,,，，，,HHHmm P裙封 5.2.7人孔，手孔 人孔选用φ600mm，手孔选用标准尺寸DN250mm 5.2.8加强圈 加强圈选用4个，每3 m一个 6 设备稳定性及机械强度校核计算 〔〕96.1壁厚的计算 6.1.1塔体壁厚 PDci,,，c 2dt2,P,,,,c t,,125MPQC,选用查表得 ,,235 PMP,0.139 C 29 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 ,,1.0 双面腐蚀取4 c,2 0.1392800，,mm,，,，,41.5645.56 d212510.139，，, 考虑钢板厚度负偏差及冲压减薄量，圆整后取厚的钢板作筒体。 ,,12mmQC,n235 6.1.2封头壁厚 采用标准椭圆形封头，双面对接焊缝100%探伤 ,,1.0 [1]设计壁厚按下式计算 ,d PDci,,，c 2dt20.5,P,,,,c 0.1392800，,，4 212510.50.139，，,， ,，1.564 ,5.56mm 考虑钢板厚度负偏差及冲压减薄量，圆整后取厚的钢板作封头，,,12mmQC,n235 所以塔体壁厚和封头壁厚均取。 ,,12mmn [1]校核罐体与封头水压试验强度的计算由下式 PD，,，，Tie0.9,,,,,Ts 2,e ppMP,,，,1.251.250.1390.17375式中 Ta ccc,，,，,0.844.8 12 ,,,,,,,cmm124.87.2 en ,,235MP径向应力 s 30 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 PD，,，，Tie,,则 T2,e 0.1737528007.2，，，，, 27.2， ,33.87MPa 0.90.91235211.5,,,，，,MP s ,,,,0.9 Ts ,,,1式中 —焊接接头系数， 所以水压试验满足强度要求。 〔〕10 6.2 机械强度的校核 6.2.1 质量载荷 塔设备的质量包括塔体，裙座体，内构件，保温材料，扶梯和平台及各种附件等的 质量，还包括在操作，停修或水压试验等不同工况时的物料或充水质量。 设备操作时的质量 mmmmmmmm,，，，，，， 012345ae 式中 m,塔体和裙座质量，kg 1 m,内件质量，kg 2 m,保温材料质量，kg 3 m,平台，扶梯质量，kg 4 m,操作时塔内物料质量，kg 5 m,人孔，接管，法兰等附件质量,kg a m,偏心质量，kg e 其中 ,22mDDH,,，，(), 112钢4 31 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 ,223,,，，，(2.82.788)10.47.8104 ,4266.5kg 12,，，，,m2.788554.3 24 ,1656.63kg m,0 3 LHm,,，,2210.420.8取笼式扶梯 mkg,，,4020.8832 4 ,2m,，，，10502.7885 54 ,32034.25kg m,0 a m,0 e m,4266.5+1656.63+0+832+32034.25+0+0所以 0 ,38789.38kg 6.2.2 风载荷 6.2.2.1风载荷的计算 根据塔高将其可分五段，分别为0.4m,5m,5m.如下图所示: 32 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 [1]两相邻计算截面间的水平压力为 ,6pkkqfLD,，10 iiiiei120 p式中 ,水平风力，N i 2q ,基本风压，查表但均不应小于250N/ m ,取400N/m 0 L ,第 段计算长度，mm i f ,风压高度变化系数 i k , 体型系数，圆柱直立设备取0.7 1 33 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 , 塔设备各计算段的有效直径，mm Dei ,风振系数 k2i 风振系数K: 2i K = 1 + mζ 2i i 式中 m, 脉动系数,; i ζ, 动力系数,; K K K 1 3.20.35=2.12,,,，， 212223 当塔高H20m,m=0.35, 脉 代入式中得: 当塔高H5m,0.78,,f 1 ,6pkkqfLD,，10 e11210111 ,6,，，，，，,，0.72.124000.78400(280012)10 ,516.35N 当塔高5mH10m,1,,,f 1 ,6p,，kkqfLD10 2e1220222 ,6,，，，，，,，0.72.1240015000(280012)10 ,8274.78N 当塔高10mH15m,1.15,,,f 1 ,6pkkqfLD,，10 e21230333 -6=0.72.124001.155000278810，，，，，， =9516N 6.2.2.2 风弯矩的计算 34 河南城建学院本科毕业设计(论文) 生产流程及方案的确定 在计算风载荷时，常常将塔设备沿塔高分为若干份，任意截面的风弯矩为: LLL,,,,ii,iii，，12 ,，，，，，，,,,,,,MPPLPLL121wiiiiii，，，,,,,222,,,, LLL,,,,11,312MPPLPLL,，，，，，w121312,,,,222,,,, 0.455,,,,,，，，516.35+8274.780.4++95160.4+5+,,,,222,,,, ,,99276.53Nm LL,,22,32MPPL,，，2w32,,22,, 55,,,，，，，8274.7895165,,22,, ,,92056.95Nm L533,3,，,=9516=23790mMPN w322 35