300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算

1、 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 任务 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf ： （一）、课程设计的任务 热力发电厂课程设计的主要任务是按照给定的设计条件，完成300MW凝汽式汽轮发电机组原则性热力系统计算；完成300MW机组全面性热力系统图、300MW机组原则性热力系统图的绘制。通过以上设计计算工作，要求掌握300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算方法，确定全厂的热经济性。掌握300MW机组全面性热力系统图的绘制方法。 （二）、课程设计的内容及主要要求 热力发电厂课程设计包括发电厂原则性热力系统计算。 热力系统设计的主要内容和设计过程包括（详细计算方法参考文献1）： 1． 整理原始资料 根据给定的已知条件（全厂电功率、全厂原则性热力系统图、计算用汽水参数等），求得计算点各处的汽水焓值（查h-s图），并确定某些辅助设备的汽水流量和效率。 2． 进行全厂物质平衡。 3． 进行回热系统计算。 4． 汽轮机组及全厂热经济指标计算。 5． 计算结果汇总 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 。 6． 完成300MW机组原则性热力系统图（3号图纸）、全面性热力系统图绘制（1号图纸），将计算出的数据标在原则性热力系统图上。 7． 最终提交课程设计纸质文本的纸型：A4 纸质文本组成：封面、任务书、目录、正文。 （三）、 原始资料 1．热力系统结构及参数见附图。 机组型号 N300－16.17／535／535 额定工况 Nd＝300MW 2．锅炉参数 Pb＝16.66MPa；tb=540℃ 汽包压力Pbq＝19.67MPa 3．其他参数 主汽门压损                              2％ 再热器系统压损                          12％ 中低压联通管压损                        2％ 小汽机抽汽管道及阀门压损                8％ 各加热器抽汽管道及阀门压损              6％ 锅炉排污量:                              Dbl=0.01Db 全厂汽水损失                            Dl=0.01Db 锅炉效率                                ηb=0.92 机械、电机效率                          ηmηg=0.98 加热器及除氧器效率                      ηh=0.99 排污扩容器效率                          ηf=0.98 补充水温度                                tma＝20℃ 排污扩容蒸汽压损                          △Pbl=0.06MPa 4. 各加热器上、下端差如下： 项目 JG1 JG2 JG3 CY JD1 JD2 JD3 JD4 上端差 -1 0 -1 0 0 2 3 3 下端差 5.6 5.6 5.6 - - - - -                   （四）、 参考文献 1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，2003 2．冯慧雯，汽轮机课程设计参考资料，水利电力出版社，1991 3．沈士一等，汽轮机原理，水利电力出版社，1992 4. 叶涛，热力发电厂，中国电力出版社，2009 2、原始资料整理 1、已知全部参数 （1）汽轮机 机组形式        N300－16.17／535／535 新蒸汽参数        P0=16.17 Mpa，t0=535℃，h0=3394.601318 kJ/kg 再热蒸汽参数    高压缸排汽  t2=324.66℃，Prh=3.59 Mpa，h2=3041.232178 kJ/kg 中压缸进汽  trh=535℃，p'rh=3.1592 Mpa，hrh=3532.881592 kJ/kg 排气压力        Pc=0.0051 Mpa，hc=136.110840 kJ/kg （2）锅炉型式和参数 主蒸汽参数        Pb＝16.66MPa；tb=540℃，hb=3402.948486 kJ/kg 汽包压力        Pbq＝19.67MPa 再热蒸汽出口温度        trh=535℃ 锅炉效率        ηb=0.92 （3）回热抽气 八级回热抽气 给水温度        给水泵焓升=30.584 kj/kg 计算中的选用数据 锅炉排污量        Dbl=0.01Db 全厂汽水损失    Dl=0.01Db 加热器及除氧器效率        ηh=0.99 排污扩容器效率            ηf=0.98 补充水温度                    tma＝20℃，hm=84.141739 kJ/kg 连续排污扩容压力            0.75Mpa（扩容蒸汽进入除氧器），见表1 计算工况下机械电机效率    ηmηg=0.98 小汽机抽汽管道及阀门压损        8％ 各加热器抽汽管道及阀门压损        6％ 表1 排污扩容器计算点汽水参数 汽水参数 单位 锅炉汽包排污水 连续排污扩容器 压力 Mpa 19.67 0.75 温度 ℃ 364 167.757629 汽焓 kJ/kg   2764.834229 水焓 kJ/kg 1804.061890 709.300964         2、全部计算结果 （1）整理原始资料，按照简捷计算焓值如下 再热焓升qrh=491.649414 kJ/kg 各加热器出口焓值见表2 表2 各加热器进出口焓值 加热器序号 抽汽焓 进口 疏水焓 出口 疏水焓 进口 水焓 出口 水焓 1 2482.763671   221.488403 139.24736 208.943588 69.696228 2261.275268   2 2688.982666 531.954285   208.943588 363.459869 154.516281 2480.039078 323.010697 3 2901.481934 618.108643 531.954285 363.459869 523.444824 159.984955 2369.527649 86.154358 4 3017.977783   618.108643 523.444824 618.108643 94.663819 2399.86914   5 3122.179932 750.717041   618.108643 694.284485 76.175842 2504.071289 132.608398 6 3300.3396 855.891357 750.717041 724.284485 832.050476 107.765991 2549.622559 105.174316 7 3047.026611 1066.688599 855.891357 832.050476 1039.765015 207.714539 2191.135254 210.797242 8 3128.09082   1066.688599 1039.765015 1153.940474 114.175459 2061.402221                     .（2）全厂物质平衡计算 全厂汽水损失        Dl=0.01Db=0.01*1.0101D0=0.010101D0 锅炉蒸发量            Db=D0+D1=D0+0.010101D0=1.010101D0 锅炉连续排污量    Dbl=0.01Db=0.010101D0 给水量                Dfw=Db+Dbl=1.010101D0+0.010101D0=1.020202D0 轴封漏气量1        Dsg1=0.00608D0 轴封漏气量2        Dsg2=0.000263D0 轴封漏气量3        Dsg3=0.00233D0 轴封漏气量4        Dsg4=0.0012D0 轴封漏气参数见表3 表3 轴封漏气参数 序号 流向 1 0.00608 2276.411401 3343.1 1号高加 2 0.000263 2721.902959 3472.62 3号高加 3 0.00233 2423.051357 3041.16 除氧器 4 0.0012 2467.511597 2689 4号低加           由排污扩容器热平衡计算Df,D'bl 0.00521234805D0 未回收的排污水量 补充水量 （3）回热加热器抽汽系数计算 ①高压加热器GJ1计算 ②高压加热器GJ2计算 ③高压加热器GJ3计算 No7的疏水量 再热蒸汽量 高压加热器GJ3抽汽量 高压加热器No6的疏水量 ④除氧器CY计算 进入除氧器的抽汽量 小汽轮机的抽汽量 除氧器的抽汽量 DJ1级回热加热器的出口水量 ⑤低压加热器DJ1计算 ⑥低压加热器DJ2计算 低压加热器DJ2抽汽量 低压加热器N03的疏水量 ⑦低压加热器DJ3计算 低压加热器DJ3抽汽量 DJ4级回热加热器的出口水量 ⑧低压加热器DJ4计算 ⑨凝气流量计算 正平衡计算： 反平衡计算： （4）计算D0 由汽轮机功率方程： 可得： 各加热器抽汽及轴封漏气份额和焓值如表4 表4  D和h数据 D0 1 3394.601318 Dzr 0.847883633 3532.881592 D1 0.020031401 2482.763671 D2 0.0397 2688.982666 D3 0.054202315 2901.481934 D4 0.032357837 3017.977783 D5 0.082 3122.179932 D6 0.037082038 3300.3396 D7 0.0922 3047.026611 D8 0.050295004 3128.09082 Dsg1 0.00608 3343.1 Dsg2 0.000263 3472.62 Dsg3 0.00233 3041.16 Dsg4 0.0012 2689 Dc 0.58226 2380.51       将上表数据代入公式得： D0=945.3397632t/h 回热系统的各项汽水流量见表5 表5 各项汽水流量 项目 比例 数值/(t/h) 汽轮机汽秏D0 1 945.29282543 锅炉蒸发量Db 1.010101 954.84122826 给水量Dfw 1.020202 964.38963109 锅炉排污量Db1 0.010101 9.5484028297 扩容蒸汽量Df 0.00521234805 4.9271952153 未扩容蒸汽量D'bl 0.004887651946 4.6202623177 全厂汽水损失D1 0.010101 9.5484028297 化学补水量Dm 0.01498865 14.168663308 再热蒸汽量Drh 0.847883633 801.56677034 第一级抽汽D1 0.020031401 18.935472533 第二级抽汽D2 0.0397 37.552020282 第三级抽汽D3 0.054202315 51.236964962 第四级抽汽D4 0.032357837 30.590203304 第五级抽汽D5 0.082 77.54237047 第六级抽汽D6 0.037082038 35.053634031 第七级抽汽D7 0.0922 87.174108424 第八级抽汽D8 0.050295004 47.467682608 汽轮机排气量Dc 0.58226 550.40620053 小汽轮机耗汽量Dst 0.067413925 63.725899636       ①正平衡计算 单位新蒸汽的循环内功为 代入数据解得： 1166kJ/h 单位新蒸汽的循环吸热量为 代入数据解得： 2695.2kJ/h 则循环内效率为 0.4326 ②反平衡计算 单位新蒸汽在一个循环中所损失的热量为 代入数据解得： 1529kJ/h 则循环效率为： 0.4326 正反平衡计算完全一致，说明热系统计算正确。 （5）热经济型指标计算 ①汽轮机机组热耗 =2505039.654kJ/h 8350.132179kJ/(kw h) 0.4311309 ②锅炉热负荷 2547856607kJ/h 管道效率 0.983194912 ③全场经济性指标 0.389974851 9231.364519kJ/(kw h) 315.404954g/(kw h) （6）参考文献 1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，2003 2. 黄新元主编，热力发电厂课程设计，中国电力出版社，2004