玻璃幕墙计算任务书

XXX玻璃幕墙 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 计算 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 基本参数：XXX地区基本风压0.350kN/m2抗震设防烈度6度设计基本地震加速度0.05gⅠ.设计根据：《建筑构造可靠度设计统一原则》GB50068-《建筑构造荷载 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》GB50009-《建筑抗震 设计规范 民用建筑抗震设计规范配电网设计规范10kv变电所设计规范220kv变电站通用竖流式沉淀池设计 》GB50011-《混凝土构造设计规范》GB50010-《钢构造设计规范》GB50017-《混凝土构造后锚固技术规程》JGJ145-《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-《建筑幕墙》JG3035-1996《玻璃幕墙工程质量检查原则》JGJ/T139-《铝合金建筑型材基材》GB/T5237.1-《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》GB5237.2-《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.2-《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.6-《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-《浮法玻璃》GB11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999《建筑构造静力计算手册(第二版)》《BKCADPM集成系统(BKCADPM)》Ⅱ.基本计算公式：(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏乡镇和都市郊区；--C类指有密集建筑群都市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高都市市区。本工程为：延安，按C类地区计算风荷载。(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，依照《建筑构造荷载规范》GB50009-规定采用风荷载计算公式：Wk=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2）其中：Wk---垂直作用在幕墙 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面上风荷载原则值(kN/m2)；βgz---高度Z处阵风系数,按《建筑构造荷载规范》GB50009-第7.5.1条取定。依照不同场地类型,按如下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调节系数，μf为脉动系数。经化简，得：A类场地：βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]B类场地：βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C类场地：βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]D类场地：βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]μz---风压高度变化系数,按《建筑构造荷载规范》GB50009-第7.2.1条取定。依照不同场地类型,按如下公式计算:A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地：μz=1.000×(Z/10)0.32C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑构造荷载规范》GB50009-第7.3.3条取为：-1.2W0---基本风压,按《建筑构造荷载规范》GB50009-附表D.4给出50年一遇风压采用，但不得不大于0.3kN/m2，延安地区取为0.350kN/m2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中：qEAk---水平地震作用原则值βE---动力放大系数,按5.0取定αmax---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定:αmax选取可按JGJ102-中表5.3.4进行。表5.3.4水平地震影响系数最大值αmax抗震设防烈度6度7度8度αmax0.040.08(0.12)0.16(0.24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g地区。设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度：αmax=0.04设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0.08设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度：αmax=0.24设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度：αmax=0.32延安设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度，故取αmax=0.04GAK---幕墙构件自重(N/m2)(4).作用效应组合:普通规定，幕墙构造构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式规定：γ0S≤Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式规定：SE≤R/γRE式中S---荷载效应按基本组合设计值；SE---地震作用效应和其她荷载效应按基本组合设计值；R---构件抗力设计值；γ0----构造构件重要性系数，应取不不大于1.0；γRE----构造构件承载力抗震调节系数，应取1.0；c.挠度应符合下式规定：df≤df,limdf---构件在风荷载原则值或永久荷载原则值作用下产生挠度值；df,lim---构件挠度限值；d.双向受弯杆件，两个方向挠度应分别符合df≤df,lim规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应组合应符合下列规定：1有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK2无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γGSGK+ψwγwSWKS---作用效应组合设计值；SGk---永久荷载效应原则值；SWk---风荷载效应原则值；SEk---地震作用效应原则值；γG---永久荷载分项系数；γW---风荷载分项系数；γE---地震作用分项系数；ψW---风荷载组合值系数；ψE---地震作用组合值系数；进行幕墙构件承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：①普通状况下，永久荷载、风荷载和地震作用分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；②当永久荷载效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参加组合可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③当永久荷载效应对构件利时，其分项系数γG取值不应不不大于1.0。可变作用组合系数应按下列规定采用：①普通状况下，风荷载组合系数ψW应取1.0，地震作用于组合系数ψE应取0.5。②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应组合，风荷载组合系数ψW应取1.0（永久荷载效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载效应起控制作用时)。幕墙构件挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应组合。Ⅲ.材料力学性能：材料力学性能，重要参照JGJ102-《玻璃幕墙工程技术规范》。(1).玻璃强度设计值应按表5.2.1规定采用。表5.2.1玻璃强度设计值fg(N/mm2)种类厚度（mm）大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≧2020.014.0钢化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≧2059.041.3注：夹层玻璃和中空玻璃强度设计值可按所采用玻璃类型拟定；当钢化玻璃强度原则达不到浮法玻璃强度原则值3倍时，表中数值应依照实测成果予于调节；半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值2倍。当半钢化玻璃强度原则值达不到浮法玻璃强度原则值2倍时，其设计值应依照实测成果予于调节；侧面玻璃切割后断面，其宽度为玻璃厚度。(2).铝合金型材强度设计值应按表5.2.2规定采用。表5.2.2铝合金型材强度设计值fa（N/mm2）铝合金牌号状态壁厚（mm）强度设计值fa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区别85.549.6133.0T6不区别190.5110.5199.06063T5不区别85.549.6120.0T6不区别140.081.2161.06063AT5≦10124.472.2150.0〉10116.667.6141.5T6≦10147.785.7172.0〉10140.081.2163.0(3).钢材强度设计值应按现行国标《钢构造设计规范》GB50017-规定采用，也可按表5.2.3采用。表5.2.3钢材强度设计值fs（N/mm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d≤1621512532516＜d≤4020512040＜d≤60200115Q345d≤1631018040016＜d≤3529517035＜d≤50265155注：表中厚度是指计算点钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板厚度.(4).玻璃幕墙材料弹性模量可按表5.2.8规定采用。表5.2.8材料弹性模量E（N/mm2）材料E玻璃0.72ｘ105铝合金0.70ｘ105钢、不锈钢2.06ｘ105消除应力高强钢丝2.05ｘ105不锈钢绞线1.20ｘ105～1.50ｘ105高强钢绞线1.95ｘ105钢丝绳0.80ｘ105～1.00ｘ105注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(5).玻璃幕墙材料泊松比可按表5.2.9规定采用。表5.2.9材料泊松比υ材料υ材料υ玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30(6).玻璃幕墙材料线膨胀系数可按表5.2.10规定采用。表5.2.10材料线膨胀系数α(1/℃)材料α材料α玻璃0.80×10-5～1.00×10-5不锈钢板1.80×10-5铝合金2.35×10-5混凝土1.00×10-5铝材1.20×10-5砌砖体0.50×10-5(7).玻璃幕墙材料重力密度原则值可按表5.3.1规定采用。表5.3.1材料重力密度γg（kN/m3)材料γg材料γg普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃25.6矿棉1.2~1.5玻璃棉0.5~1.0钢材78.5　岩棉0.5~2.5铝合金28.0　　一、风荷载计算标高为97.7m处风荷载计算(1).风荷载原则值计算:W0:基本风压W0=0.35kN/m2βgz：97.7m高处阵风系数(按C类区计算)βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]=1.606μz：97.7m高处风压高度变化系数(按C类区计算)：(GB50009-)μz=0.616×(Z/10)0.44=0.616×(97.7/10)0.44=1.679μs:风荷载体型系数μs=-1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-)=1.606×1.679×1.2×0.350=1.133kN/m2(2).风荷载设计值:W：风荷载设计值(kN/m2)γw：风荷载作用效应分项系数：1.4按《建筑构造荷载规范》GB50009-3.2.5规定采用W=γw×Wk=1.4×1.133=1.586kN/m2二、玻璃选用与校核本处选用玻璃种类为：钢化玻璃1.本处采用中空玻璃玻璃重力密度为：25.6(KN/m3)BT_L中空玻璃内侧玻璃厚度为：6.0(mm)BT_w中空玻璃外侧玻璃厚度为：5.0(mm)GAK=25.6×(Bt_L+Bt_w)/1000=25.6×(6.000+5.000)/1000=0.282kN/m22.该处垂直于玻璃平面分布水平地震作用:αmax：水平地震影响系数最大值：0.040qEAk：垂直于玻璃平面分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=5×αmax×GAK=5×0.040×0.282=0.056kN/m2γE：地震作用分项系数：1.3qEA：垂直于玻璃平面分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=1.3×0.056=0.073kN/m23.玻璃强度计算:内侧玻璃校核根据：σ≤ｆg=84.000N/mm2外侧玻璃校核根据：σ≤ｆg=84.000N/mm2Wk：垂直于玻璃平面风荷载原则值(N/mm2)qEAk：垂直于玻璃平面地震作用原则值(N/mm2)σWk：在垂直于玻璃平面风荷载作用下玻璃截面最大应力原则值(N/mm2)σEk：在垂直于玻璃平面地震作用下玻璃截面最大应力原则值(N/mm2)θ：参数η：折减系数，可由参数θ按JGJ102-表6.1.2-2采用表6.1.2-2折减系数ηθ≤5.010.020.040.060.080.0100.0η1.000.960.920.840.780.730.68θ120.0150.0200.0250.0300.0350.0≥400.0η0.650.610.570.540.520.510.50a：玻璃短边边长：1200.0mmb：玻璃长边边长：1800.0mmBT_L中空玻璃内侧玻璃厚度为：6.000(mm)BT_w中空玻璃外侧玻璃厚度为：5.000(mm)m：玻璃板弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：0.0783表6.1.2-1四边支承玻璃板弯矩系数ma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442Wk1中空玻璃分派到外侧玻璃风荷载原则值(N/mm2)Wk2中空玻璃分派到内侧玻璃风荷载原则值(N/mm2)qEk1中空玻璃分派到外侧玻璃地震作用原则值(N/mm2)qEk2中空玻璃分派到内侧玻璃地震作用原则值(N/mm2)Wk1=1.1×Wk×BT_w3/(BT_w3+BT_L3)=0.457(kN/m2)Wk2=Wk×BT_L3/(BT_w3+BT_L3)=0.718(kN/m2)qEk1=0.026(kN/m2)qEk2=0.031(kN/m2)在垂直于玻璃平面风荷载和地震作用下玻璃截面最大应力原则值计算(N/mm2)在风荷载作用下外侧玻璃参数θ=(Wk1+0.5×qEK1)×a4/(E×t4)=21.64η：折减系数，按θ=21.64查JGJ102-6.1.2-2表得:η=0.91在风荷载作用下外侧玻璃最大应力原则值σWk=6×m×Wk1×a2×η/t2=11.297N/mm2在地震作用下外侧玻璃参数θ=(Wk1+0.5×qEK1)×a4/(E×t4)=21.64η：折减系数，按θ=21.64查6.1.2-2表得:0.91在地震作用下外侧玻璃最大应力原则值σEk=6×m×qEk1×a2×η/t2=0.633N/mm2σ：外侧玻璃所受应力:采用SW+0.5SE组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×11.297+0.5×1.3×0.633=16.228N/mm2在风荷载作用下内侧玻璃参数θ=(Wk2+0.5×qEK2)×a4/(E×t4)=16.29η：折减系数，按θ=16.29查JGJ102-6.1.2-2表得:η=0.93在风荷载作用下内侧玻璃最大应力原则值σWk=6×m×Wk2×a2×η/t2=12.613N/mm2在地震作用下内侧玻璃参数θ=(Wk2+0.5×qEK2)×a4/(E×t4)=16.29η：折减系数，按θ=16.29查6.1.2-2表得:η=0.93在地震作用下内侧玻璃最大应力原则值σEk=6×m×qEk2×a2×η/t2=0.540N/mm2σ：内侧玻璃所受应力:采用SW+0.5SE组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×12.613+0.5×1.3×0.540=18.009N/mm2外侧玻璃最大应力设计值σ=16.228N/mm2<ｆg=84.000N/mm2内侧玻璃最大应力设计值σ=18.009N/mm2<ｆg=84.000N/mm2中空玻璃强度满足规定！4.玻璃挠度计算:df：在风荷载原则值作用下挠度最大值(mm)D：玻璃刚度(N.mm)te：玻璃等效厚度0.95×(Bt_L3+Bt_w3)^(1/3)=6.6mmν：泊松比，按JGJ102-5.2.9条采用，取值为0.20表5.2.9材料泊松比υ材料υ材料υ玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30μ：挠度系数:按JGJ102-表6.1.3采用μ=0.00773表6.1.3四边支承板挠度系数μa/b0.000.200.250.330.50μ0.013020.012970.012820.012230.01013a/b0.550.600.650.700.75μ0.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.00μ0.006030.005470.004960.004490.00406θ=Wk×a4/(E×te4)=16.82η：折减系数，按θ=16.82查JGJ102-6.1.2-2表得:η=0.93D=(E×te3)/12(1-ν2)=1827280.45(N.mm)df=μ×Wk×a4×η/D=9.3(mm)df/a<1/60玻璃挠度满足！三、硅酮构造密封胶计算：该处选用构造胶类型为：SS6221.按风荷载、水平地震作用和自重效应，计算硅酮构造密封胶宽度:(1)在风载荷和水平地震作用下，构造胶粘结宽度计算(抗震设计):Cs1：风载荷作用下构造胶粘结宽度(mm)W：风荷载设计值：1.586kN/m2a：矩形玻璃板短边长度：1200.000mmf1：硅酮构造密封胶在风荷载或地震作用下强度设计值，取0.2N/mm2。qE：作用在计算单元上地震作用设计值:0.073(kN/m2)按5.6.3条规定采用Cs1=(W+0.5×qE)×a/(×f1)=(1.586+0.5×0.073)×1200.000/(×0.2)=4.87mm取5mm(2)在玻璃永久荷载作用下，构造胶粘结宽度计算:Cs2：自重效应构造胶粘结宽度(mm)a：矩形玻璃板短边长度：1200.0mmb：矩形玻璃板长边长度：1800.0mmf2：构造胶在永久荷载作用下强度设计值，取0.01N/mm2按JGJ102-5.6.3条规定采用Bt_l:中空或夹层玻璃(双层)内侧玻璃厚度6.0mmBt_w:中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度5.0mmCs2=25.6×(Bt_l+Bt_w)×(a×b)/(×(a+b)×f2)=10.14mm取11mm(3)硅酮构造密封胶最大计算宽度：11mm2.硅酮构造密封胶粘接厚度计算:(1)温度变化效应胶缝厚度计算:ts1：温度变化效应构造胶粘结厚度：mmδ1：硅酮构造密封胶温差变位承受能力：12.0%△Ｔ：年温差：80.0℃b：矩形玻璃板长边长度：1800.0mmUs1：玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm铝型材线膨胀系数：α1=2.35×10-5玻璃线膨胀系数：α2=1.00×10-5Us1=b×△Ｔ×(α1-α2)=1.800×80.000×(2.35-1)×10-5=1.944mmts1=Us1/(δ1×(2+δ1))0.5=1.944/(0.120×(2+0.120))0.5=3.9mm(2)地震作用下胶缝厚度计算:ts2：地震作用下构造胶粘结厚度：mmhg：玻璃面板高度：1800.0mmθ:风荷载原则值作用下主体构造楼层弹性层间位移角限值(rad)：0.0010ψ:胶缝变位折减系数1.000δ2：硅酮构造密封胶变位承受能力，取相应于其受拉应力为0.14N/mm2时伸长率：40.0%ts2=θ×hg×ψ/(δ2×(2+δ2))0.5=0.0010×1800.0×1.000/(0.400×(2+0.400))0.5=1.8mm3.胶缝强度验算胶缝选定宽度为:14mm胶缝选定厚度为:8mm(1)在风荷载和水平地震作用下，构造胶中产生拉应力:W：风荷载设计值：1.586kN/m2qE：作用在计算单元上地震作用设计值:0.073(kN/m2)a：矩形分格短边长度：1200.0mmCs：构造胶粘结宽度：14.0mmσ1=(W+0.5×qE)×a/(×Cs)=(1.586+0.5×0.073)×1200.000/(×14.000)=0.070N/mm2(2)在永久荷载作用下，构造胶中产生剪应力:a：矩形玻璃板短边长度：1200.0mmb：矩形玻璃板长边长度：1800.0mmBt_l:中空或夹层玻璃(双层)内侧玻璃厚度6.0mmσ2=25.6×(Bt_l+Bt_w)×(a×b)/(×(a+b)×Cs)=0.007N/mm2(3)构造胶中产生总应力:σ=(σ12+σ22)0.5=(0.0702+0.0072)0.5=0.070N/mm2≤0.2N/mm2构造胶强度可以满足规定！四、幕墙立柱计算：幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1.荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算qw：风荷载均布线荷载设计值(kN/m)W：风荷载设计值：1.586kN/m2B：幕墙分格宽：1.200mqw=W×B=1.586×1.200=1.903kN/m(2)地震荷载计算qEA：地震作用设计值(KN/m2):GAk：玻璃幕墙构件(涉及玻璃和框)平均自重：500N/m2垂直于幕墙平面均布水平地震作用原则值:qEAk：垂直于幕墙平面均布水平地震作用原则值(kN/m2)qEAk=5×αmax×GAk=5×0.040×500.000/1000=0.100kN/m2γE：幕墙地震作用分项系数：1.3qEA=1.3×qEAk=1.3×0.100=0.130kN/m2qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布)qE=qEA×B=0.130×1.200=0.156kN/m(3)立柱弯矩:立柱受力如图所示。Mw：风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)qw：风荷载均布线荷载设计值：1.903(kN/m)Hsjcg：立柱计算跨度：3.600mMw=qw×Hsjcg2/8=1.903×3.6002/8=3.084kN·mME：地震作用下立柱弯矩(kN·m):ME=qE×Hsjcg2/8=0.156×3.6002/8=0.253kN·mM：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)采用SW+0.5SE组合M=Mw+0.5×ME=3.084+0.5×0.253=3.210kN·m2.选用立柱型材截面特性:立柱型材号：XC1\L140选用立柱材料牌号:6063T5型材强度设计值：抗拉、抗压85.500N/mm2抗剪49.6N/mm2型材弹性模量：E=0.70×105N/mm2X轴惯性矩：Ix=301.662cm4Y轴惯性矩：Iy=91.524cm4立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩：Wn=42.780cm3立柱型材净截面积：An=12.693cm2立柱型材截面垂直于X轴腹板截面总宽度：LT_x=6.000mm立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴面积矩：Ss=27.534cm3塑性发展系数：γ=1.053.幕墙立柱强度计算:校核根据：N/An+M/(γ×Wn)≤ｆa=85.5N/mm2(拉弯构件)B：幕墙分格宽：1.200mGAk：幕墙自重：500N/m2幕墙自重线荷载:Gk=500×B/1000=500×1.200/1000=0.600kN/mNk：立柱受力:Nk=Gk×L=0.600×3.600=2.160kNN：立柱受力设计值:rG：构造自重分项系数：1.2N=1.2×Nk=1.2×2.160=2.592kNσ：立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)N：立柱受力设计值：2.592kNAn：立柱型材净截面面积：12.693cm2M：立柱弯矩：3.210kN·mWn：立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩：42.780cm3γ：塑性发展系数：1.05σ=N×10/An+M×103/(1.05×Wn)=2.592×10/12.693+3.210×103/(1.05×42.780)=73.502N/mm273.502N/mm2<ｆa=85.5N/mm2立柱强度可以满足4.幕墙立柱刚度计算:校核根据：df≤L/180df：立柱最大挠度Du：立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间距离)比值:L：立柱计算跨度：3.600mdf=5×qWk×Hsjcg4×1000/(384×0.7×Ix)=14.081mmDu=U/(L×1000)=14.081/(3.600×1000)=1/2551/255<1/180挠度可以满足规定！5.立柱抗剪计算:校核根据：τmax≤[τ]=49.6N/mm2(1)Qwk：风荷载作用下剪力原则值(kN)Qwk=Wk×Hsjcg×B/2=1.133×3.600×1.200/2=2.447kN(2)Qw：风荷载作用下剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×2.447=3.426kN(3)QEk：地震作用下剪力原则值(kN)QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.100×3.600×1.200/2=0.216kN(4)QE：地震作用下剪力设计值(kN)QE=1.3×QEk=1.3×0.216=0.281kN(5)Q：立柱所受剪力:采用Qw+0.5QE组合Q=Qw+0.5×QE=3.426+0.5×0.281=3.567kN(6)立柱剪应力:τ：立柱剪应力:Ss：立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴面积矩：27.534cm3立柱型材截面垂直于X轴腹板截面总宽度：LT_x=6.000mmIx：立柱型材截面惯性矩：301.662cm4τ=Q×Ss×100/(Ix×LT_x)=3.567×27.534×100/(301.662×6.000)=5.426N/mm2τ=5.426N/mm2<49.6N/mm2立柱抗剪强度可以满足五、立柱与主构造连接Lct2：连接处铝角码壁厚：8.0mmJy：连接处钢角码承压强度：305.0N/mm2D2：连接螺栓公称直径：12.0mmD0：连接螺栓有效直径：10.4mm选取立柱与主体构造连接螺栓为:不锈钢螺栓A3,A4组70级L_L:连接螺栓抗拉强度:320N/mm2L_J:连接螺栓抗剪强度:245N/mm2采用SG+SW+0.5SE组合N1wk：连接处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.133×1.200×3.600×1000=4894.6N连接处风荷载设计值(N):N1w=1.4×N1wk=1.4×4894.6=6852.4NN1Ek：连接处地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.100×1.200×3.600×1000=432.0NN1E：连接处地震作用设计值(N):N1E=1.3×N1Ek=1.3×432.0=561.6NN1：连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=6852.4+0.5×561.6=7133.2NN2：连接处自重总值设计值(N):N2k=500×B×Hsjcg=500×1.200×3.600=2160.0NN2：连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×2160.0=2592.0NN：连接处总合力(N):N=(N12+N22)0.5=(7133.1842+2592.0002)0.5=7589.5NNvb：螺栓受剪承载能力:Nv：螺栓受剪面数目：2Nvb=2×π×D02×L_J/4=2×3.14×10.3602×245/4=41284.3N立柱型材种类：6063T5Ncbl：用一颗螺栓时，立柱型材壁抗承压能力(N):D2：连接螺栓直径：12.000mmNv：连接处立柱承压面数目：2t：立柱壁厚：3.0mmXC_y：立柱局部承压强度：120.0N/mm2Ncbl=D2×t×2×XC_y=12.000×3.0×2×120.0=8640.0NNum1：立柱与建筑物主构造连接螺栓个数:计算时应取螺栓受剪承载力和立柱型材承压承载力设计值中较小者计算螺栓个数。螺栓受剪承载能力Nvb=41284.3N不不大于立柱型材承压承载力Ncbl=8640.0NNum1=N/Ncbl=7589.517/8640.000=1个取2个依照选取螺栓数目，计算螺栓受剪承载能力Nvb=82568.7N依照选取螺栓数目，计算立柱型材承压承载能力Ncbl=17280.0NNvb=82568.7N>7589.5NNcbl=17280.0N>7589.5N强度可以满足角码抗承压能力计算:角码材料牌号:Q235钢(C级螺栓)Ncbg：铝角码型材壁抗承压能力(N):Ncbg=D2×2×XC_y×Lct2×Num1=12.000×2×120.0×8.000×2.000=46080.0N46080.0N>7589.5N强度可以满足六、幕墙预埋件总截面面积计算本工程预埋件受拉力和剪力V：剪力设计值:V=N2=2592.0NN：法向力设计值:N=N1=7133.2NM：弯矩设计值(N·mm):e2：螺孔中心与锚板边沿距离：50.0mmM=V×e2=2592.0×50.0=129600.0N·mmNum1：锚筋根数：4根锚筋层数：2层αr：锚筋层数影响系数：1.0关于混凝土：强度级别C35混凝土轴心抗压强度设计值:fc=16.700N/mm2按现行国标≤混凝土构造设计规范≥GB50010-表4.1.4采用。选用HRB335锚筋锚筋强度设计值:fy=300.000N/mm2d：钢筋直径：Φ12.0mmαv：钢筋受剪承载力系数:αv=(4.0-0.08×d)×(fc/fy)0.5根据GB5001010.9.1-5式计算=(4.0-0.08×12.000)×(16.700/300.000)0.5=0.7由于αv不不大于0.7，因此取αv=0.7t：锚板厚度：8.0mmαb：锚板弯曲变形折减系数:αb=0.6+0.25×(t/d)根据GB5001010.9.1-6式计算=0.6+0.25×(8.0/12.000)=0.8Z：外层钢筋中心线距离：180.0mmAs：锚筋实际总截面积:As=Num1×π×d2/4=4.000×3.14×d2/4=452.2mm2锚筋总截面积计算值：根据GB5001010.9.1-1和10.9.1-2等公式计算As1=V/(αr×αv×fy)+N/(0.8×αb×fy)+M/(1.3×αr×αb×fy×Z)=53.5mm2As2=N/(0.8×αb×fy)+M/(0.4×αr×αb×fy×Z)=46.6mm253.5mm2<452.2mm246.6mm2<452.2mm24根φ12.000锚筋可以满足规定！锚板面积A=30000.0mm20.5fcA=250500.0NN=7133.2N<0.5fcA锚板尺寸可以满足规定！七、幕墙预埋件焊缝计算依照《钢构造设计规范》GB50017-公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算hf:角焊缝焊脚尺寸6.000mmL:角焊缝实际长度100.000mmhe:角焊缝计算厚度=0.7hf=4.2mmLw:角焊缝计算长度=L-2hf=88.0mmfhf:角焊缝强度设计值:160N/mm2βf:角焊缝强度设计值增大系数，取值为:1.22σm:弯矩引起应力σm=6×M/(2×he×lw2×βf)=9.798N/mm2σn:法向力引起应力σn=N/(2×he×Lw×βf)=7.910N/mm2τ:剪应力τ=V/(2×Hf×Lw)=2.455N/mm2σ:总应力σ=((σm+σn)2+τ2)0.5=17.877σ=17.877N/mm2≤fhf=160N/mm2焊缝强度可以满足！八、幕墙横梁计算幕墙横梁计算简图如下图所示：1.选用横梁型材截面特性:选用型材号：XC1\H60选用横梁材料牌号：6063T5横梁型材抗剪强度设计值：49.600N/mm2横梁型材抗弯强度设计值：85.500N/mm2横梁型材弹性模量：E=0.70×105N/mm2Mx横梁绕截面X轴(平行于幕墙平面方向)弯矩(N.mm)My横梁绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)弯矩(N.mm)Wnx横梁截面绕截面X轴(幕墙平面内方向)净截面抵抗矩：Wnx=11.792cm3Wny横梁截面绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)净截面抵抗矩：Wny=6.575cm3型材截面积：A=6.830cm2γ塑性发展系数，可取1.052.幕墙横梁强度计算:校核根据：Mx/γWnx+My/γWny≤f=85.5(1)横梁在自重作用下弯矩(kN·m)横梁上分格高：1.800m横梁下分格高：1.800mH----横梁受荷单元高(应为上下分格高之和一半)：1.800ml----横梁跨度,l=1200mmGAk：横梁自重：400N/m2Gk：横梁自重荷载线分布均布荷载原则值(kN/m):Gk=400×H/1000=400×1.800/1000=0.720kN/mG：横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m)G=1.2×Gk=1.2×0.720=0.864kN/mMy：横梁在自重荷载作用下弯矩(kN·m)My=G×B2/8=0.864×1./8=0.156kN·m(2)横梁在风荷载作用下弯矩(kN·m)风荷载线分布最大集度原则值(三角形分布)qwk=Wk×B=1.133×1.200=1.360kN/m风荷载线分布最大集度设计值qw=1.4×qwk=1.4×1.360=1.903kN/mMxw：横梁在风荷载作用下弯矩(kN·m)Mxw=qw×B2/12=1.903×1./12=0.228kN·m(3)地震作用下横梁弯矩qEAk：横梁平面外地震作用:βE：动力放大系数：5αmax：地震影响系数最大值：0.040GAk：幕墙构件自重：400N/m2qEAk=5×αmax×400/1000=5×0.040×400/1000=0.080kN/m2qex：水平地震作用最大集度原则值B：幕墙分格宽：1.200m水平地震作用最大集度原则值(三角形分布)qex=qEAk×B=0.080×1.200=0.096KN/mqE：水平地震作用最大集度设计值γE：地震作用分项系数：1.3qE=1.3×qex=1.3×0.096=0.125kN/mMxE：地震作用下横梁弯矩:MxE=qE×B2/12=0.125×1./12=0.015kN·m(4)横梁强度:σ：横梁计算强度(N/mm2):采用SG+SW+0.5SE组合Wnx：横梁截面绕截面X轴净截面抵抗矩：11.792cm3Wny：横梁截面绕截面Y轴净截面抵抗矩：6.575cm3γ：塑性发展系数：1.05σ=103×My/(1.05×Wny)+103×Mxw/(1.05×Wnx)+0.5×103×MxE/(1.05×Wnx)=41.579N/mm241.579N/mm2<ｆa=85.5N/mm2横梁正应力强度可以满足3.幕墙横梁抗剪强度计算:校核根据：τx=Vy×Sx/(Ix×tx)≤49.6N/mm2校核根据：τy=Vx×Sy/(Iy×ty)≤49.6N/mm2Vx----横梁竖直方向(X轴)剪力设计值N；Vy----横梁水平方向(Y轴)剪力设计值N；Sx----横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)面积矩=8.381cm3；Sy----横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)面积矩=5.884cm3；Ix----横梁绕截面X轴毛截面惯性矩=43.975cm4；Iy----横梁绕截面y轴毛截面惯性矩=25.800cm4；tx----横梁截面垂直于X轴腹板截面总宽度=6.0mm；ty----横梁截面垂直于Y轴腹板截面总宽度=7.0mm；f----型材抗剪强度设计值=49.6N/mm2；(1)Qwk：风荷载作用下横梁剪力原则值(kN)Wk：风荷载原则值：1.133kN/m2B：幕墙分格宽：1.200m风荷载呈三角形分布时：Qwk=Wk×B2/4=1.133×1./4=0.408kN(2)Qw：风荷载作用下横梁剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×0.408=0.571kN(3)QEk：地震作用下横梁剪力原则值(kN)地震作用呈三角形分布时：QEk=qEAk×B2/4=0.080×1./4=0.029kN(4)QE:　地震作用下横梁剪力设计值(kN)γE：地震作用分项系数：1.3QE=1.3×QEk=1.3×0.029=0.037kN(5)Vy：横梁水平方向(y轴)剪力设计值(kN):采用Vy=Qw+0.5QE组合Vy=Qw+0.5×QE=0.571+0.5×0.037=0.590kN(6)Vx：横梁竖直方向(x轴)剪力设计值(kN):Vx=G×B/2=0.518kN(7)横梁剪应力τx=Vy×Sx/(Ix×tx)=0.590×8.381×100/(43.975×6.0)=1.873N/mm2τy=Vx×Sy/(Iy×ty)=0.518×5.884×100/(25.800×7.0)=1.689N/mm2τx=1.873N/mm2