工字钢受力计算

I40a工字钢梁受力计算一、梁的静力计算概况    备注1、单跨梁形式：  简支梁      计算结果2、荷载受力形式：  简支梁中间受集中载荷50t重车取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/2250KNI50c及桥面系自重:15m长4根I40a型钢重270.39kg/m2.70KN/m12根横向连接￠28钢筋46.37kg/m0.46KN/m宽0.8m合计（Pq）3.17KN/m3、计算模型基本 参数 转速和进给参数表a氧化沟运行参数高温蒸汽处理医疗废物pid参数自整定算法口腔医院集中消毒供应 ：净跨  L 10m4、荷载：标准值Pk=Pg+ql281.68KN设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQγG=1.2、γQ=1.4344.35KN二、选择受荷截面    1、截面类型：  4根工字钢：I40a    2、截面特性：Ix21720cm4 Wx1090cm3ly660cm3翼缘厚度tf16mm腹板厚度tw10.5mm三、相关参数    1、材质：Q235    2、x轴塑性发展系数γx    1.05 3、梁的挠度控制  ［v］：L/250四、单根内力计算结果      1、支座反力RA=RB=Pd/243.04KN2、最大弯矩Mmax=RA×L/2215.22KN.m五、强度及刚度验算结果  1、弯曲正应力σmax=Mmax/(γx×Wx)188.04N/mm22、A处剪应力τA=RA×Iy/(Ix×tw)τA=τB12.46N/mm23、B处剪应力τB=RB×Iy/(Ix×tw)τA=τB4、最大挠度fmax=8Pk×l3(384E×I)21.445Pk×l^4(384E×I)5、相对挠度  v=fmax/L      1/466弯曲正应力σmax=188.04N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2符合要求支座最大剪应力τmax=12.46N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2符合要求跨中挠度相对值  v=1/466<挠度控制值［v］:L/250  符合要求计算：复核：日期：10#工字钢梁受力计算一、梁的静力计算概况    备注1、单跨梁形式：  简支梁      计算结果2、荷载受力形式：  简支梁中间受集中载荷5t重车取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/225KNI50c及桥面系自重:5m长4根10#工字钢重44.80kg/m0.45KN/m12根横向连接￠28钢筋0.00kg/m0.00KN/m宽0.8m合计（Pq）0.45KN/m3、计算模型基本参数：净跨  L 5m4、荷载：标准值Pk=Pg+ql27.24KN设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQγG=1.2、γQ=1.433.14KN二、选择受荷截面    1、截面类型：  4根工字钢：10#    2、截面特性：Ix245cm4 Wx49cm3ly33cm3翼缘厚度tf7.6mm腹板厚度tw4.5mm三、相关参数    1、材质：Q235    2、x轴塑性发展系数γx    1.05 3、梁的挠度控制  ［v］：L/250四、单根内力计算结果      1、支座反力RA=RB=Pd/24.14KN2、最大弯矩Mmax=RA×L/210.36KN.m五、强度及刚度验算结果  1、弯曲正应力σmax=Mmax/(γx×Wx)201.26N/mm22、A处剪应力τA=RA×Iy/(Ix×tw)τA=τB12.40N/mm23、B处剪应力τB=RB×Iy/(Ix×tw)τA=τB4、最大挠度fmax=8Pk×l3(384E×I)9.115Pk×l^4(384E×I)5、相对挠度  v=fmax/L      1/556弯曲正应力σmax=201.26N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2符合要求支座最大剪应力τmax=12.46N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2符合要求跨中挠度相对值  v=1/556<挠度控制值［v］:L/250  符合要求计算：复核：日期：10#工字钢梁受力计算一、梁的静力计算概况    备注1、单跨梁形式：  简支梁      计算结果2、荷载受力形式：  简支梁中间受集中载荷1.2t重车取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/26KNI50c及桥面系自重:5m长4根10#工字钢重11.20kg/m0.11KN/m12根横向连接￠28钢筋0.00kg/m0.00KN/m宽0.8m合计（Pq）0.11KN/m3、计算模型基本参数：净跨  L 5m4、荷载：标准值Pk=Pg+ql6.56KN设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQγG=1.2、γQ=1.47.98KN二、选择受荷截面    1、截面类型：  1根工字钢：10#    2、截面特性：Ix245cm4 Wx49cm3ly33cm3翼缘厚度tf7.6mm腹板厚度tw4.5mm三、相关参数    1、材质：Q235    2、x轴塑性发展系数γx    1.05 3、梁的挠度控制  ［v］：L/250四、单根内力计算结果      1、支座反力RA=RB=Pd/23.99KN2、最大弯矩Mmax=RA×L/29.98KN.m五、强度及刚度验算结果  1、弯曲正应力σmax=Mmax/(γx×Wx)193.97N/mm22、A处剪应力τA=RA×Iy/(Ix×tw)τA=τB11.95N/mm23、B处剪应力τB=RB×Iy/(Ix×tw)τA=τB4、最大挠度fmax=8Pk×l3(384E×I)9.115Pk×l^4(384E×I)5、相对挠度  v=fmax/L      1/666弯曲正应力σmax=201.26N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2符合要求支座最大剪应力τmax=12.46N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2符合要求跨中挠度相对值  v=1/666<挠度控制值［v］:L/250  符合要求计算：复核：日期：10#工字钢梁受力计算一、梁的静力计算概况    备注1、单跨梁形式：  简支梁      计算结果2、荷载受力形式：  简支梁中间受集中载荷2t重车取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/210KNI50c及桥面系自重:5m长2根10#工字钢重22.40kg/m0.22KN/m12根横向连接￠28钢筋0.00kg/m0.00KN/m宽0.8m合计（Pq）0.22KN/m3、计算模型基本参数：净跨  L 5m4、荷载：标准值Pk=Pg+ql11.12KN设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQγG=1.2、γQ=1.413.57KN二、选择受荷截面    1、截面类型：  2根工字钢：10#    2、截面特性：Ix245cm4 Wx49cm3ly33cm3翼缘厚度tf7.6mm腹板厚度tw4.5mm三、相关参数    1、材质：Q235    2、x轴塑性发展系数γx    1.05 3、梁的挠度控制  ［v］：L/250四、单根内力计算结果      1、支座反力RA=RB=Pd/23.39KN2、最大弯矩Mmax=RA×L/28.48KN.m五、强度及刚度验算结果  1、弯曲正应力σmax=Mmax/(γx×Wx)164.82N/mm22、A处剪应力τA=RA×Iy/(Ix×tw)τA=τB10.15N/mm23、B处剪应力τB=RB×Iy/(Ix×tw)τA=τB4、最大挠度fmax=8Pk×l3(384E×I)9.115Pk×l^4(384E×I)5、相对挠度  v=fmax/L      1/666弯曲正应力σmax=201.26N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2符合要求支座最大剪应力τmax=12.46N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2符合要求跨中挠度相对值  v=1/666<挠度控制值［v］:L/250  符合要求计算：复核：日期：14#工字钢梁受力计算一、梁的静力计算概况    备注1、单跨梁形式：  简支梁      计算结果2、荷载受力形式：  简支梁中间受集中载荷5t重车取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/225KNI50c及桥面系自重:8m长4根10#工字钢重67.60kg/m0.68KN/m12根横向连接￠28钢筋0.00kg/m0.00KN/m宽0.8m合计（Pq）0.68KN/m3、计算模型基本参数：净跨  L 8m4、荷载：标准值Pk=Pg+ql30.41KN设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQγG=1.2、γQ=1.437.57KN二、选择受荷截面    1、截面类型：  4根工字钢：10#    2、截面特性：Ix712cm4 Wx102cm3ly64cm3翼缘厚度tf7.6mm腹板厚度tw4.5mm三、相关参数    1、材质：Q235    2、x轴塑性发展系数γx    1.05 3、梁的挠度控制  ［v］：L/250四、单根内力计算结果      1、支座反力RA=RB=Pd/24.70KN2、最大弯矩Mmax=RA×L/218.79KN.m五、强度及刚度验算结果  1、弯曲正应力σmax=Mmax/(γx×Wx)175.40N/mm22、A处剪应力τA=RA×Iy/(Ix×tw)τA=τB9.38N/mm23、B处剪应力τB=RB×Iy/(Ix×tw)τA=τB4、最大挠度fmax=8Pk×l3(384E×I)104.505Pk×l^4(384E×I)5、相对挠度  v=fmax/L      1/878弯曲正应力σmax=175.4N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2符合要求支座最大剪应力τmax=9.38N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2符合要求跨中挠度相对值  v=1/878<挠度控制值［v］:L/250  符合要求计算：复核：日期：