[注册结构工程师考试密押题库与答案解析]一、二级注册结构工程师专业部分模拟17

[注册结构工程师考试密押 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 库与答案解析]一、二级注册结构工程师专业部分模拟17PAGE1/NUMPAGES1[注册结构工程师考试密押题库与答案解析]一、二级注册结构工程师专业部分模拟17一、二级注册结构工程师专业部分模拟171～3：有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=p+g=25kN/m(设计值)如题图所示。混凝土强度等级为C30，梁纵向受力钢筋采用HRB335钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离as=35mm，梁截面b×h=200mm×500mm。1.假定当L2=6m，L2=8m，L3=5m，该梁弯矩分配系数μBA及B支座的不平衡弯矩ΔM应与下列组数据相似。A.0.50；20.8kN·mB.0.45；93.75kN·mC.0.385；112.5kN·mD.0.625；133.3kN·m答案:A2.假定调整L1、L2、L3跨度后B支座左右两端的分配系数分别为0.45，0.55；支座固端弯矩分别为100kN·m、-150kN·m。C支座左右两端分配系数为0.4、0.6；固端弯矩为150kN·m、-120kN·m，试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D支座的弯矩接近组数据。A.MB=113.2kN·m，MD=129kN·mB.MB=153.12kN·m，MD=151kN·mC.MB=126.44kN·m，MD=146.25kN·mD.MB=153.12kN·m，MD=129kN·m答案:C弯矩分配过程如下B支座C支座0.450.550.40.610022.53.94126.44-15027.5→-8.75←4.81-126.4415013.75-17.5146.25-120120-26/25→-13/13146.25MB=126.44kN·mMD=146.25kN·m3.假定该连续梁的B、C支座弯矩相同，即MB=MC=140.23kN·m(设计值)，两支座调幅系数均为0.7，并假定L2=8m，则BC跨中的计算配筋量As(mm2)与项数值相近。A.804B.980C.1120D.1230答案:A支座弯矩调幅MB=MC=0.7×140=98kN·m=84mm≤ζb×h0=0.550×465=256mm问题:4.假设构件的截面尺寸为b×h=200mm×300mm，as=as′=25mm，承受轴心拉力设计值N=380kN，弯矩设计值M=38kN·m，混凝土强度等级为C25，纵筋采用HRB335钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积As最接近项配筋 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 。A.3φ18B.3φ22C.4φ18D.2φ22答案:B混凝土强度：C30fcu，k=30.0N/mm2fc=14.33N/mm2ft=1.43N/mm2钢筋强度：fy=300N/mm2fy′=300N/mm2Es=200000N/mm2全部纵向钢筋的截面面积As按下式求得：N≤fy×As(混凝土规范式7.4.1)大、小偏心受拉构件判断轴向拉力作用点至截面重心的距离：125mm，属于小偏心受拉构件轴向拉力作用点至近侧纵向受拉钢筋的合力点的距离：轴向拉力作用点至远侧纵向受拉钢筋的合力点的距离：受拉区纵筋面积As按下列公式求得：Ne′≤fyAs(h0′-as)(混凝土规范式7.4.2.2)故可选用3φ22，则As=1140mm25～8：某钢筋混凝土预制叠合梁，施工时不加支撑，梁的计算跨度为6m，按简支梁计算。叠合前梁截面为250mm×450mm，叠合后为250mm×650mm。预制梁的混凝土强度等级采用C30，叠合层采用C20，纵向钢筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，第一阶段计算，梁承受恒荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值q1G=12kN/m，施工活荷载标准值q1k=14kN/m；第二阶段计算，因楼板的面层、吊顶等传给该梁的静荷载标准值为q2G=10kN/m，使用阶段活荷载为q2k=22kN/m，钢筋混凝土容重为25kN/m3。5.该梁第二阶段时的梁端剪力(设计值)最接近项数值。A.171.6kNB.221.3kNC.102kND.154.5kN答案:A第一阶段梁端剪力标准值：剪力设计值为：V1=1.2V1G+1.4V1q=1.2×36+1.4×42=102kN第二阶段梁端剪力标准值为：剪力设计值：V2=1.2V1G+1.2V2G+1.4V2q=1.2×36+1.2×30+1.4×66=171.6kN6.假定叠合梁的截面尺寸满足规范的要求，箍筋间距s=200mm，并已知截面有效高度为610mm，叠合构件的剪力设计值V=165.9kN。则叠合梁中箍筋的最小配箍面积与项数值最为接近。A.60.5mm2B.63mm2C.53.5mm2D.46mm2答案:B由混凝土规范10.6.4条的规定，取较低的叠合层混凝土强度等级C20进行计算。其斜截面受剪承载力按下列公式计算：当V＞0.7×ft×b×h0、500＜H≤800mm构造要求：箍筋最小直径Dmin=6mm，箍筋最大间距smax=250mm最小配箍面积Axv，min=(0.24×ft/fyv)×b×s=(0.24×1.10/210)×250×200=63mm27.叠合梁的第二阶段跨中弯矩设计值最接近项数值。A.257.4kN·mB.153kN·mC.206.5kN·mD.195.6kN·m答案:A第一阶段梁跨中弯矩标准值为：跨中弯矩设计值为：M1=1.2M1G+1.4M1q=1.2×54+1.4×63=153kN·m第二阶段梁端剪办标准值为：跨中弯矩设计值为：M2=1.2M1G+1.2M2G+1.4M2q=1.2×54+1.2×45+1.4×99=257.4kN·m8.假定叠合梁满足构造要求，其中箍筋间距及配筋率均满足混凝土规范的要求，并已知截面有效高度为610mm，配有双肢箍φ8@200，则叠合面的受剪承载力设计值最接近项数值。A.256.1kNB.221.3kNC.209.5kND.285.6kN答案:A因为箍筋为双肢箍2φ8@200，则有由混凝土规范式10.6.5-1=1.2×1.1×250×610+0.85×210×0.503×610=256.1kN由混凝土规范10.6.5条的规定，取较低的叠合层混凝土强度等级C20的抗拉强度设计值ft进行计算。9～11：有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸b×h=300mm×500mm，对称配筋，每侧各配有3φ20的钢筋(钢筋为HRB335)，混凝土强度等级为C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as=40mm，柱的计算长度为I0=4.5m。9.该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距ei=200mm。试问该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数η与项数值最为接近。A.1.13B.1.25C.1.17D.1.21答案:Aζ1可按给出的近似公式进行计算：ζ1=0.2+2.7ei/h=0.2+2.7×=1.28＞1，取ζ1=110.该柱在某荷载组合下，其正截面受压承载力计算中，受压区高度x=290mm。试问在该组合内力下，柱的受拉主筋的应力σs最接近项数值。A.σs=204N/mm2B.σs=195N/mm2C.σs=178N/mm2D.σs=252N/mm2答案:A相对界限受压区高度：11.柱正截面受压承载力计算中，已知该柱为小偏心受压。假定该框架柱偏心受压时有轴向压力设计值N=500kN，柱两端配有双肢箍φ8@150，箍筋等级为HPB235，计算截面的剪跨比λ=3，试问该柱斜截面受剪承载力设计值与项数值最为接近。A.176.8kNB.198.8kNC.206.8kND.212.3kN答案:A箍筋面积Asv=101mm箍筋间距s=15mm由混凝土规范式7.5.12，偏心受压构件的受剪承载力：问题:12.某承受均布荷载的简支梁净跨ln=3.56m，截面尺寸b×h=200mm×500mm，两端支撑在240mm厚的砖墙上，承受永久均布荷载标准值gk=25kN/m，可变均布荷载标准值qk=50kN/m，混凝土强度等级为C30，箍筋为HPB235，纵筋为HRB335钢筋，箍筋为φ8@200双肢箍，弯起钢筋利用梁底HRB335钢筋弯起，弯起45°，as=35mm，对该梁的支座处进行斜截面承载力计算，则计算所需的弯起钢筋面积最接近项数值。A.197mm2B.336mm2C.139mm2D.266mm2答案:C截面有效高度：h0=h-as=500-35=465mm最危险截面在支座边缘处，以该处剪力控制设计，剪力设计值：V=×(1.2×25+1.4×50)×3.56=178kN验算截面尺寸：当hw/b≤4时，V≤0.25βcfcbh00.25βcfcbh0=0.25×1.00×14.33×200×465=333173N≥V=178000N，满足要求。判别是否需要按计算配置腹筋：0.7ftbh0=0.7×1.43×200×460=92092N＜V=178000N，需要按计算确定腹筋。计算弯起钢筋问题:13.双向板受力钢筋的配置应是。A.沿长边方向的受力钢筋放在沿短边方向的受力钢筋的内侧B.沿长边方向的受力钢筋放在沿短边方向的受力钢筋的外侧C.沿短边方向配受力钢筋，沿长边方向配构造钢筋D.沿长边方向的受力钢筋放在内侧或外侧对受力没有影响答案:A问题:14.有关减少混凝土的收缩裂缝的 措施 《全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观软件质量保证措施下载工地伤害及预防措施下载关于贯彻落实的具体措施 ，项所述正确。A.在浇注混凝土时增设钢丝网B.在混凝土的配比中增加水泥用量C.在混凝土配比中采用高标号水泥D.在混凝土配比中采用弹性模量小的骨料答案:A问题:15.下列表述中项正确。A.配置抗冲切箍筋的钢筋混凝土楼板，其冲切破坏前有明显预兆，呈延性破坏B.受弯构件进行疲劳验算时，受压区混凝土应力图形可简化为等效的矩形应力图C.对于进行疲劳强度验算的受弯构件，其主拉应力由箍筋或弯起钢筋承受，不考虑混凝土的作用D.在吊车梁疲劳强度验算中，荷载应取用标准值，当吊车为重级工作制时，对吊车的竖向荷载应考虑动力系数1.1答案:D16～21：某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如题图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接；腹板用角焊缝连接，hf=8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力V=470kN，弯矩M=235kN·m。钢材为Q235-B。手工焊，E4315型焊条，二级焊缝。16.对接焊缝的宽度b=200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为mm。A.240B.258C.268.8D.276.4答案:C17.腹板角焊缝的有效面积为。A.18.48cm2B.24.62cm2C.36.96cm2D.42.84cm22答案:C腹板角焊缝尺寸为：lw=400-2×30-10=330mm腹板角焊缝的有效面积为：Afw=2×0.7×0.8×33=36.96cm218.如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为35604cm4，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)。A.141.2N/mm2B.148.6N/mm2C.150.4N/mm2D.153.8N/mm2答案:A19.剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为36.96cm2时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力为。A.100.4N/mm2B.114.6N/mm2C.120.8N/mm2D.127.2N/mm2答案:D20.如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为35604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力为。A.100.4N/mm2B.108.9N/mm2C.125.8N/mm2D.134.2N.mm2答案:B21.如果腹板角焊缝的和分别为114.6N/mm2、108.9N/mm2，则角焊缝的应力为。A.145.3N/mm2B.149.8N/mm2C.155.8N/mm2D.159.4N/mm2答案:A22～23：某简支梁采用热轧普通工字钢，型号I36a，跨度为5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值q=36kN/m(包括自重)，荷载标准值qk=27.69N/mm，跨中无侧向支承。其中梁的Wx=878cm3，Ix=15796cm4，钢材Q235-B。22.梁的弯曲应力为N/mm2。A.115B.122C.128D.133答案:B23.刚度验算中梁的挠度为mm。A.6.9B.7.5C.7.8D.8.2答案:A按荷载标准值计算：问题:24.冷弯薄壁型钢屋面檩条平面外布置的拉条，下述论点错误的是。A.可作为侧向支承点B.与Mx算无关C.可减小My方向的计算跨度D.拉条直径不得小于8mm答案:B按GBJ18—87第5.1.2条，计算Mx时，拉条可作为侧向支承点，与梁的整体稳定性计算有关。问题:25.某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重5kN/m2，分项系数1.2，活荷载按最大的检修材料所产生的荷载20kN/m2计，其分项系数1.3，主梁间距5m，跨度8m，简支，主梁跨中弯矩设计值为kN·m。A.1124B.1280C.1360D.1668答案:A按GB50017—2003第3.1.9条，计算由检修材料作用的平台主梁荷载时，应乘以0.85的折减系数。简支梁弯矩的荷载效应系数为l2。故跨中弯矩：M=×(1.2×5+0.85×1.3×20)×5×82=1124kN·m问题:26.在地震区有一采用框架一支撑结构的多层钢结构房屋，关于其中心支撑的形式，下列项不宜选用。A.交叉支撑B.人字支撑C.单斜杆支撑D.K形支撑答案:C问题:27.有一用Q235钢制作的钢柱。作用在柱顶的集中荷载设计值F=2500kN；拟采用支承加劲肋-400×30传递集中荷载，加劲肋上端刨平顶紧，柱腹板切槽后与加劲肋焊接，如题图所示。取角焊缝hf=16mm，试问，焊缝长度l1(mm)与下列项数值最为接近。提示：考虑柱腹板沿角焊缝边缘剪切破坏的可能性。A.400B.500C.600D.700答案:C问题:28.工字形组合截面的钢吊车梁采用Q235D钢制造，腹板为-1300×12，支座最大剪力设计值V=1005kN，采用突缘支座，端加劲肋选用-400×20(焰切边)，当端部支座加劲肋作为轴心受压构件进行稳定性计算时，试问，其压应力(N/mm2)与下列项数值最为接近。提示：为简化计算，取绕对称轴的λy代替λyz。A.127.3B.115.7C.105.2D.100.3答案:DA=2×40+18×1.2=101.6cm2问题:29.下述对钢管结构的构造要求，其中项是不妥当的。A.节点处除搭接型节点外，应尽可能避免偏心，各管件轴线之间的夹角不宜小于30°B.支管与主管之间连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡，支管壁厚小于6mm时，可不切坡口C.在支座节点处，应将支管插入主管内D.主管的直径和壁厚应分别大于支管的直径和壁厚答案:C由规范10.2.1知：A、B、D均符合构造要求。在支座接点处，支管不得插入主管内。30～31：已知钢筋混凝土过梁净跨In=3.0m，过梁上砌体高度1.2m，墙厚190mm，墙体采用MU7.5砌块、Mb5混合砂浆砌筑，承受楼板传来的均布荷载设计值15kN/m。过梁伸入墙内200mm，砌块厚度为190mm，双面抹20mm混合砂浆，单位面积容重为3.38kN/m2(题图)。30.与该过梁下砌体局部承压力最接近的是项数值。A.29.1kNB.30.5kNC.40.2kND.35.3kN答案:D根据《规范》7.2.2条第2款第2点的规定，因墙高hw=1200mm＜ln/2=3000/2=1500mm，应按hw=1200mm的均布自重采用。墙体重量：q1=1.2×3.38=4.06kN/m过梁自重：q2=0.19×0.3×25+0.02×(0.30×2+0.19)×17×1.2=2.03kN/m楼板荷载q3=15kN/m根据《规范》7.2.3条第3款的规定，验算过梁下砌体局部承压承载力时，可不考虑上层荷载的影响，即31.该过梁下的局部承压承载力与项数值最为接近。A.49.2kNB.50.5kNC.65kND.67.3kN答案:C砌块砌体的抗压强度f=1.71N/mm2根据《规范》5.2.2条第2款规定未灌孔混凝土砌块砌体的局压强度系数γ=1.0，根据《规范》5.2.4条规定，对过梁压应力图形完整系数η=1.0ηγAl=1.0×1.0×1.71×190×200=64980N≈65kN32～36：某钢筋混凝土挑梁(b×hb=240mm×300mm)，埋置于丁字形截面的墙体中，如题图；挑梁下墙体厚均为240mm，采用MU10砖、M2.5砂浆砌筑。楼板传给挑梁的荷载有：梁端集中作用的恒载Fk=4.5kN；作用在挑梁挑出部分的恒载g1k=10kN/m，活载q1k=1.8kN/m，楼板压在挑梁埋在墙内部分的恒载为g2k=10kN/m，顶层屋面板传给挑梁荷载，g3k=15.5kN/m，q3k=1.8kN/m，墙体自重19kN/m3。挑梁挑出部分自重1.35kN/m，挑梁埋在墙内部分自重1.8kN/m。32.顶层的倾覆力矩与项数值最为接近。A.28.75kN·mB.18.4kN·mC.38.25kN·mD.22.7kN·m答案:A求x0挑梁埋在墙体的长度l1分别为3.0m和1.8m，均大于2.2hb=2.2×0.3=0.66m，根据《规范》7.4.2条的规定，挑梁计算倾覆点到墙外边缘的距离x0=0.3hb≯0.13l1，即x0=0.3×0.3=0.09m＜0.13l1=0.13×1.8=0.234m挑梁的自重和承担的恒载的合力为15.5+1.35=16.85kN/m挑梁所承担的活载为1.8kN/m，恒载起控制作用。根据《建筑结构荷载规范》第3.2.5条第一款的规定，恒载的分项系数为1.35，根据《砌体结构规范》第4.1.6条(4.1.6)的规定，在验算倾覆时，这时的分项系数取1.2M0r=[1.2×(15.5+1.35)+1.4×1.8]×(1.5+0.09)2=28.74kN·m33.顶层的抗倾覆力矩与项数值最为接近。A.28.75kN·mB.48.4kN·mC.58.5kN·mD.33.6kN·m答案:C挑梁的抗倾覆荷载Gr为顶层挑梁自重标准和所承担的恒载标准值g3kGr=(1.8+15.5)×(3.0-0.09)=50.3kN根据《规范》4.1.6条式的规定，对起作用的分项系数取0.8，得Mr=0.8Gr(l2-x0)=0.8×50.3××(3-0.09)=58.5kN·m34.楼层的抗倾覆力矩与项数值最为接近。A.58.74kN·mB.48.42kN·mC.68.50kN·mD.63.64kN·m答案:A抗倾覆力矩：Gr1——为挑梁尾端上部45°扩展角范围内的本层砌体自重；Gr2——本层的楼面恒荷载标准值。墙体自重Gr1Gr1=(1.8×2.7+1.8×2.7-×1.82)×0.24×19=36.94kN应用规范式(7.4.3)Mr=0.8Gr(l2-x0)=43.44kN·m楼盖荷载：Mr2=0.8×(10+1.8)×(1.8-0.09)2=13.80kN·m反倾覆力矩：Mr=Mr1+Mr2=43.44+13.80=57.24kN·m35.顶层和楼层挑梁下的支承压力N1最接近组数值。A.72.4kN，65kNB.724kN，82.2kNC.92.4kN，82.2kND.117.5kN，65kN答案:A《规范》7.4.4条规定挑梁下的支承压力Ni=2Ri，Ri为挑梁的倾覆荷载设计值顶层：R1=[1.2×(15.5+1.35)+1.4×1.8]×(1.5+0.09)=36.2kN楼层：R2=1.2×4.5+[1.2×(10+1.35)+1.4×1.8]×(1.59+0.09)=32.5kN则挑梁下的支承压力分别为：N1=2×36.2=72.4kNN2=2×32.5=65kN36.该挑梁下的局部承压承载力最接近项数值。A.125.6kNB.107.9kNC.117.9kND.132.4kN答案:C由《规范》7.4.4可知，挑梁下的砌体局部受压承载力按下式计算：Nl≤ηγfAl根据规范的规定，η=0.7，γ=1.5，Al=1.2bhb=1.2×240×300=86400mm2砌体抗压强度设计值f=1.3N/mm2则局部承压承载力：ηγfAl=0.7×1.5×1.3×86400=117936N≈117.9kN37～40：题图所示砌体结构房屋，层高为3.4m、3.2m、3.2m，开间3.6m，墙厚为240mm，进深5.0m。钢筋混凝土梁搁置处有墙垛130mm×490mm，采用MU10普通烧结砖、M5.0砂浆。底层顶端1-1截面上作用有轴力N0=350kN，梁端支承压力N1=75kN，风荷载w=0.8kN/m2。37.房屋顶点水平位移与项数值最为接近(取剪应力不均匀系数μ=1.2)。A.1.73mmB.2.13mmC.1.61mmD.1.5mm答案:A取中间横墙为简化计算取矩形截面，截面几何特性：A=240×5000=1.2×106mm2查《规范》表4.2.1.3得砌体的抗压强度f=1.5N/mm2查《规范》表3.2.5.1砌体的弹性模量E=1600f=1600×1.5=2400N/mm2根据《规范》3.2.5条的规定，砌体的剪切模量可按砌体弹性模量的0.4倍采用，故G=0.4E=960N/mm2墙体的抗弯刚度EI=2400×2.5×1012=6.0×1015N/mm2墙体的抗剪刚度GA=960×1.2×102=1.15×102N/mm2风荷载qw=0.8(3.6+3.6)=5.76kN/m=5.76N/mm。最大水平位移：房屋顶点水平位移38.窗间墙壁柱的计算翼缘宽度为项选择。A.3.6mB.1.8mC.2.0mD.2.2m答案:B《规范》4.2.8第1款规定多层房屋，当有门窗口时，可取窗间墙宽度，故本题bf=1.80m。39.已知底层的顶端截面作用有轴向力N0=350kN，作用于壁柱形心。梁端支承压力为75kN，梁端无垫块时，底层顶端的弯矩与项数值最为接近。A.12.36kN·mB.11.5kN·mC.16.1kN·mD.18.32kN·m答案:B根据《规范》公式(5.2.4-5)梁端有效支承长度根据《规范》4.2.5条件Nl到墙边的距离为0.4a0=0.4×183=73mm。Nl离截面形心的距离el=y2-0.4a0=226-73=153mm作用于底层顶端的轴力N0+Nl=350+75=425kNN0+Nl合力的作用点离截面形心的距离e底层顶端的弯矩M=(N0+Nl)×e=425×0.027=11.5kN·m40.条件同上题，但梁端设有刚性垫块时，则底层顶端的弯矩与项数值最为接近。A.13.6kN·mB.12.7kN·mC.16.1kN·mD.15.5kN·m答案:A窗间墙上的上部平均压应力查表5.25得系数应用式(5.2.5.4)得梁端有效长度Nl离截面形心的距离el=y2-0.4a0=226-0.4×115=180mmN0+Nl合力的偏心距底层顶端的弯矩M=(N0+Nl)×e=425×0.032=13.6kN·m问题:41.多层砌体刚性方案房屋，在水平风荷载作用下对纵墙进行内力 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 时，下列论述不可能出现的是。A.可按竖向连续梁分析内力B.纵墙上、下端的弯矩可按两端固定梁计算C.满足规范的规定，则可不进行风力计算D.在一般刚性方案房屋中，必须考虑墙内由风荷载引起的弯曲应力以及在纵墙内产生的附加压力答案:D问题:42.砖砌体构件的承载力与变形计算时，以下概念正确的是。(1)砖砌体受压构件仅考虑承载能力极限状态(2)砖砌体的变形，灰缝中砂浆的变形是主要的(3)砌体结构受压构件，当e＞0.95y时尚应按正常使用极限状态要求进行验算(4)确定砌体抗拉强度时，竖向灰缝可不考虑A.(1)(3)B.(2)(3)C.(3)(4)D.(2)(4)答案:D问题:43.如题图所示为一厚木屋架下弦接点，其木材顺纹承压强度设计值fc=10N/mm2，该杆轴向力设计值P=36kN，采用钢夹板连接，螺栓连接承载力的计算系数Kv=7.5，木材斜纹承压降低系数Ψa=1。试问接头所需φ20的最少螺栓数目为。A.3B.5C.4D.6答案:C应用《木结构规范》式(6.2.2)得每一剪切面的设计承载力根据《规范》第6.2.4条的规定，当木材斜纹受力时要求降低系数Ψa。Nv=ΨaNv=1×9.468×103N螺栓数44～47：某民用建筑为四层混合结构，底层承重墙厚240mm，每米长度承重墙传至±0.000处的标准组合时竖向中心荷载值F=192.0kN/m。地质剖面如题图(a)所示，地基持力层的扩散角θ=23°；基础下部采用300mm厚的C10混凝土。其上用MU10红砖，M5水泥砂浆砌筑，砌法如题图(b)所示。基础和基础土的平均重度γG=20kN/m3。44.持力层粉土承载力与项值接近。A.159.34kPaB.167.83kPaC.189.56kPaD.196.75kPa答案:B由《规范》得ηd=1.5fa=fak+γmηd(d-0.5)=160+17.4×1.5×(0.8-0.5)=167.83kPa45.如果F=240kN/m，持力层承载力fa=180kPa，则基底宽度与项值接近。A.1.15mB.1.28mC.1.39mD.1.46m答案:D46.作用在基底处的压应力与项值接近。A.149.85kPaB.156.7kPaC.163.69kPaD.174.65kPa答案:C47.如果基底处压应力pK=163.69kPa，则作用在下卧层淤泥质粉土的应力与项值接近。A.98.26kPaB.106.37kPaC.115.9kPaD.121.3kPa答案:A作用在基底处土的自重应力：pC=17×0.6+18.6×0.2=13.9kPa作用在下卧层淤泥质黏土上的自重应力：PCZ=13.9+1.8×(18.6-10)=29.4kPa作用在下卧层淤泥质黏土上的附加应力：pCZ+PZ=29.4+68.86=98.26kPa48～53：某单层广房柱，在基础顶面作用有荷载F=300kN，M=87kN·m，V=5kN，基础梁传来F′=180kN，柱截面b2×a2=400mm×600mm，基础底部面积I×b=3m×1.8m，基础变阶处尺寸，长az1=1150mm，宽bz1=950mm，基础高度H=850mm，其余尺寸见题图。基础埋深d=1.2m，混凝土强度等级C20，ft=1.1N/mm2，HPB235钢筋，fy=210N/mm2。48.如果基础承受弯矩167kN·m，偏心矩与项值接近。A.0.27mB.0.3mC.0.34mD.0.36m答案:AN0=N+G+F=300+20×5.4×1.275+180=617.7kN49.下台阶的冲切面积与项值接近。A.0.659m2B.0.723m2C.0.765m2D.0.812m2答案:C下台阶周边长度a1=1150mm，b1=950mm，h01=500mm，因为bz1+2h01=950+2×500=1950mm＞b=1800mm，冲切破坏锥体的底面在b方向落在基础底面以外。故冲切验算时，取部分基底面积：50.如果基底反力如题图所示，则柱边I-I截面弯矩与项值接近。A.121kN·mB.128kN·mC.134kN·mD.145kN·m答案:A51.条件如题图所示，变阶处I1-I1，截面弯矩与项值接近。A.100.6kN·mB.74.8kN·mC.93.6kN·mD.85.4kN·m答案:D52.柱边Ⅱ-Ⅱ截面的弯矩与项值接近。A.35.6kN·mB.47.9kN·mC.54.6kN·mD.59.8kN·m答案:B由《规范》8.2.7.5得53.变阶处Ⅱ1-Ⅱ1截面弯矩与项值接近。A.19.1kN·mB.26.4kN·mC.34.5kN·mD.43.8kN·m答案:A问题:54.土韵级配状况常用不均匀系数评定。项为级配良好的土。A.Ku＜5B.5＜Ku＜8C.8＜Ku＜10D.Ku＞10答案:D问题:55.同一种土的重度γ、饱和度γsat和有效重度γ′三者之间的下列关系，项正确。A.γ＜γ′B.γ＞γ′C.γ＞γsatD.γsat≤γ′答案:B问题:56.公式fV=Mbyb+Mdγ0d+McCk是根据以下项公式导出的。A．临界压力B．临界压力C．临界压力，但对其中有关系数值作了调整D．临塑压力答案:C问题:57.在其他条件相同的情况下，主动土压力Ea、静止土压力E0和被动土压力Ep三者下列关系中项正确。A.Ea≤E0≤EpB.Ea＜E0＜EpC.E0＜Ea＜EpD.E0≤Ea≤Ep答案:B问题:58.修建于裹冰区的某电视塔，其顶部竖向钢桅杆的长度为10m，直径为400mm，基本裹冰厚度为20mm，基本风压值为w0=0.35kN/m2，桅杆处的风振系数βz=1.7，风压高度变化系数μz=2.8，重现期调整系数μr=1.1，风载体型系数μr=0.8。对承载力极限状态，当裹冰荷载为第一可变荷载时，在荷载效应的基本组合中，则桅杆底部由风载产生的剪力设计值(kN)，与项数值最为接近。A.2.26B.3.87C.9.03D.3.52答案:A查表2.0.5《高耸》，裹冰荷载为第一可变荷载时，Ψcw=0.25WK=βZ·μs·μz·μγ·w0=1.7×0.8×2.8×1.1×0.35=1.466kN/m2F=γw·WK·B=1.4×1.466×(0.4+0.022)=0.903kN/mV=Ψcw·F·H=0.25×0.903×10=2.26kN故选A问题:59.在华北地区建一拉索式桅杆，其基本裹冰厚度为10mm，拉绳直径为25mm，其最高端距地面高75m。则拉绳上端单位长度的裹冰荷载(kN/m)最接近于项数值。A.0.0137B.0.0185C.0.0219D.0.0174答案:D查表3.3.3-1，d=20mm，a1=0.9；d=30mm，a1=0.8∴d=25mm时，a1=0.85；查表3.3.3.2，H=50m，a2=1.6；H=100m，a2=2.0∴H=75m时，a2=1.8裹冰重度γ=9kN/m3，b=10mm，d=25mm∴qL=πba1a2(d+ba1a2)×γ×10-6=3.14×10×0.85×1.8×(25+10×0.85×1.8)×9×10-6=17424.8×10-6=0.0174kN/m故选D问题:60.当按承载力极限状态设计时，在非地震区高耸结构构件的荷载效应基本组合中所用的下列系数取值，其中项是错误的。A.永久荷载分项系数γG，一般情况可采用1.2B.安装检修荷载分项系数γA可采用1.4C.温度作用荷载分项系数γT可采用1.0D.塔楼楼面或平台的活荷载组合值系数ΨCL可采用0.7答案:B根据规范《高规》2.0.4《高耸》，安装检修荷载分项系数γA可采用1.3故选B问题:61.在下列高层建筑中进行地震作用计算时，采用时程分析法进行补充计算。Ⅰ．高柔的高层建筑结构Ⅱ．沿竖向刚度略有变化的52m高的乙类高层建筑结构Ⅲ．设防烈度为7度，高度大于100m的丙类高层建筑结构Ⅳ．甲类高层建筑结构A.Ⅲ、ⅣB.Ⅰ、ⅡC.Ⅰ、ⅢD.Ⅱ、Ⅳ答案:A根据规范《高规》3.3.4第三款，应选A62～65：某建造于大城市市区的28层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共6个开间，横向剪力墙间距为8.lm，其中间剪力墙的计算简图如题图所示。混凝土强度等级采用C30，纵向钢筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB235钢。as=as′=35mm。62.工程所在场地的地基土的构成如下表所示：序号地质柱状图层底深度(m)层厚(m)土层剪切波速νs(m/s)1杂填土2.502.501002黏土5.503.002003粉质黏土9.003.501604稍密卵石13.004.003005中密卵石18.005.003806砂岩800若有抗震要求时，须确定其建筑场地类别。以下项场地类别是正确的。A.ⅠB.ⅡC.ⅢD.Ⅳ答案:B根据《震规》4.1.4，取d0=18m查表4.1.6知，场地类别应为Ⅱ类，故选B63.若已知其w0T2=2.0kNs2/m2，则该建筑物顶点处的风振系数βz最接近项数值。A.1.0B.1.3C.1.4D.1.6答案:Cw0T2=2.0kN·s2/m2，H=84m，C类查表3.2.6-1，ζ=1.46查表：H=80m，μz=1.54；H=90m，μz=1.62∴H=84m时，μz=1.572L=6×8.1=48.6m，B=18.1m故选C64.若由《全国基本风压分布图》查得该地区的基本风压为0.35kN/m2，已知离地面高度40m处的风振系数βz=1.4。则该剪力墙离地面40m处的风荷载设计值(kN/m)最接近项数值。A.1.2B.7C.8.35D.9.9答案:Cβz=1.4，μz=1.13，w0=0.35kN/m2∵=4.64＞4，而L/B=2.69＞1.5，故按附录A计算μsμs1=0.80(迎风面)∴F=γw·βz·μs·μz·w0·L=1.4×1.4×(0.80+0.53)×1.13×0.35×8.1=8.35kN故选C65.在风荷载作用下，若连梁的无震作用组合的剪力值Vb=155kN，则中间连梁的箍筋配置最接近项图示。答案:C由《高规》7.2.26，连梁全长箍筋直径不应小于6mm，间距不大于150mm，Asv=0.396·s=0.396×150=59.4mm2双肢φ6，Asv=56.6mm2＜59.4mm2双肢φ8，Asv=100.6mm2＞59.4mm2选用双肢φ8@150故选C66～68：某11层住宅，采用钢框架结构，其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀，各层层高如题图所示。抗震设防烈度为7度。66.假定水平地震影响系数a1=0.22；屋面恒荷载标准值为4300kN，等效活荷载标准值为480kN，雪荷载标准值为160kN；各层楼盖处恒荷载标准值为4100kN，等效活荷载标准值为550kN。试问，结构总水平地震作用标准值FEK(kN)，与下列项数值最为接近。提示：按《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99—98)底部剪力法计算。A.8317B.8398C.8471D.8499答案:C按《高层民用建筑钢结构技术规范》4.3.4-1FEK=aGep=0.22×0.80(4300+4100×10+160×0.5+550×10×0.5)=8471kN67.假定屋盖和楼盖处重力荷载代表值均为G，与结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值FEK=10000kN，基本自振周期T1=1.1s。试问，顶层总水平地震作用标准值F11EK(kN)，与下列项数值最为接近。A.3000B.2400C.1600D.1400答案:A由《高层民用建筑钢结构技术规范》4.3.4-468.假定框架钢材采用Q345，fy=345N/mm2，某梁柱节点构造如题28图所示。试问，柱在节点域满足规程要求的腹板最小厚度twc(mm)，与下列项数值最为接近。提示：按《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99—98)计算。A.10B.13C.15D.17答案:C问题:69.某18层钢筋混凝土框架-剪力墙结构，房屋高度为58m，7度设防，丙类建筑，场地Ⅱ类。试问，下列关于该框架、剪力墙抗震等级的确定，其中项正确。A.框架三级剪力墙二级B.框架三级剪力墙三级C.框架二级剪力墙二级D.无法确定答案:A按《建筑抗震设计规范》表6.1.2问题:70.某钢筋混凝土框架结构，一类环境，抗震等级为二级，混凝土采用C30；中间层中间节点尺寸配筋如题图所示。试问，下列项梁面纵筋的配筋符合有关规范、规程的要求。A．325B．322C．320D．上面三种均符合要求答案:C一类环境梁保护层取25mm，as=35mm钢筋所在处弦长钢筋直径应小于1/20弦长，412/20=20.6mm问题:71.某钢筋混凝土烟囱，如题图所示，设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。试验算烟囱基本自振周期的水平地震影响系数，并指出它与下列项数值最为接近。A.0.059B.0.053C.0.047D.0.035答案:B按《建筑抗震设计规范》5.1.4-1及2.1.4-2Tg=0.35η2=1.0T1=0.41+0.10×10-2=0.41+0.10×10-2×=1.24s5Tg=5×0.35=1.75＞T1γ=0.9问题:72.假定某一字形剪力墙，层高5m，如题图所示，采用C35级混凝土，顶部作用的垂直荷载设计值q=3400kN/m。试验算满足墙体稳定所需要的厚度t(mm)，并指出它与下列项数值最为接近。A.250B.300C.350D.400答案:B由《高层建筑混凝土结构技术规程》D.0.173～76：装配式T形梁桥的跨径为20m(计算跨径19.50m，主梁全长19.96m)，桥面净空：净-7+2×0.75人行道，人群荷载2.5kN/m2。纵横向截面和主梁尺寸如下图所示。当桥上作用的活载是汽车-20级，1号梁在跨中的分配系数mc=0.504；当桥上作用的活载是挂车-100级，1号梁在跨中的分配系数mc=0.312，当桥上作用的活载是人群荷载p人=0.25×7.5=1.875kN/m，1号梁在跨中的分配系数mc=0.62。73.若该桥的弹性模量为E=3.35×10N/mm4，梁跨中横截面面积A=3.4m2，惯性矩I=1.5m4，试判定公路-Ⅱ级荷载的冲击系数μ与项数值最为接近。A.0.25B.0.39C.0.19D.0.15答案:B根据《通用桥规》4.3.2条，当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ=0.17671nf-0.0157，f为结构基频(Hz)，按条文说明中公式(4-3)，(4-4)计算：已知：E=3.35×1010N/mm2，l=19.5m，Ic=1.5m4，A=3.4m2，g=10m/s2，mc=G/g=25kN/m3×3.4m2/10m/s2=8500Ns2/m2μ=0.17671nf-0.0157=0.1767×2.34-0.0157=0.39274.当桥上作用的活载是汽车-20级，1号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是。A.584.0kN·mB.468.5kN·mC.550kN·mD.595kN·m答案:A75.当桥上作用的活载是挂车-100级，1号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是。A.751kN·mB.891.1kN·mC.715kN·mD.680kN·m答案:B76.当桥上作用的活载是人群荷载，1号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是。A.41.3kN·mB.55.0kN·mC.50.0kN·mD.61.0kN·m答案:A四分之一跨径处截面1号梁的弯矩(如下图)四分之一点活载弯矩计算汽车-20级M=(1+μ)ξm1∑piyi=1.19×0.504×(120×3.656+120×3.306+60×2.306)=584.0kN·m挂车-100级M=m1∑piti=0.312×250×(3.656+3.356+2.356+2.056)=891.1kN人群M=m×p人L2=0.62××1.875×19.52=41.4kN·m77～79：某计算跨径为6m的简支梁桥，承受均布永久荷载g=7.78kN/m，均布可变荷载(汽车)q=7.2kN/m。选用20号混凝土，纵向受拉钢筋为Ⅱ级钢筋，Ra=11MPa，Rg=340MPa。梁的截面尺寸：b=250mm，h0=460mm。77.计算荷载最接近的数值是。A.20.12kN/mB.19.42kN/mC.26.52kN/mD.24.3kN/m答案:B根据JTGD62—2004第5.1.5条规定γ0=1.0，即G=1.0×(1.2×7.78+1.4×7.2)=19.41678.跨中计算弯矩最接近的数值是。A.85.21kN·mB.93.21kN·mC.87.39kN·mD.75.63kN·m答案:C79.计算纵向受拉钢筋的面积最接近的数值是。A.785mm2B.932mm2C.874mm2D.756mm22答案:A由Rabx=RgAg得x=101mmAg=817mm2选用4φ16，提供Ag=804mm2验算适用条件：混凝土受压区高度x=101mm＜ξjgh0=0.55×460=253mm纵向受拉钢筋配筋率满足要求。问题:80.按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004)的规定，在各级汽车荷载横向布置时，边轮中心距桥梁缘石的间距与项数值最为接近。A.0.6mB.0.75mC.0.5mD.0.3m答案:C