国外汽轮机转子大事故

国外汽轮机转子大事故 汽轮机的转子系统（包括叶轮、叶片、主轴、联轴器、轴承、轴封、平衡活塞等）所发生的事故次数占汽轮机事故总数的三分之二以上。在事故原因中，由于汽轮机产品缺陷（包括 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 不当，制造缺陷，安装调整差错等）引起的事故次数约占70%，由于运行失误引起的事故次数约占19%，由于外界影响引起的事故次数约占11%。下面介绍在五十年代至七十年代期间国外发生的典型的汽轮机转子断裂事故。 一 由于轴系振动引起的大事故 日本关西电力公司海南电厂3号机组600MW汽轮机的转子断裂 日本关西电力公司海南电厂3号机组600MW汽轮机系东芝公司制造，单轮，四缸四排汽，两次中间再热，3600r/min。蒸汽参数为超临界参数：246kgf/cm2, 538/552/566℃,该汽轮机从1972年4月8日开始试运行，在1972年6月5日进行超速试验（转子的超速转速为3960r/min）,当转速升到3850r/min时，发生异常振动，随即长达51米的转子在17米处断裂，汽轮机与发电机之间的连轴器穿透厂房飞出100多米以外。该机组全部毁坏，损失约50亿日元。 事故经过的报道是这样的；首先励磁机壳飞离约5米远，励磁机转子约在中部断裂，接着是两端的连轴器螺栓和发电机转子扭断。定子的线圈头在励磁机侧燃烧起来，而在汽轮机侧被碎块严重损坏。两个低压转子在两端被扭断，低压末级叶片打穿汽缸飞出与机组纵向轴线成垂直方向达380米远。高压与中压汽轮机以及机房地面下所有的辅助装置被油严重烧坏，油和氢气燃烧了一个半小时，20名在场人员安全脱险，无人受伤。 由东京大学内田秀雄教授领导的“事故调查委员会”得出了下列结论：事故是因励磁机的径向轴承上下轴承壳因振动而分离引起的，因此轴承失去功能，使轴系临界转速降低而产生共振，促使轴承失去功能而引起自激振动的诱因。主要是轴承质量差，平衡调整工作差所致。发生剧烈振动后，励磁机损坏。转子随之发生弯曲，断裂，更进一步使汽轮机叶片相碰，断裂，飞出，造成机组全部毁坏。今后必须充分研究大功率汽轮机组的振动问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，对轴承要进行严格的振动试验，要改进平衡调整方法，要改进轴系的振动计算。 海南火电站3号机组事故技术调查中间 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 调查1972年6月5日所发生的关西电力公司海南火电站的3号汽轮机发电机组{功率为600MW}的损坏及火灾事故的原因的“海南火电站3号机组事故技术调查委员会”{主任为东京大学教授内田秀雄}，于10月12日由通产省公益事业局长提出一份根据迄今为止的调查而汇总的事故原因及其事故防止对策意见的中间报告。 根据这份报告，其事故的原因为：因励磁机的轴承上下盖分离而引起的轴承功能丧失，使轴系的临界转速发生变化，从而在试车中因转速而引起共振，导致产生异常的巨大振动。 导致励磁机轴承功能丧失的原因是由于；1在轴承螺栓紧固等安装中从振动方面考虑得不充分；2该轴承在火电站安装后所进行的汽轮机，发电机，励磁机轴系的平衡调整中，曾好几次经受了过大的振动；3在工厂中的平衡调整，也有不够充分之处。 报告还提出了：因为本次事故是以因轴承的功能丧失而引起的异常的巨大振动作为媒介而发生的，故为了防止今后发生类似事故，必须：1基于对振动的充分考虑，确立轴承安装的实施对策；2明确在工场和现场调整振动时必须遵守的事项；3探讨万一发生事故时，也必须使火灾等大事故不扩大的对策。 关西电力公司海南火电站的事故是：1972年6月5日3号机组在试运行过程中，发生异常振动，随即起火。长达51米的主轴断裂飞散到17米处。轴承，轴承盖也飞散在附近，3号机组整机毁坏。还烧坏了临近的4号机组{功率也为600MW}的一部分电缆等设备。幸亏无人受伤，经过约一个半小时后灭火。这是迄今为止尚未见到过的特异的事故。其损失约为45~50亿日元。 发生事故的3号机组为单轴4缸4排汽再热回热型，蒸汽参数为246kgf/cm2，538/552/566℃，汽轮机功率为600MW，发电机为氢冷式卧置式旋转励磁型三相同步发电机，功率为670MVA。这台单轴汽轮发电机组为日本国产最大容量机组，由三菱重工业公司制造，预定1972年7月正式投运。 3号机组从2个月前开始试运行，已完成了超速试验（超速110%），并已结束了在逐渐增加出力的同时甩3/4负荷的试验。而其后，由于汽轮发电机组发生振动，进行了平衡调整及发电机密封压差的加工等工作。从事故发生的前天到当天，进行了最后的平衡调整。为了确认最后的平衡而进行的超速试验（超速107%，3850r/min）中，发生了事故（图1和图2）。 主要的损坏情况于表1。 表1 汽轮机及电机的主要损坏情况 序号 设备名称 损坏情况 1 高压汽轮机 泵轴折损 保安装置 保温层破损 防护罩变形 2 中压汽轮机 低压侧汽封破损 阀控制机构烧损 保温层破损 防护罩变形 末级围带飞散 3 中压-低压间的联接轴 螺栓折断 轴飞散 4 第一低压汽轮机 动叶：飞散或折损 转子；均在中压汽轮机侧，第2低压汽轮机侧的 叶轮边缘处折损且飞散 轴承：飞散 汽缸：打穿，一部分飞散 5 第一，第二低压间的联接轴 螺栓折损 轴飞散 6 过渡管道 二根中的一根完全损坏另一根的保温层破损 7 第二低压汽轮机 动叶：飞散或折损 转子：均在第一底压汽轮机侧、发电机侧的叶轮 边缘处折损 联轴节：飞散 汽缸：发电机侧变形很多，击穿卷起，一部分飞散 8 凝汽器 冷却水管：套管损伤 9 第二运行层 汽封抽汽器：烧损 栅格踏板：靠东侧变形很大 10 第一运行层 循环水管：外部涂装烧损 栅格踏板：靠东侧的发电机下发生变形 11 发电机 定子：铁芯及绕组损伤，绕组一部分烧损 端部托架 低压汽轮机侧：上半部飞散 下半部螺栓折断 励磁机侧：螺栓折断 转子：励磁机侧与汽轮机侧均在护环处折断飞散 轴承：飞散 12 励磁机 转子：几乎在中央折断 定子：在上下接合面处分离 整流器：轴承等飞散 13 附 设备 厂房2层楼面的电气设备全部烧毁，主变压器电揽竖起部分、厂用电变压 损坏的情况为：励磁机的罩壳飞离约5米处，励磁机的转子几乎在中间折断，定子、整流器、轴承等飞散在四周。发电机的在励磁机侧的端部托架因螺栓折断而裂开，而汽轮机侧的端部托架的上半部飞向侧面，主轴则从发电机转子的根部两端都被扭切，油封环、轴承也飞散在四周。发电机的内部的近励磁机一侧的定子绕组端部有些烧焦，而近汽轮机一侧的定子绕组端部则有明显的损坏。 第一低压汽轮机和第二低压汽轮机的主轴均在两端扭曲切断，在汽轮机的汽缸上打成很大的洞，内部的末级动叶，在汽轮机的运行层上飞散，其中有的击破厂房窗，飞出竟达380米。另外，重达2.6吨的盘车齿轮和联轴节则击穿厂房的墙壁和天花板飞往室外。低压汽轮机上方的2根蒸汽过渡管道中的1根，由于受到第一低压汽轮机与第二低压汽轮机之间的联接轴飞出击中而破损，引起很严重的损坏。 中压汽轮机因与高压汽轮机在同一罩壳内，故与其说是因受机械作用而损伤，不如说是由于因润滑油燃烧而损坏，其损坏的程度是很严重的。汽轮机运行层下的3号机组用的辅机，几乎也是由于润滑油而烧损。 本来预计，由于海南 火电站3号机的投运会缓和1972年夏季的供电高峰，但由于这次事故，夏天的供电顿时显得紧迫。为此，关西电力公司呼吁用户协力控制夏季高峰时的用电。 事故发生后，在通产省内与设置事故对策本部的同时，还设置了由学者和权威组成的事故技术调查委员会。共召开了包括现场调查在内的委员会11次，干事会15次，以查明原因及探讨防止事故对策。 这次的中间报告是汇总迄今为止的调查结果，今后再加上一部分追加资料，就成为形成最终报告的纲要。 中间报告提出的事故发生的原因、起因及事故扩大等概述如下： (a) 事故系经过异常的巨大振动而发展到机组的损坏。 (b) 作为引起这种异常的巨大振动的原因，曾考虑过各种因素，而最后认定是：由于励磁机轴承的上半部与下半部产生分离，丧失了轴承功能，以致使轴系的临界转速降低而引起共振。 (c) 其次，作为导致这个轴承功能丧失的起因是由于励磁机轴承盖紧固及轴承架安装不良，平衡调整不佳以及起因于油膜震荡等的自激震动等因素所造成的 (d) 由于发生了异常的巨大振动，汽轮机、发电机轴的联轴节的套装部分因松动而脱出，同时励磁机开始破损，由于联轴节的飞散而引起轴系的弯曲，断裂即相继发生，并且由于汽轮机叶片的碰撞而引起飞散，导致整机毁坏。 为了证实以上的推论，有必要探讨其中的详细情况，根据这个结果，尚需订正事故的时间经过等。 报告中还提出了如下的防止事故对策。 这次事故是以因轴受功能丧失与临界转速降低引起的共振现象作为直接的原因的异常的巨大振动作为媒介而发生的。今后若要设置大功率汽轮发电机组，则共振问题是非常重要的结构上自不必说，即使在安装和试运行中，也必须比以往更虑及振动对策。为了防止今后再发生这样的事故，应以本次事故的经验为鉴，至少应充分研讨下列事项： （1） 完整的轴承安装的实施对策 对轴承安装及紧固来说，应确定基于充分考虑振动对策的方法。 （2） 平衡调整对策 在工厂中的各种部件在工厂及现场的综合平衡调整等的各个阶段中，应充分进行合适的调整。对此，额定转速已不必说，还必须明确确定对包括各种临界转速在内的振动的极限值与过大的振动的处理方法，此外，作为今后的研究课题，应努力根据平衡调整方法尽量减少尝试的因素，以及根据从汽轮机到发电机、励磁机的整个轴系的振动计算，切实改进检验方法。 另外，作为振动的另一个问题，是有必要研讨即使在本事故的扩大过程中也不能否定其可能性的油膜振荡等的自激振动。再者，尽管有了这样的防止对策但在万一发生事故的情况下，也不要使其因火灾等引起很大的惨祸，为此，需考虑以下两点： （1） 必须研讨尽量防止因润滑油等的油及发电机内氢气引起的火灾的对策，防止火灾扩大的对策及灭火对策等。 （2） 希望能研讨防止造成轴系破坏的联接部分的脱卸和轴的脆断等的基本的方法。 （汪洋译自日本《O H M电气杂志》1972年No11.p.25—27） 二 由于转子材料缺陷引起的大事故 1. 美国坦内尔克里克（Tanners Creek）电站一台125MW汽轮机的转子断裂 这台汽轮机组运行一年又十个月之后，於1953年1月发生转子断裂事故。破坏开始地点是在汽轮机低压转子的叶轮轮缘装叶片处。转子转速为1300r/min.转子材料的成分为： 碳0.36 铬1.022 钼1.13 钒0.27 转子重量83吨。事故原因主要是：残余应力、热应力、离心力过大、材料的延 伸性较差。改进措施是完善冶炼、锻造和热处理工艺。 2. 美国雷奇兰（Redgoland）电站4号机组156MW汽轮机的低压转子断裂 这台汽轮机於1954年8月开始运行，高压转子3600r/min，低压转子1800 r/min，转子材料为： 碳 0.25/0.35 镍 2.5/3.5 钒《0.05 铬 0.25/0.75 钼 0.40/0.60 该汽轮机在1954年12月19日（仅运行四个月）的超速试验时，当转速达 到 1955r/min（低压转子）时发生低压转子断裂事故。事故原因主要是：对材料内 部龟裂估计过小加上材料脆性，在超速下的高应力和材料的低韧性起了作用， 使材料内部的微裂纹扩展至内孔表面，最后导致主轴断裂。改进措施是完善冶 炼，锻造和热处理工艺。 3. 英国欣克利角（Hincklcy point A）核电站5号机组87MW汽轮机的转子断裂 这台汽轮机於1962年开始运行，转子转速3000r/min,转子材料为铬钼钢。 该汽轮机在1969年9月19日在标准运行条件下作超速试验时，当转速达到3200r/min，在事先没有报警的情况下突然发生转子断裂事故。事故原因主要是：由于超速时的高应力和材料的低韧性起了作用，使低压转子的叶轮键槽部位产生应力腐蚀开裂。这次事故造成在高压转子上有一处轴裂，在两个低压转子上各有两处轴裂。 4.日本三菱重工业公司一台330MW 汽轮机的低压转子断裂这台出口到西班牙的330MW汽轮机的低压转子，於1970年10月24日放在三菱公司的生产车间内一个10米长、8米高、温度200℃、真空度95%的热离心试验箱中进行超速和稳定性试验。在额定转速3000r/min和50 m偏心率（双振幅）下进行了一小时的正常试运行后，升速快要达到预期的3600r/min前，转子突然断裂。由于该加热箱造得不坚固，当班人员又没有离开车间，造成死亡4人，重伤25人，轻伤36人。 九州大学栗原教授领导的事故调查委员会用超声波和磁粉试验，确定为转子碎块中材料离析，这种离析是由于高温回火后冷却太快所致，造成了转子的脆裂。 5.美国加拉丁（ Gallatin）电站2号机组225MW汽轮机的中低压转子的断裂 该汽轮机由美国西屋电气公司制造，於1957年5月投运，蒸汽参数为140kgf/cm2，565/565 ℃，3600r/min，单轴，三排汽。该机组因锅炉检修而停机六天后於1974年6月19日从冷态开始起动，开始时运行正常，15分钟后转速达1000r/min，当转速升至2200r/min时维持45分钟，然后继续升速，当转速接近3400r/min时，中低压转子在未出现任何征兆的情况下突然断裂。飞出的转子碎片打穿汽缸外客，飞离汽机达27.3米，有些碎片甚至击穿厂房，有一块碎片重450kg。 该汽轮机在运行17年中共经历288次起动（其中183次为热态起动，105次为冷态起动），共做过5次超速试验和13次找平衡工作。由于发现在中压进汽侧的叶片根部有蠕交裂纹，为此 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 于1975年更换转子。 事故原因主要是：在转子材料内部含有大量的非金属夹杂物；当转子经历228个循环后使夹杂物周围产生了微小的裂纹，但实际上转子已经历288个循环，使裂纹进一步扩展；在冷态起动过程中，转子内部温度相对较低，材料韧性也较低，但热应力较高，在大量非金属夹杂物部位的蠕变与低周疲劳两者的相互作用下，最后导致中低压转子断裂。 通过事故后的检查，发现在第7级叶轮之下的轴孔内有两条大裂纹，一条裂纹靠近轴孔表面，长约140mm，深约6.3mm，另一条裂纹离轴孔表面约62mm，长约95mm。如果在事故前四个月的一次振动异常中，能及时用超声波检查转子，则完全有可能找出这两条大裂纹，从而避免这次灾难。 三.由于疲劳损伤和应力腐蚀裂纹造成的大事故 1.联邦德国维尔加森（Wurgassen）核电站一台660MW汽轮机的低压转子严重事故。 这台660MW汽轮机系联邦德国KWU公司制造，低压转子转速为1500r/min。在检修时，在低压缸蒸汽进口处，发现两根低压转子都出现裂纹，这些裂纹具有疲劳的性质；此外，在转子上装叶轮的地方，发现了不大的又不深的裂纹。据 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 ，出现这些裂纹的原因是安装叶轮时产生了过应力。事后更换了这两根低压转子。 2.美国坎伯兰（Cumberland）火电站2号燃煤机组130MW汽轮机的中压转子严重事故该130MW汽轮机由瑞士BBC公司制造，双轴，高压转子与1号、2号低压转子同轴，中压转子与3号、4号低压转子同轴，6缸8排汽，3600r/min，焊接转子，联轴器与转子锻成一体，转子材料为铬钼钒钢。蒸汽参数为超临界参数：246大气压，538/538 ℃，一次中间再热。该机组于1973年1月9日试运行，1973年11月1日投产。 该汽轮机从1976年9月7日开始，3号低压转子与4号低压转子之间的径向轴承振动不断地增大，振幅从开始的25微米逐步增大到1976年9月11日的97微米，并且还有继续增大的趋势，其后经过多次动平衡工作但仍然不能消除这种振动不断增大的趋势。因此，在1976年9月24日停机作彻底检查，终于在1976年9月28日发现在中压转子的联轴器法兰的凹槽内有麻点腐蚀和沿轴向约300毫米的圆锥形主裂纹，在主裂纹上还有径向的二次裂纹，这根中压转子至今已经累计运行约19000小时，为了防止事故进一步扩大，随即换上一根备用的中压转子。从停机、发现裂纹、换中压转子到机组重新投运，历时仅28天。 通过事故分析表明：主裂纹是疲劳裂纹，是由于腐蚀和低周应力的复合作用而产生的；中压转子振动不断增大是由于这些裂纹的存在和扩展使中压转子钢性不断降低（通过铰接效应）而引起的。由于振动监测及时，避免了这次事故进一步扩大。 四.由于引入水和蒸汽造成的大事故 1. 荷兰某电站一台120 MW汽轮机的严重事故 这台120 MW中间再热汽轮机系瑞士BBC公司制造，该机组在1957年10月22日为了更换整流器电刷而停机三小时后再起动，当汽轮机刚达到同步转速时就发生事故。事故经过是这样的：当停车时（盘车运行）低压旁路以大约10.5kgf/cm2的再热压力运行，运行人员忘记关闭通向第7号加热器的汽侧切断阀，第7号给水加热器仍然继续在工作，当再起动时，抽汽管的阀门自动开启，这就打开了给水加热器与汽轮机之间的通道，允许大量的冷蒸汽从第6号给水加热器自由地释放出来倒灌进入真空状态的热的（399℃）中压缸中段，并将它不对称地冷却，造成汽缸严重变形使叶片碰擦，中压和高压的汽轮机叶片顶端被磨掉3.2毫米。 2. 比利时某电站一台65MW汽轮机的严重事故 这台65MW中间再热汽轮机系瑞士BBC公司制造，该机组在1958年1月10日发生这一起类似上述的从抽汽管来的冷蒸汽倒灌进入热的汽缸，造成汽缸变形、叶片损坏的事故。 瑞士BBC公司吸取上述两次事故教训，采取了下述改进措施：在抽汽管道中采用自由摆动式带动力的逆止阀、修订从抽汽管引人水和蒸汽的安全准则，改善疏水系统的布置和设计。 3西德一台132MW汽轮机的严重事故 在过热蒸汽抽汽区，由于水位调节器失灵，水渗入汽轮机的抽汽环形室，造成了在过热蒸汽抽汽区内的一级动叶片水击而几乎全部断裂，同时大多数级的叶片发生了严重的径向磨损，由于该机组采用混合式给水加热器，因此，要避免通过水位监视装置来操纵抽汽快速关闭阀门，应该采用其他防止水渗入汽轮机的有效措施。 4.英国阿伯索（Aberthaw）B电站7号机组500MW汽轮机的低压转子断裂 这台500MW汽轮机系单轴5缸6排汽，三只低压缸合用一个联合凝汽器，1号和2号低压给水加热器采用混合式加热器，4—7号高压给水加热器采用表面式加热器。该汽轮机在经过约两年的运行后于1972年2月在一次突然停机时发生了转子断裂事故。事故原因极可能是从2号混合式低压给水加热器来的水倒灌进入低压缸而引起的。这次事故使：在低压转子、发电机、励磁机及辅助励磁机之间的联轴器螺栓被扭断；其中一个低压转子在装叶轮的一段出现主轴断裂，发电机转子也同样断裂；低压内缸、凝汽器和发电机定子都遭到严重损坏，该次事故的修复费用约一千多万美元。 5.美国坎伯兰（Cumberland）火电站2号燃煤机组130MW汽轮机的高压转子严重事故 该130MW汽轮机由瑞士BBC公司制造，双轴，高压转子与1号、2号低压转子同轴，中压转子与3号、4号低压转子同轴，6缸8排汽，3600r/min，焊接转子，转子材料为铬钼钒钢。该机组于1973年1月9日试运行，1973年11月1日投产。 在1975年5月1日，由于冷蒸汽从1号抽汽口倒灌进入高压缸下半部，造成高压缸隆起，导致高压转子严重弯曲，事故停机后换上备用的高压转子，这次事故使该机组停运约50天。 五.由于油系统缺陷造成的大事故 1. 东南亚地区一台200MW汽轮机的严重事故 在东南亚地区某电站，在1971年10月，1号机组200MW汽轮机在运行，2号机组200MW汽轮机处于停运阶段。此时一名运行人员接到指示，把停机的2号汽轮机组油箱中油放到两台机组共用的蓄油池中。但该人却错误地开启了运行中的1号汽轮机组的油箱阀门，结果把1号机组油箱中全部存油放入蓄油池。由于油位指示器没有起作用，等到1号汽轮机因缺油而自行停机时才发现事故。1号汽轮机在轴承断油情况下，由额定转速3000r/min一直转到停机为止，此时辅助油泵也没有起作用。这次事故使全部轴承损坏，很大一部分叶片要更换新的，修复时间约半年，修复费用约1百多万美元。 2. 美国一台434MW汽轮机的严重事故 这台434MW汽轮机组的轴承冷油器处的三通换向阀，由于阀门塞头装反180 ，因此当该三通换向阀进行第一换向时，使处于额定转速3600r/min的该机组各轴承处的进油全部中断。此时，虽然由轴承油压监视器发生动作，使机组紧急快速停机，但从3600r/min一直到停机为止没有润滑，因为全部辅助油泵所输出的油必须流过冷油器处的三通换向阀。这次事故造成轴承和叶片的严重损坏，总损失约三百多万美元。 3. 西德尼德奥森电厂1号机组600MW汽轮机的严重事故 西德尼奥森电厂一号机组600MW汽轮机在1973年12月14日一次起动试运行过程中，中压缸调节阀的一根油管（油压36.7kgf/cm2）因振动破裂，高压油喷到汽轮机外壳温度较高的部件上，造成严重火灾，不但汽轮机严重烧坏，两名吊车司机死亡。时后采取的主要措施有：1.油系统管壁厚度提高一级；2.高中压缸调节阀门关闭速度由120毫秒改为160毫秒，避免过大的油冲击所造成的油管振动；试运前油系统的油压试验压力提高到额定压力的两倍；3.高压油管的焊缝进行100%透视检查。 上海发电设备成套设计研究所陆定原编 53.新疆丰收电厂60MW汽轮发电机组严重超速事故 1. 事故经过 1992年11月19日，丰收电厂1号汽轮发电机组利用后夜低谷期间小消除轴向位移保护系统油压偏低缺陷。工作结束后于次日6时37分汽轮机冲转，7时5分汽机转速达额定转速。汽机向电气发出“注意”，“已准备好”信号后，电气开始升定子电压（额定电压6.3kV）在此过程中，汽机频率升高到52Hz一次，然后又恢复正常，7时16分当定子电压升高到5.9kV时，1号汽轮机转速突然直线上升，汽轮机声音异常。当司机从值班室跑到机头准备打危急保安器时，发现危急保安器已经动作，此时转速已达到4000r/min，稍后，值长跑到机头看到转速仍是4000r/min，维持约5s，动力油压0.9—1Mpa，定子电压最高达6.5kV，破坏真空，紧急停机，汽机惰走11min。 2. 事故原因 （1） 运行人员对未并入系统的机组监视不够，没有做到连续监盘，因而出现的异常情况不能及时处理。 （2） 油中含有杂质，因而造成调速系统卡涩，危急保安器未在规定的转速动作，引起超速，这是事故的主要原因。 （3） 现场规程不完善，油务管理欠缺，检修质量不良，这是事故的基本原因。 3. 暴露出的问题 （1） 对运行人员管理不严，分工不明确，对出现的异常情况不能及时发现和正确处理。 （2） 对油务监督、管理不善，违反《电力工业技术管理法规》第6、21、6条关于定期检查油质，防止调节和保安系统部件锈蚀、卡涩的规定。 （3） 检修质量不良，当机组转速升高后，超速保护动作不正常，超出了《电力工业技术管理法规》第6、4、3条汽轮机危急保安器应在110%—112%额定转速动作或按制造厂规定的转速范围内动作的规定。 4. 防范措施 （1） 加强运行人员的技术培训和岗位责任制教育，提高运行人员的技术素质和安全意识，在启停机等大型操作时，分工必须明确。 （2） 加强油质的监督管理，保证油质合格。 （3） 强化检修质量，确保调速系统、保安系统工作正常可靠。 （4） 认真落实防止汽轮机超速重点反事故措施。