A2O法工艺计算(带公式)

A2O工艺计算 A2/O工艺计算 一、工艺流程 取值填入部分 计算结果部分 输入数据部分 二、主要设计参数 三、设计计算 项目 设计流量(m3/d) COD(mg/l) BOD5S0(mg/l) TSS　　　（mg/l) VSS(mg/l) MLVSS/MLSS TN(mg/l) NH3-N(mg/l) TP(mg/l) 碱度S(mg/l) PH 最底水温　　（℃） 最高水温（℃） 进水 40000 320 160 150 105 0.7 35 26 4 280 7.0～7.5 14 25 出水 60 20 20 15 8 1.5 （活性污泥法） （1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法） COD/TN= 9.1428571429 > 8 TP/BOD5= 0.025 < 0.06 符合要求 (2)有关设计参数 1、BOD5污泥负荷N= 0.13 kgBOD5/(kgMLSS·d) 2、回流污泥浓度XR= 6600 mg/L 3、污泥回流比R= 100 % 4、混合液悬浮固体浓度X=RXR/(1+R) 3300 mg/L 5、混合液回流比R内 TN去除率ηtx=(TN0-TNe)/TN0×100%= 57 % 混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%= 133 % 取R内＝ 200 % （3）反应池容积V,m3 V=QS0/NX= 14918.41 m3 反应池总水力停留时间： t=V/Q= 0.37 (d)= 8.88 (h) 各段水力停留时间和容积： 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3 厌氧池水力停留时间t厌= 1.78 (h) 池容V厌＝ 2983.7 (m3) 缺氧池水力停留时间t缺= 1.78 (h) 池容V缺＝ 2983.7 (m3) 好氧池水力停留时间t好= 5.33 (h) 池容V好＝ 8951 (m3) (4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d) 好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝ 0.0473960925 [kgTN/(kgMLSS·d)] <0.05 符合要求 厌氧段总磷负荷=Q·TP0/（XV厌）＝ 0.0162499073 [kgTP/(kgMLSS·d)] <0.06 符合要求 (5)剩余污泥量△X，kg/d △X=Px+Ps Px=YQ(S0-Se)-kdVXR Ps=(TSS-TSSc)*50% 取污泥增殖系数Y= 0.6 污泥自氧化率kd= 0.05 将各值代入：Px= 1637 kg/d Ps= 2600 kg/d △X= 4237 kg/d (6)碱度校核 每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度0.1mg。 剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度 假设生物污泥中含氮量以 12.40% 计，则： 每日用于合成的总氮 202.98 kg/d 即，进水总氮中有 5.07 mg/l用于合成。 被氧化的NH3-N=进水总氮-出水总氮量-用于合成的总氮量= 21.93 mg/l 所需脱硝量＝ 14.93 mg/l 需还原的硝酸盐氮量NT= 597.02 (mg/L) 将各值代入： 剩余碱度SALK1= 190.7358339792 (mg/l) >100mg/l (以CaCO3计） 可维持PH≥7.2. （7）反应池主要尺寸 反应池总容积V＝ 14918.41 m3 设反应池 2 组，单组池容V单＝ 7459.205 m3 有效水深h= 4 m； 单组有效面积S单= 1864.80125 m2 采用 5 廊道式推流式反应池，廊道宽b= 7.5 m； 单组反应池长度L＝S单/B= 50 (m) 校核：b/h= 1.9 (满足b/h=1～2） L/b= 6.7 (满足L/B=5～10） 取超高为： 1 m,则反应池总高H= 5 (m) (8)反应池进、出水系统计算 1、进水管 单组反应池进水管设计流量Q1＝ 0.231 (m3/s) 管道流速V= 0.8 m/s； 管道过水断面积A= 0.28875 (m2) 管径d= 0.6064935242 (m) 取进水管管径DN 600 mm 2、回流污泥管 单组反应池回流污泥管设计流量Qk＝ 0.462 (m3/s) 管道流速V= 0.8 m/s； 管道过水断面积A= 0.5775 (m2) 管径d= 0.8577113674 (m) 取进水管管径DN 900 mm 3、进水井 反应池进水孔尺寸： 进水孔过流量Q2＝ 0.462962963 (m3/s) 孔口流速V= 0.6 m/s 孔口过水断面积A＝ 0.7716049383 (m2) 孔口尺寸取为 1.3 m× 0.6 m= 0.78 (m2) 进水井平面尺寸取为2.4m×2.4m 4、出水堰及出水井 按矩形堰流量公式计算： 式中 Q3=(1+R+R内)*Q/n= 0.9259259259 (m3/s) b—堰宽， b= 7.5 m； 根据情况而定 H—堰上水头，m。 H＝ 0.1639336183 (m) 出水孔过流量Q4=Q3= 0.9259259259 (m3/s) 孔口流速v= 0.6 m/s 孔口过水断面积A＝Q/V= 1.5432098765 (m2) 孔口尺寸取为2.0m×0.8； 出水井平面尺寸取为2.4m×0.8m 5、出水管 反应池出水管设计流量Q5＝Q2＝ 0.462962963 (m3/s) 管道流速v= 0.8 m/s 管道过水断面积A= 0.5787037037 (m2) 管径d= 0.8586047812 (m) 取进水管管径DN 900 mm 校核管道流速v=Q5/A= 0.728100909 m 9、曝气系统设计计算 1、设计需氧量AOR AOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量+NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量-反硝化脱氮产氧量 碳化需氧量 = 5870.33 (kgO2/d) 硝化需氧量 = 4034.298752892 (kgO2/d) 反硝化脱氮产生的氧量 D3＝2.86NT= 1707.4813985372 (kgO2/d) 总需气量AOR＝D1+D2-D3= 8197.15 (kgO2/d)= 341.5478829723 (kgO2/h) 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4,则 AORmax=1.4R= 11476.0088678687 (kgO2/d)= 478.1670361612 (kgO2/h) 去除每1kgBOD5的需氧量=AOR/[Q(S0-S)]= 1.4637766413 (kgO2/kgBOD5) 2、 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 需氧量 采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度 0.2 3.8 m，氧转移效率EA= 20% 计算温度T＝ 25 ℃。 将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。 工程所在地区实际大气压为 0.912 ×105 Pa ρ＝ 0.90029615 ； CL—曝气池内平均溶解氧，取CL= 2 mg/L； 查 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 得水中溶解氧饱和度： Cs(20)= 9.17 mg/l, Cs(25)= 8.38 mg/l. 空气扩散气出口处绝对压为： Pb= 1.3854 ×105 （Pa) 空气离开好氧反应池时氧的百分比： 17.5365344468 % 好氧反应池中平均溶解氧饱和度　 = 9.1183424123 (mg/l) 标准需氧量： SOR= 13799.2925354446 (kgO2/d)= 574.9705223102 (kgO2/h) 相应最大时标准需氧量： SORmax= 1.4SOR= 19319.0095496224 (kgO2/d)= 804.9587312343 (kgO2/h) 好氧反应池平均时供气量： 9582.8420385032 (m3/h) 最大时的供气量 Gsmax=1.4Gs= 13415.9788539045 (m3/h) 3、所需空气压力p(相对压力） p＝h1+h2+h3+h4+Δh 式中 h1+h2 —— 供风管道沿程与局部阻力之和，取h1+h2= 0.2 m； h3 —— 曝气器淹没水头， h3= 3.8 m； h4 —— 曝气器阻力，取 h4= 0.4 m； Δh —— 富余水头, Δh= 0.5 m； P= 4.9 (m) 4、曝气器数量计算(以单组反应池计算） 按供氧能力计算所需曝气器数量。 式中 h1—按供氧能力所需曝气器个数,个； qc—曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力,kgO2/(h·个） 采用微孔曝气器，参照有关手册，工作水深4.3m，在供风量1～3m2/(h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积0.3～0.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h·个）。则： 供风量 2 m2/(h·个） 充氧能力qc=0.14kgO2/(h·个 0.14 h1= 2875 (个） 以微孔曝气器服务面积进行校核： f=F/h1= 0.2608695652 (m2) <0.75(m2) 符合要求 5、供风管道计算 供风干管采用环状布置。 流量Qs=0.5Gsmax= 6707.9894269522 (m3/h)= 1.8633303964 (m3/s) 流速v= 10 m/s； 0.4872031706 (m) 取干管管径为DN 500 mm 单侧供气（向单侧廊道供气） 流量Qs单=0.5Gsmax/3= 2235.9964756507 (m3/h)= 0.6211101321 (m3/s) 支管数量 3 支 流速v= 10 m/s； 0.2812868817 (m) 取支管管径为DN 300 mm 双侧供气（向两侧廊道供气） 流量Qs双=Gsmax/3= 4471.9929513015 (m3/h)= 1.2422202643 (m3/s) 支管数量 3 支 流速v= 10 m/s； 0.397799723 (m) 取支管管径为DN 450 mm 10、厌氧池设备选择（以单组反应池计算） 厌氧池设导流墙，将厌氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台，所坱功率按5W/m3池容计算。 厌氧池有效容积V厌＝ 1500 m3 混合全池污水所需功率为 7500 w 11、缺氧池设备选择（以单组反应池计算） 缺氧池设导流墙，将缺氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台，所坱功率按5W/m3池容计算。 缺氧池有效容积V缺＝ 1500 m3 混合全池污水所需功率为 7500 w 12、污泥回流设备 污泥回流比　 R＝ 100 % 污泥回流量 QR= RQ= 40000 m3/d = 1666.6666666667 (m3/h) 设回流污泥泵房1座，内设3台潜污泵（2用1备）； 单泵流量QR单＝0.5QR= 833.3333333333 (m3/h) 水泵扬程 13、混合液回流设备 （1）混合液回流泵 混合液回流比R内= 200 % 混合液回流量QR=R内Q= 80000 m3/d = 3333.3333333333 (m3/h) 设混合液回流泵房 2 座 每座泵房内设 3 台潜污泵 2 用 1 备 单泵流量QR单= 833.3333333333 (m3/h) (2)混合液回流管。 回流混合液由出水井重力流至混合流液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首端。 混合液回流管设计流量Q6＝R内Q/2= 0.462962963 (m3/s) 泵房进水管设计流速采用V＝ 0.8 m/s 管道过水断面积A＝Q6/v= 0.5787037037 m2 管径d= 0.8586047812 (m) 取泵房进水管径管径DN 800 mm 校核管道流速v= 0.9215027129 (m/s) (3)泵房压力出水总管设计流量Q7=Q6= 0.462962963 m/s 设计流速采用v= 1.2 m/s 管道过水断面积A＝Q7/v= 0.3858024691 m2 管径d= 0.7010478682 (m) 取泵房压力出水管管径DN 700 mm作者:此处XR实际取值为混合液悬浮固体浓度XSheet3 臭氧催化氧化间设计参数 65000 1、设计总停留时间（滤板至液面）为1h，空床停留时间（滤层）为0.51h（31min）。滤速为5.29m3/m2•h。 338.5416666667 2、单池面积64m2，尺寸为8m×8m。 8 8 64 1382.4 5.2897135417 3、总滤料量为1382m3。 4、滤池总高度为7.25m，其中底部缓冲配水区高度1.35m，承托层高度为0.6m（含滤板），滤料层高度为2.7m，清水区高度2.06m，超高为0.5m. 343.04 1.35 0.6 2.7 2.06 0.5 5.36 1.0132873846 5、臭氧投加量为2mgO3/mgCOD，去除量为20mg/L。臭氧投加量为108.3Kg/h。 108.3333333333 2 20 6.5 6、反冲洗，采用气水联合反冲洗方式，15d一次。气洗强度为15L/(m2•s)，水冲洗强度为12L/(m2•s)。选择鼓风机58m3/min，双吸泵单台1382m3/h。 1382.4 12 7、堰上水头：单池配水堰：0.045m，出水堰：0.032m，反洗排水堰：0.15m。 172.8 0.5104246154 8、中间水池有效容积：490m3，尺寸7×14×5(有效水深)m。 57.6 15 0.875 10.5 12 0.8125 6.5 8 490 7 14 5