合并频谱分析仪和示波器的时域测量

ITU-RSM.1754-0 建议书 项目建议书下载项目建议书格式服务建议书承包人建议书项目建议书 1ITU-RSM.1754-0建议 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf *超宽带发射的测量技术（2006年）范围考虑到目前存在两种普遍的测量方法（时域和频域方法），因此本建议书确定适用于超宽带发射测量的相应技术。国际电联无线电通信全会，考虑到使用超宽带（UWB）技术进行有意发射的设备可能涉及很大的频率范围；正在开发中的UWB技术设备的发射跨越诸多无线电通信业务划分；UWB技术可以集成到多种无线应用中，例如短距离室内和室外通信、雷达成像、医疗图像、资产跟踪、监视、车载雷达和智能运输；UWB的发射可能是一系列短时脉冲；UWB的发射可能会以类噪声的形式出现，这将会增加测量的难度；UWB发射的测量与传统的无线电系统测量不同；在任何辐射中，对功率频谱密度进行适当的测量和评估均是需要处理的关键问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，注意到ITU-RSM.1755建议书给出了UWB技术和设备的术语及定义；目前存在两种普遍的测量方法，即时域和频域方法，且两种方法各具优缺点，建议测量UWB发射时应考虑本建议书附件1中介绍的技术。*无线电通信第1研究组于2018年根据ITU-R第1号决议对此建议书进行了编辑性修正。2ITU-RSM.1754-0建议书附件1超宽带发射的测量技术引言生成UWB信号存在多种数据调制和随机化方案的不同技术。本附件介绍测量UWB传输和各类UWB信号的功率频谱密度采用的频域和时域测量技术。在此附件中，测量时使用的“发射”这一术语具有一般性含义，而非《无线电规则》第1条规定的含义。1.1频域与时域测量方法的对比与UWB发射相关的频谱特性测量方法一般有两种，且各具不同的优缺点。一种方法涉及对UWB信号的时间（时域）特性进行测量。因此要使用数字信号处理（例如，快速傅利叶变换（FFT））将测得的时间参数转换为用频率域表示的参数。UWB信号转换为以适当频域形式表示后，便可以确定其是否符合带宽要求、发射限制和其它适用的规则。时间测量方法通常被称作“全带宽”测量，因为从理论上讲，它提供了跨越整个带宽的UWB信号特性。第二种方法涉及对频域UWB频谱特性的直接测量。这种名为“扫描频谱测量”的方法，通常被称为“有限带宽”测量，因为大部分现有测试设备的带宽能力均比UWB信号的全带宽低很多。时间测量方法要求使用现代化的数字存贮示波器，该示波器应包含实时带宽大于UWB较高频率的高速数字转换器，并使用FFT处理来计算信号的频谱。后处理软件可以包括均方根（rms）平均功率等许多 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 的射频（RF）测量。扫描频谱测量法要求使用频谱分析仪、矢量信号分析仪或类似的测量设备，以便在频率域中检测UWB信号的特性。传统测试设备的灵敏度无法检测特殊频带内电平极低的UWB信号。1.2数据的正常测试信号此测试适用于有外部调制连接器的被测设备（EUT）。应被用作UWB发射测量EUT输入数据的测试数据应与实际操作中传送的数据相似。对于UWB通信设备的测量，应使用控制信号和帧结构固定部分的实际数据模式。但伪随机数据模式可用于信号的消息部分，因为可以假设消息部分为随机序列的比特流。ITU-RSM.1754-0建议书31.3通用UWB测量系统辐射型电磁发射的测量需要使用包括接收天线和测试接收机（例如，频谱分析仪）的测量系统。涉及低电平信号的情况下，在天线与测试接收机之间可能需要有足够带宽的低噪声放大器（LNA），以提高测量系统的有效灵敏度。1.4测量环境在UWB设备发射电平低的情况下，宜在无回声或半无回声室进行测量。在无回声室测出的结果应与半无回声室中测出的结果互相关联。这通常需要通过在半无回声室或开放区域测试站点（OATS）调节出地网的效果来实现。对设备有效全向辐射功率（e.i.r.p.）的测量应与测试环境的类型无关。对于1000MHz以上的频率，因为地面反射不大，所以不需要传播修正因子。1.4.11000MHz以下的辐射测量程序1当来自地网的反射无法消除时，可使用以下步骤：–分段检查UWB的发射，从而使各段中的反射、增益和损耗的变化都不大。–对于桌上型尺寸的设备，应将其置于高度为0.8米的非导电表面。–通过常规设备旋转和仰角调节达到最佳的发射接收效果。–进行测量。–考虑增益和损耗以及地网的因素。–通过对方位角和仰角的充分测量，确保 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 下最大发射值。–对感兴趣的各频率重复上述步骤。1.4.21000MHz以上的辐射测量程序对于1000MHz以上的频率，在半无回声室内，该设备与接收天线之间的地面经过RF吸收器处理后消除了地网的影响。如果地面处理得当，则对高度为1至4米的搜索天线的扫描应显示出该设备安装位置高度附近的最大发射值。注意，在自由空间进行测量时，不要求将设备高度保持在0.8m。可以将设备置于能最大限度地减少地面反射的任何高度。高度定向的接收天线能够帮助降低地网反射的影响。该测量结果的记录无需对地面反射进行修正。一家主管部门将960MHz当作测量检波器的分界点，以保持与其发射屏蔽的一致性，该发射屏蔽定义的发射限制分界点正好与全球航空无线电导航频带的边缘重合。4ITU-RSM.1754-0建议书对于桌上型（尺寸）设备，可使用以下步骤：–将该设备放置于适当高度的不导电表面。–搜索天线和该设备之间的地面，应使用与被测频率范围相对应的射频（RF）电能吸收材料进行处理。–改变搜索天线的高度，以验证地面反射已被降至最低。可能需要调整该设备的高度使来自地面的反射降至最低。搜索天线的主辨不应接收到地面反射。在整个测量过程中，搜索天线的高度应保持不变。–进行测量。–增益和损耗中的因素。在反射通道上添加吸收器消除了地网因素的影响。–通过对方位角和仰角的充分测量，确保记录下最大发射值。对感兴趣的各频率重复上述步骤。1.5地面穿透雷达设备和墙体成像雷达设备测量结果的变化来自地面穿透雷达（GPR）和墙体成像雷达（WIR）设备的相关发射，并不是直接来自天线的辐射。由于直接发射穿透了基底，并在基底中迅速衰减，因此不会有对无线电通信业务造成干扰的危险。相反，只有间接（即散射和/或泄漏）发射才与此相关。为测量这些发射，需要使用一种能够将直接发射与间接发射区别开的方法。下文介绍两种可以实现这种隔离的方法。一种方法是将GPR/WIR直接放在至少50厘米深的沙床上。沙床的面积应足以装下GPR/WIR换能器（天线）。然后在足够多的半径范围和各种天线高阶下进行测量，以确定最大的辐射发射电平。如果这种方法排除地网的使用，则应进一步根据地网因素对测量数据进行调整。另一种方法是将GPR设备放在高度为80厘米的不导电支撑物上，且发射机的方向向下。如果GPR发射中可能有500MHz以下的部分,则应在GPR正下方的地面放置一层铁接氧体瓦片。高度不低于60厘米的金字塔或楔形的RF吸收器应放在GPR正下方。吸收器的有些部分可以反转并放置在其它吸收器的上方，以形成坚实的吸收器块。应注意不要将任何RF接收器放在该设备与搜索天线之间，因为这将阻碍射向非地面方向的能量从地网反射回来。在旋转该设备时，不应对吸收器的放置产生干扰。这种方式可以避免在测量中考虑向下发射的能量。现在便可以搜索间接发射的方位角和仰角了。1.6被测设备的方向UWBEUT的方向应根据测量系统而定，以确保能够接收到最大辐射信号。使用不导电转台或其它定位系统来系统性地搜索能在测量系统中提供最大响应的方向，可使方向确定工作变得更加容易。无论如何确定方向，都应考虑足够数量的辐射半径，以确定测量系统捕获最大响应时的辐射半径。ITU-RSM.1754-0建议书51.7测量距离通常间隔距离为3米。有些时候，为保证远场条件，无法在不进行放大的情况下和/或不得不在接收天线与UWB设备一米或更小的间距下测量UWB发射。1.8测量天线测量天线通常对特定频率范围进行了优化。在测量完整的UWB发射频谱时，需要几个测量天线，每个天线都针对一个明确频率范围进行了优化。1.9测量接收机和检波器测量设备可能是下列设备之一：频谱分析仪、电磁干扰（EMI）测试接收机、矢量信号分析仪或示波器。在下面各节，这些替代式设备均统称为测量接收机。根据干扰接收机带宽的不同，UWB发射会展现不同的特性。例如，如果接收机的带宽大于脉冲重复频率（PRF），则由脉冲生成的UWB发射可能会显示为等幅波（CW）线状谱。如果接收带宽小于PRF，则相同的发射会类似噪声。此外，如果使用了基带调制技术（例如脉冲位置调制），则在基准带宽内的谱线可能会被“抹掉”，并产生类似噪声的响应。对于线状谱，准峰值或峰值频谱密度尤为令人关注。类噪声频谱最好用平均功率频谱密度定义。由于可能出现与接收机带宽相关的变化，UWB频谱测量需要使用几台信号检波器。建议使用三台信号检波器来进行UWB发射测量。为测量1000MHz以下射频频谱的信号特性，建议使用CISPR-16-1-1中规定的准峰值检波器。测量1000MHz以上频谱的r.m.s.平均UWB辐射信号振幅，建议使用r.m.s.平均值检波器。建议使用峰值检波器来确定与1000MHz以上频谱UWB发射相关的峰值功率。1.10测量系统的灵敏度UWB设备的辐射发射通常很弱，无法克服常规频谱分析仪产生的噪声。例如，1GHz时，频谱分析仪噪声电平相当于–47dBm/MHz的e.i.r.p.密度，而26GHz时则相当于–25dBm/MHz。因此，有必要在测量天线的输出端使用低噪声放大器（LNA）来降低整个测量系统的有效噪声值。测量系统灵敏度的上升使其特别容易受周围环境信号的影响。如果测量环境中的信号很强，应在LNA前放置适当的RF滤波器，以便为阻止放大器过载进行必要的预选，同时允许信号在相关频率范围内通过测量系统进行传播。与此滤波器相关的插入损耗应为最小值，且在确定整个测量系统的灵敏度时亦应将其考虑在内。6ITU-RSM.1754-0建议书当分析仪的灵敏度不够时，第2.6段中描述的辐射测量是有效的可用方法之一。1.11测试序列示例UWB设备的频谱特性化应以1MHz分辨带宽（RBW）中已测峰值辐射测量结果开始，因为从这一测量得出的结果可能不再需要后续的准峰值或在某些频率区获取r.m.s.平均测量结果2。例如，如果通过这一峰值功率测量收集到的数据显示，辐射发射电平等于或小于适用的准峰值和平均r.m.s.限制，则这一数据就已足够。此结论的基础是，准峰值和平均r.m.s.电平总是小于或等于峰值信号电平。在根据第2.1段测出–10dB的带宽后，应将各频率跨度内观测到的最大功率和相关的频率与相关的限值进行比较。对于峰值发射超过相关准峰值和平均r.m.s.限值的情况，需要对后续的准峰值进行进一步的调查并进行平均r.m.s.测试。在这一测量中收集的数据应按照上文讨论的内容进行调整，以消除任何测量系统对已测峰值电平产生的影响。调整数据之后，将通过组合分段数据集，生成完整的频谱包络曲线。频域测量这一方法涉及直接在频域测量UWB频谱特性。此方法常被称为“有限带宽”测量，因为大部分现有测试设备的带宽能力都低于UWB信号的全带宽。2.1–10dB带宽的确定用峰值检波器在1MHz频段测出的最大峰值频率被设定为fM。峰值功率测量应使用分辨带宽为1MHz且视频带宽为1MHz或更高的频谱分析仪。该分析仪应设置为使用最大值锁定跟踪模式的峰值检测状态。峰值功率下降10dB的fM上下的1MHz频段，被分别定义为fH和fL。对于最低频率边界fL，将从低于fM的频率发射开始搜索，且根据检测，该发射的峰值功率要大大低于fM功率以下，并不断向fM逼近，直至峰值功率小于fM功率10dB为止。这10dB一频段的频率被记录下来。这一程序将在最高频率边界fH中重复，搜索将始于高于fM的频率，且根据检测，该峰值功率大大低于fM功率以下。这一频段的频率被记录下来。10dB两个被记录下来的频率分别代表UWB发射的最高边界fH和最低边界fL，且–带宽B10被定义为f–f10dBHL。–2此峰值功率的测量不应与第2.7段中描述的峰值功率频谱密度测量混肴。ITU-RSM.1754-0建议书72.2使用混响室的初步测量方法混响室（见CISPR16-1-4和IEC61000-4-21中有关其结构和操作的描述）可用于初步测量，以找出fM和UWB发射频谱的近似形状。此后，应在OATS、或该频率的半无声室或无声室内进行精确测量。混响室最好使用模调谐操作。频谱分析仪被设置为频率扫描模式和峰值检波器状态。扫描仪的扫描时间和RBW设置值与第2.1段中规定的值一致。2.3国际无线电干扰特别委员会（CISPR）的准峰值测量准峰值的测量使用拥有符合CISPR16-1-1要求的RBW准峰值检波器。2.4使用频谱分析仪进行平均功率测量UWB发射的平均功率频谱密度（PSD）是以理想高斯带宽为基准的r.m.s.平均功率。为确保测量的速度、准确性和可重复性，PSD应使用有r.m.s.平均值检波器和与基准带宽相等的RBW扫描技术直接测量。请注意，大部分现代化的频谱分析仪与理想高斯滤波器的特性3极为相似。r.m.s.平均PSD通常以dBm/MHz（即1MHz带宽）表示。2.4.1平均等效全向辐射功率（e.i.r.p.）频谱密度UWB平均等效全向辐射功率（e.i.r.p.）频谱密度是为天线以及与全向天线相关的特定方向天线增益提供的、功率频谱密度的产物。根据本建议书第2.4.2、2.4.3和2.4.4段规定的程序进行测量，它应是UWB设备任何频率、任一方向上的最强信号。2.4.2使用r.m.s.检波器的平均测量此程序仅适用于有r.m.s.平均值检波器的频谱分析仪。r.m.s.平均值测量的测量设置与上文中对EUT方向和测量系统的描述相同。测量设置–将频谱分析仪的RBW设置为1MHz。–至少将视频带宽（VBW）设置为1MHz（最好使用3MHz的VBW）4。–设置频率跨度，以便在便于检查的频段范围内（例如600MHz）检查频谱。–将检波器设为r.m.s.。–设置跨度时间，使各测量仓的集成时间段不超过1毫秒。3通常r.m.s.结果与使用理想高斯滤波器获得的结果之间的误差小于0.3dB。4由于大部分频谱分析仪的VBW滤波以对数功率定标，而非以线性功率定标，因此需要有这一要求。8ITU-RSM.1754-0建议书详细程序许多频谱分析仪使用的缺省值为每次扫描大约600仓（bin）左右。在此假设的基础上，600毫秒的扫描时间为各测量仓提供了所需的1毫秒集成时间。在多种现代化的分析仪中都可以指定测量仓的数量，这为扫描时间与测量仓的数量组合提供了多种其它可能性，而这些组合也能满足最长集成时间为1毫秒的集成要求。r.m.s.平均功率频谱密度是在1MHzRBW的1毫秒集成时间段内检测到的最大集成功率。对各频段，应根据测量环境（第1.4段）中的描述，对观测到的最大信号振幅进行调整，以消除测量值中的所有测量系统影响和／或环境信号因素。然后，将得出的数值与适用的限值进行比较。2.4.3使用零跨度的平均测量当频谱分析仪未装备r.m.s.检波器时，r.m.s.平均值通过下述零跨度测量获得。测量设置–将频谱分析仪的RBW设置为1MHz。–至少将VBW设置为1MHz（最好使用3MHz的VBW）–将频率跨度设置为零跨度。–将检波器设置为抽样。–将扫描时间设置为1毫秒。–进行一次扫描。详细程序应对每个1MHz的频段进行测量。各RBW的r.m.s.平均值可通过下述等效方法获得：从分析仪中提取所有数据点。使用下述公式确定r.m.s.平均值：1nPSD10log1010ni1P(i)10(1)其中：PSD:r.m.s.平均功率频谱密度（dBm/MHz）扫描中数据点的数量P(i):1MHz数据点i（dBm）处的频谱分析仪功率读数。2.4.4使用功率集成的平均测量此程序仅适用于测量使用抽样检波器的频谱分析仪类噪声发射。使用带r.m.s.检波器的频谱分析仪指南，请参见第2.4.2.段。测量设置–将频谱分析仪的RBW设置为10kHz。–将VBW设置为分辨带宽的三倍或30kHz。ITU-RSM.1754-0建议书9–将频率跨度设置为1MHz。–将显示设置为功率（dBm）。–将检波器设置为抽样。–将扫描时间设置为相关函数。–进行一次扫描。详细程序将每个1MHz频段的数据点从分析仪中取出。在将数据从对数形式的功率转换成线性形式的功率后，找出1MHz频段的r.m.s.平均值。调整r.m.s.的平均值，以纳入频谱分析仪的噪音功率带宽。此数值现已用图形表示，频段的中心频率为X轴，频段的功率频谱密度值为Y轴。分析仪的中心频率按1MHz的步长，在相关的频率范围内递增，且各频段的值均可画在图中。从仪器中重新获取显示点后，使用下述公式进行后处理：1nP(i)n1010i1(2)P10log10SpRBWk其中：表示此跨度内的r.m.s.平均功率（dBm）Sp:跨度（MHz）该跨度内数据点的数量P(i):数据点i处频谱分析仪上的功率读数（dBm）设备制造商提供的、将RBW修正为等效噪声带宽的因子PSD:P/Sp（dBm/MHz）。2.5使用低噪声放大器对低电平发射进行测量检测低电平UWB发射的测试程序，是与UWB测量设备相关的最大挑战。测量的难点在于，需要使用1MHz的RBW进行测量，而发射电平的限制却很低。需要对测量系统进行修改，以优化系统的灵敏度，从而为测量提供方便。利用每阶为1dB的相关噪声系数，可以获得倍频带宽（例如，1-2GHz）LNA。通过插入此类放大器，提高了测量系统的有效灵敏度。有可能需要在LNA前插入一台用于保护目地的预选滤波器；但相关的插入损耗降低了测量系统的整体灵敏度。10ITU-RSM.1754-0建议书2.6低电平发射的辐射测量辐射测量（近噪声修正）方法可用于在频谱分析仪的底噪之下进行准确的测量。辐射测量技术可以测量EUT打开和关闭时的功率。从前者中减去后者，便可得到e.i.r.p.。2.6.1辐射计的配置如图1所示，辐射计中包括一台LNA和一台频谱分析仪（SA）。EUT通常安置在距测量天线（MA）3米远处，并在测量室内进行远程操作。为防止LNA的饱和，在MA和LNA之间插入了带通滤波器（BPF）。EUT、MA、BPF和LNA被放置在无回声室内，且SA放置于测量室中。SA和LNA将使用低损耗同轴电缆连接。图1辐射计示例2.6.2测量的原则与说明辐射计在测量时间TM内测量BPF的输出信号功率。测量结果被转换为以接口点为基准的功率。此值的随机分布基本与高斯值相同。若此分布的平均值为R，则标准偏差可通过下述公式算出：0.815R(3)RBWTM因此，可得出一秒种内的测量误差容限为0.1%。所以，可以使用图1所示的辐射计对功率进行高精度测量。对于测量带宽，假设EUT辐射的信号与热噪声无关。此外，假设噪声是一个很弱的静态随机进程。因此，可以在EUT打开和关闭时，通过减去流经EUT接口点的功率，准确地测量EUT辐射功率。2.6.3测试程序首先，在EUT不工作的状态下，测量接口点在TM0测量时段内的功率P0(f)（dBm）。ITU-RSM.1754-0建议书11接口点处e.i.r.p.的Pe.i.r.p.(f)（dBm）与功率P0(f)之间的关系可通过下述公式计算：d(4)Pe.i.r.p.(f)11.8KA(f)20log103P0(f)其中：SA扫描的中心频率EUT与MA孔之间的距离（米）KA(f):天线因子和MA连接损耗的总值。通过公式（4），P0(f)被转换为e.i.r.p.，其中线性功率值为e.i.r.p.0。下一步，在EUT工作的状态下，测量接口点在TM1测量时段内的功率P1，且功率P1e.i.r.p.1）的测量使用相同的程序。EUT的e.i.r.p.计算方式为（e.i.r.p.1–e.i.r.p.0）。使用此方法进行EUT的e.i.r.p.测量，所产生相对误差的标准偏差，可用下述公式计算：0.815RBW0.5PT0.5PT0.5(5)e1M1e0M0Pe1Pe02.6.41-2GHz频带示例在此示例中，使用双脊波导喇叭天线（DRGHA）作为测量天线。辐射计的一个接口点是LNA输入。表1中列出了接口点处辐射计组件的有效噪声温度。在此表中，辐射计的噪声温度T在接口点为385K。当RBW为1MH时，噪声功率k?T?RBW为–112.7dBm/MHz，其中k为玻尔兹曼常数。因此当EUT关闭时，接口点的PSDP0(f)为–112.7dBm/MHz。P0(f)不受天线与EUT之间距离改变的影响。使用公式（4），当d=3米时，等效e.i.r.p.为–74.7dBm/MHz，且KA(1GHz)=26.2dB。表11-2GHz辐射计组件有效噪声温度示例（已转换为LNA输入）条目噪声温度注释DRGHA+BPF290KKA26.2dBLNA75K1-2GHz,NF1dB,40dB的增益10米电缆约为0K2.5dB损耗SA20KNF26dB表2所示为在EUT的e.i.r.p.为70dBm/MHz和–75dBm/MHz时，用公式(5)算出的相对误差标准偏差。12ITU-RSM.1754-0建议书表2辐射计测量相对误差的标准偏差EUT的e.i.r.p.测量时段TM1=0.001秒,TM0=0.1秒–70dBm/MHz0.15dB–75dBm/MHz0.24dB2.6.522-24GHz频带示例在此示例中，孔径为0.028米0.056米的标准增益喇叭天线（SGHA）被用作MA。为降低耦合损耗，SGHA、BPF和LNA应直接连接。辐射计的接口点之一是LNA输入。表3中列出了接口点处辐射计组件的有效噪声温度。通过这些数值，可计算出接口点辐射计的噪声温度Tsys为814K。当RBW为1MH时，噪声功率k?T?RBW为–109.5dBm。因此当EUT关闭时，接口点的PSDP0(f)为–109.5dBm。P0(f)不受SGHA与EUT之间距离改变的影响。KA(f)与SGHA天线因子和BPF损耗的总值相等。通过公式(4)转化成e.i.r.p.的辐射计底噪值在d=3米时为–58.9dBm/MHz，且KA(24GHz)=38.8dB。表322-24GHz辐射计组件有效噪声温度示例（已转换为LNA输入）条目噪声温度注释SGHA+BPF290KKA38.8dBLNA159K18-26GHz,NF1.9dB,35dB的增益SA365KNF36dBTsys814K辐射计的系统温度表4所示为在距EUT3米处测出的相对误差标准偏差，此时EUT的e.i.r.p.为–60dBm/MHz和–65dBm/MHz。作为可选方案，表5所示为在距EUT1米处测出的相对误差标准偏差，此时EUT的e.i.r.p.为–70dBm/MHz和–75dBm/MHz。表4使用22-24GHz频带辐射计测出的3米间隔相对误差的标准偏差EUT的e.i.r.p.（d=3米）测量时段TM1=0.001秒,TM0=0.1秒–60dBm/MHz0.26dB–65dBm/MHz0.57dBITU-RSM.1754-0建议书13表5使用22-24GHz频带辐射计在距EUT1米处测出的相对误差标准偏差EUT的e.i.r.p.测量时段TM1=0.001秒,TM0=0.1秒（d=1米）–70dBm/MHz0.28dB–75dBm/MHz0.63dB2.7峰值功率频谱密度的测量UWB发射的峰值PSD是带宽为50MHz的高斯滤波器的峰值功率。测量使用峰值检波器和最大锁定功能。在最先进的频谱分析仪中，3MHz或更小的分辨带宽与理想高斯滤波器的特性非常近似。（其测量结果与理想高斯滤波器的测量结果相比，误差小于1dB）。如果使用频谱分析仪进行峰值测量，由于视频带宽和线性相位的限制，一般不可能使用大于3MHz的RBW。2.7.1使用频谱分析仪进行峰值功率频谱密度测量其它分辨带宽峰值限制的定标可以通过公式(6)将峰值PSD限制定标于一个不同的带宽。但应当注意，使用此方法将BW=50MHz中的峰值PSD限制调为更窄的带宽可能需要相应的补偿，因为此公式给出的是PSD限制的保守定标（用于脉冲信号）。LimitRBW=LimitBW+20log10(RBW/BW)(6)UWB信号在使用接收机带通转换函数进行更改后，根据时间特性和接收机的带宽不同，可能会表现为脉冲、类噪声、正弦曲线或三种情况兼而有之的状态。实际关系在10log10和20log10的范围之内，其解释如下：由于振动的相位取决于脉冲的时间源，因此相邻高频脉动的脉冲可能不同步。这会导致重叠脉冲的信号部分产生有益和有害叠加，从而显示出高斯噪音的迹象。当UWB信号在通过接收机时表现为脉冲形式时，这一方法是准确的。如果RBW大于EUT的PRF，则脉冲不会重叠，因此在通过接收机后信号表现出脉冲的特性。当测量在小于EUT的PRF的RBW中进行时，将会出现重叠的脉冲，而且在通过接收机带宽时，信号将是连续（振幅与时间的随机分布）而非脉冲式的。基准带宽中的实际峰值功率，将是上述微妙的脉冲间计时因子的函数。这些情况下，两带宽间的20log10关系是一种过高估计。时间特性可能是简单的PRF，它可以通过信号的自动关联分析来确定。UWB信号中任何重复部分的强度和时间间隔都会以自动关联曲线图中的峰值形式出现。14ITU-RSM.1754-0建议书当RBW小于全信号带宽时，对使用正交频分复用（OFDM）生成的UWB信号，数据（调制）内容和传输控制（RF开关）可确定已筛选信号的特性。信号多成份相位的精确调整可确定瞬变响应。在有些情况下，可通过专门的调制设计来制造出高斯噪声现象。如果信号表现为“脉冲”，则带宽间20log10的定标因子是准确的。这意味着存在重复性的时间元素，且重复期大于1/RBW（RBW大于PRF）。使用3MHzRBW的测量设置示例–将频谱分析仪的RBW设置为3MHz。–至少将VBW设置为等于RBW（建议使用3倍于RBW的VBW，或电路外视频滤波器）。–设置频率扫描，以便在便于检查的频段范围内检查频谱（通常为几GHz）。–将检波器设置为峰值。–开启最大值锁定功能。–将扫描时间设置为自动耦合。使用3MHzRBW的详细程序示例在观测到的振幅稳定下来之前使用多个扫描（启动最大值锁定）。测量以最大UWB发射频率fM为中心。当测量使用3MHz的RBW而非50MHz的RBW时，使用下述公式定标限值：Limit3MHz=Limit50MHz+20log10(3MHz/50MHz)=Limit50MHz–24.4dB(7)2.7.2使用频谱分析仪进行峰值功率频谱密度测量（替代式方法）当已知公式(6)过高估计了峰值功率时，可以考虑替代定标法规。当信号表现为类噪声时，进行下述测试：–将频谱分析仪的RBW设置为3MHz。–至少将VBW设置为等于RBW（建议使用3倍于RBW的VBW，或电路外视频滤波器）。–将中心频率设置为fM并将频率扫描设置为零。–将检波器设置为抽样。–将显示器设置为互补累加分配函数（CCDF）模式。如果测得的CCDF与从1%至99%的瑞利分布获得的CCDF之间的误差在±2dB之内，则认为信号为类噪声信号，并使用第2.7.1段中描述的测量技术，但亦适用替代标定法则的公式(8)：LimitRBW=LimitBW+10log10(RBW/BW)(8)2.8谱线测量确定任何存在的频线中最大r.m.s.平均功率的测量设置与以前的r.m.s.平均功率测试所用设置相似。选择r.m.s.平均值检波器，并将扫描时间与测量仓数量设置为提供1毫秒的集成时ITU-RSM.1754-0建议书15间。在此测试中，可将RBW降低至最低的1kHz（建议为30kHz），以提高各个谱线的分辨率。如果可能，应保持VBW/RBW3。2.9测量结果可以通过下述公式获得e.i.r.p.值：e.i.r.p.(f)=P(f)+G(f)(9)其中：e.i.r.p.(f):频率f处的e.i.r.p.（dBm）P(f):在频率f和天线终端（采用50电阻）测出的功率（dBm）G(f):在频率f上测出的、某一给定方向的天线增益（dBi）。时域测量3.1UWB信号的时域测量通过对从宽带数字示波器获得的时域抽样数据实施用不同的检波器检测不同带宽来计算频谱，其中包括50MHz高斯带宽的峰值功率。FFT处理，可获得UWB频谱。可以使1MHz高斯带宽的r.m.s.平均功率和可实时测量UWB信号的示波器随时可用。典型的示波器规格如下：–最大频率：12GHz（–3dB模拟BW）。–抽样频率：40GS/秒。–最大和最小垂直范围：1V/div和1mV/div。–800mV全标定的噪声：2.7mVrms。为确定时间测量的性能，首先有必要确定时域波形的峰值电压。必须确保显示完整的波形。测量周期性波形时，抽样示波器可以提供更好的性能。现代化抽样示波器的典型规格如下：–最大频率：50GHz。–最大输入电平：1Vp-p（峰值与峰值之间）。–噪声电平：1.8mVrms。3.2使用抽样示波器进行抖动差错估算如果EUT有一个触发输出终端，则可以使用抽样示波器测量EUT的周期性波形输出。当周期性波形具有低信噪比（S/N）时，可以使用抽样示波器中安装的平均值函数来提高S/N。但是，由于触发信号的抖动，观测到的波形为低通滤波波形。16ITU-RSM.1754-0建议书由于观测到的波形的峰值是抖动概率密度函数与EUT波形输入之间的卷积，因此该波形发生了衰减。对于高斯抖动为σ秒r.m.s.的触发信号，会通过0.13/σHz截止频率（3dB）的高斯LPF对观测到的波形进行低通滤波。3.3时域数据的后处理有必要对时域数据进行后处理。后处理软件中可以包括许多标准RF测量。3.3.1复合天线因子当天线收到频率f的极化波时，复合天线因子（CAF）Fc(f)的定义为：Fc(f)E(f)(10)V0(f)其中E(f)是天线元件中某特定点的复合电磁场强度，且V0是匹配阻抗为Z0的天线终端(f)的复合匹配电压，如图2所示。为重建电磁场波形，CAF中包括相位信息。应测量各个天线的CAF。图2CAF的定义3.3.2通过测得的时域数据重建电磁场图3所示为测量EUT辐射出的电磁场波形所用仪器的示例。通过示波器观测到的波形vm(t)，是测量设备从天线输出到示波器输出的脉冲响应与天线输出信号va(t)的卷积。可以在远场发射天线与接收天线之间的任意距离将电场强度转换成e.i.r.p.。图3波形测量仪ITU-RSM.1754-0建议书17图4所示为图3中的波形测量仪的等效电路。S表示预放大器和电缆的S矩阵，SS是示波器的S矩阵。a和s分别是接收天线和示波器输入端口的反射系数。假设预放大器的S12为零（从预放大器输出端口到输入端口的S参数）。示波器的S参数－S22S和S12S亦可以假设为零，因为Vm并不是真正的信号，而是通过示波器进行了数字变换的数值型数据。图4波形测量仪的等效电路在上述条件下的等效电路S参数的分析和频域电场E(f)可以表示为：E(f)(1S11a)(1S22S11S)Fc(f)[vm(t)]S21S21SFc(f)[vm(t)]K其中表示傅利叶变换。电场波形的重建是通过对公式(11)进行反傅利叶变换（1）：E(t)1Fc(f)[vm(t)]K(11)(12)3.3.3任意分辨带宽的频谱分析任意RBW的等效峰值功率可通过下述方法计算。BPF输出点的波形可以通过下述公式计算：Ef(t)1Fc(f)G(f)(13)[vm(t)]K其中G(f)是高斯滤波器函数（例如，50MHz的3dB带宽）。用电场表示e.i.r.p.的值PEIRP(t)：PEIRP(t)Ef(t)r2(14)30峰值功率频谱密度Pp(50MHz)，可以通过峰值PEIRP(t)获得。3.3.4时域峰值功率测量示例本段描述了一个电场测量的示例。所用设备包括一台UWB脉冲发生器、天线、电缆和一台抽样头为20GHz的数字抽样示波器，如图5所示。使用图6所示的示波器对UWB脉冲发生器的输出波形进行测量。18ITU-RSM.1754-0建议书图5测量的设置图6脉冲发生器的输出波形发射天线与接收天线之间的距离为3米，且天线的高度为1.5米。发生器的PRF为500kHz。测量在6×5×2.5米的局内进行。示波器显示的波形如图7所示。图7示波器显示的波形ITU-RSM.1754-0建议书19使用图8所示的接收天线输出，利用公式(12)重建接收点的电场波形。图8重建的电场波形作为中心频率设置为5.8GHz的示例，图9展示了通过公式(13)算出的50MHz带宽的BPF输出波形。图95.8GHz情况下50MHz的BPF的输出波形图9中的峰值为0.01683V/m。通过公式(14)计算出的峰值功率为85.0μW（–10.7dBm）。3.4合并频谱分析仪和示波器的时域测量图10所示为峰值功率测量仪。该仪器将频谱分析仪与示波器组合一起。在这一系统中，频谱分析仪与中频（IF）滤波器一起用作降频变频器。频谱分析仪的IF输出是示波器的输入。图10频谱分析仪与示波器合并一起的示例20ITU-RSM.1754-0建议书示波器的数字化输出使用与第3.3段所述的类似软件方法进行后处理：–高斯滤波。–计算各抽样的功率。–搜索最大功率。–改变频谱分析仪的中心频率，然后重复。这一配置使该仪器的带宽很宽，且高斯滤波使用数字信号处理。在此系统中，波器在数字域实施，因此不会产生任何模拟RBW滤波器中出现的相位失真。RBW滤频谱分析仪和示波器应满足下述技术要求：–频谱分析仪的带通振幅应呈平直状态；–带通相位应为线性相位；–RF输入到IF输出的转换增益应得到校准；–示波器的输入带宽应至少为500MHz；–有必要对各测量频点进行校准。附录1本建议书中使用的缩写词ADCBPFBWCAFCCDFCISPRRadioélectriques）模拟数字转换器（Analogue-to-digitalconverter）带通滤波器（Band-passfilter）带宽（Bandwidth）复合天线因子（Complexantennafactor）互补累加分配函数（Complementarycumulativedistributionfunction）国际无线电干扰特别委员会（ComitéInternationalSpcialdeséPerturbationsDRGHAe.i.r.p.EMIEUTFFTIECIFGPRLNA双脊波导喇叭天线（Doubleridgedwaveguidehornantenna）有效全向辐射功率（Effectiveisotropicradiatedpower）电磁干扰（Electromagneticinterference）被测设备（Equipmentundertest）快速傅利叶变换（FastFouriertransform）国际电工技术委员会（InternationalElectrotechnicalCommission）中频（Intermediatefrequency）地面穿透雷达（Groundpenetratingradar）低噪声放大器（Low-noiseamplifier）ITU-RSM.1754-0建议书21LPFMANFOFDMOATSPRFPSDRBWRFr.m.s.SASGHAS/NUWBVBWWIR低通滤波器（Lowpassfilter）测量天线（Measurementantenna）噪声系数（Noisefigure）正交频分复用（Orthogonalfrequencydivisionmultiplexing）开放区测试站（Openareatestsite）脉冲重复频率（Pulserepetitionfrequency）功率频谱密度（Powerspectraldensity）分辨带宽（Resolutionbandwidth）射频（Radiofrequency）均方根（Root-mean-square）频谱分析仪（Spectrumanalyser）标准增益喇叭天线（Standardgainhornantenna）信噪比（Signal-to-noiseratio）超宽带（Ultra-wideband）视频带宽（Videobandwidth）墙体成像雷达（Wallimagingradar）