某科技楼塔吊基础施工方案（qtz63）

***工程QTZ63型塔吊基础设计 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 一、工程概况***工程为1栋22层办公楼，其中地下室一层，建筑总高度为88.5米，结构形式为框剪结构。结合考虑建筑物高度、塔吊工作半径、起重量、附着的数量、起吊频率，***工程拟选用一台QTZ63型塔吊，QTZ63型塔吊工作半径为48m，最大起重量为6吨，端部起重量为1.19吨，可满足施工需要。根据业方提供的地质勘察报告、及深基坑支护方案以及结合考虑上部建筑、结构设计图纸，QTZ63型塔吊基础定位详见塔吊基础定位图。基础尺寸为长×宽×厚＝4200mm×4200mm×1500mm。二、基础所承受的荷载的计算、分析塔吊在独立高度状态下，所承受的风荷载等水平荷载及各种弯矩、扭矩对底座亦即对基础产生的荷载最大，因为塔吊附墙连结后，塔吊附墙装置承担风荷载等水平荷载及弯矩、扭矩，不承担自重等竖向荷载，将塔身、附墙简化为多跨连续梁受力模型，通过受力分析，可以得出结论：塔吊在独立高度状态下，所承受的风荷载等水平荷载及各种弯矩、扭矩对底座亦即对基础产生的荷载最不利,安装附墙装置以后，各种水平荷载及弯矩、扭矩等主要由附墙承担。塔吊上升到最大高度以后，对基础的荷载与独立高度相比仅多了 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 节的及附墙着架的重量，而其所传递的风荷载要小得多。下面以独立高度状态计算，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行受力分析：1、工作状态依据《QTZ63自升塔式起重机使用说明书》,该说明书提供了独立式工作时，塔机基础载荷不得低于的技术指标如下：①M—作用在基础上的弯矩，M=1220KN·m。②Fv—作用在基础上的垂直载荷（塔吊重量），Fv=473KN。③Fh—作用在基础上的水平载荷，Fh=24KN。④作用在基础上的扭矩，185KN·m起重臂回转启动、刹车或大风吹来时产生的扭矩，按塔式起重机 设计规范 民用建筑抗震设计规范配电网设计规范10kv变电所设计规范220kv变电站通用竖流式沉淀池设计 要求，塔吊基础平面尺寸一般在4×4m以上，混凝土为C35以上，基础的开裂扭矩为T01·ft×1/3×b3×ftT01=1/4T0=1/4××1/3×43××106=4100KN·m一般塔吊底座所受的扭矩在1000KN·m以内，远小于1/4开裂扭矩，故设计计算中可不考虑扭矩的作用。上述技术指标均独立式塔吊工作状态时最不利受力指标，对于独立式塔吊非工作状态的相应受力指标须作相关计算，现计算如下：2、非工作状态eq\o\ac(○,1)风荷载风荷载q==q——风线荷载（N/m）Cw——风力系数，按 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 GB/T13752—92Pw2——计算工作风压值，A1——塔身前片结构迎风面积（m2）A2——塔身后片结构迎风面积（m2）A1=A2=×——m为塔身宽度。——H为独立高度状态下，从基础到塔吊顶的高度，取50m非工作状态时风荷载应按暴风风压取值为Pw3=1300N/m2××1300××0.675=1574N/mFw=q·H=1574×50=78.7KNM1=1/2Fw·×78.7×50=1968KN·m按GB/T13752—92规定，非工作工况下，风荷载是延着平衡臂及起重臂的方向进行。eq\o\ac(○,2)塔吊本身的弯矩，与工作状态相比，少了最大起重荷载弯矩M22及小车位于该处的弯矩M23大臂自重向前弯矩M21=φ1×KN×24m=1.0××24m=KN·m平衡臂向后弯矩M24=φ1×26.7×7m=1.0××7m=KN·m平衡重向后弯矩M25=φ1×70×14m=1.0×70×14m=980KN·mφ1——M2=M21–M24–M25=980+–=47.78KN·mM非=M1+M2=1968+=KN·m通过以上分析、计算，塔吊在非工作状态时对基础产生的作用力如下。基础受力为eq\o\ac(○,1)竖向荷载Fv=413KNeq\o\ac(○,2)水平风荷载Fw=KNeq\o\ac(○,3)水平风荷载及非工作时塔吊本身对基础产生的弯矩M非=KN·m3、综合考虑独立式及附墙状态下，塔吊基础的最不利受力荷载为eq\o\ac(○,1)竖向作用力Fv=473+(增加的标准节及附着架)＝KNeq\o\ac(○,2)水平作用力Fw=KNeq\o\ac(○,3)塔吊对基础产生的弯矩M=KN·m4、塔吊高度的确定塔吊基础承台顶面标高为-4.0m。由于最高屋面标高为88.5m，计算得塔吊高度＝4+88.5+(吊钩至梯间屋面高度),并结合考虑该型号塔吊标准节尺寸，取塔吊高度（即吊钩至塔吊基础面）＝101m，附着设置不少于5道。三、塔吊基础设计1、承台设计承台基础采用C35混凝土，承台的高度H=1.50m，桩伸入承台100mm，承台的有效高度h0=1400mm，承台的构造尺寸如下图所示：塔吊基础预埋螺栓布置如下2、桩设计桩采用人工挖孔桩，其强度等级为C30混凝土，其桩径为900MM，桩长为10M，桩护壁采用混凝土护壁，其强度等级为C20，桩持力层位于3-2Q2al+pl粉质粘土上，桩详图如下图所示：四、基础平面定位塔吊基础位于主楼南侧具体位置见下图，由于塔吊基础的顶面标高位于自然地面以下较多，四周采用370砖砌体砌筑作挡墙，高出地面200,砖砌体内侧采用1:2水泥砂浆抹面30厚。五、塔吊基础计算书考虑到不可预见各种不利因素的作用(侧面土压力)，对作用在基础上弯距荷载X1.2倍的富余系数。其荷载值如下：eq\o\ac(○,1)竖向作用力Fv=KNeq\o\ac(○,2)塔吊对基础产生的弯矩M=2419KN·m计算书详见附页附页：塔吊基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：，塔身宽度B：，基础埋深D：，自重F1：，基础承台厚度Hc：，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：，桩钢筋级别:HRB335，桩直径：，桩间距a：，承台箍筋间距S：，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1，塔吊最大起重荷载F2，作用于桩基承台顶面的竖向力×(F1+F2，塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝2419kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，；G──桩基承台的自重：×(25×Bc×Bc××(25×××；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2；Ni──单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：Nmax×1.59/(2×2。最小压力：Nmin×1.59/(2×2。需要验算桩的抗拔2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2××·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得；fc──混凝土抗压强度设计值查表得2；ho──承台的计算高度：Hc；fy──钢筋受拉强度设计值，fy2；经过计算得：αs=830.00×1062；ξ=1-(1-2×0.006)；γs；Asx=Asy×106××2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:××2。配筋值：HRB335钢筋，20@100。承台底面单向根数42根。五、承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第条和第条，斜截面受剪承载力满足下面 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 ：γ0V≤βfcb0h0其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取；b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4200mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0此处，；当时，取；当λ>3时,取λ=3，得；β──剪切系数，当≤λ＜时，β=0.12/(λ+0.3)；当≤λ≤时，β=0.2/(λ+1.5)，得；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc2；则，×≤××4200×；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩顶轴向压力验算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第条，桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：γ0N≤fcA其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc2；A──桩的截面面积，×105mm2。则，××106N≤××105×106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！七、桩竖向极限承载力验算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第条，单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γpQsk=u∑qsikliQpk=qpkAp其中R──复合桩基的竖向承载力设计值；Qsk──单桩总极限侧阻力标准值；Qpk──单桩总极限端阻力标准值；ηs,ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；γs,γp──分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qpk──极限端阻力标准值；u──桩身的周长，；Ap──桩端面积,Ap2；li──第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称14.0081.001700.000.80粘性土27.0081.001700.000.80粘性土由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第2层土层。单桩竖向承载力验算:××××××××103；上式计算的R的值大于最大压力1475.37kN,所以满足要求!八、桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Uk=Σλiqsikuili其中：Uk──桩基抗拔极限承载力标准值；ui──破坏表面周长，取ui=；qsik──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi──抗拔系数，砂土取～，粘性土、粉土取～，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；li──第i层土层的厚度。经过计算得到：Uk=Σλiqsikuili；整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Ugk=（ulΣλiqsikli）ul──桩群外围周长，ul=4×（；桩基抗拔承载力公式：γ0N≤Ugk/2+Ggpγ0N≤Uuk/2+Gp其中N-桩基上拔力设计值，Nk；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp；Gp-基桩自重设计值，Gp；Ugk/2+Ggp×Uuk/2+Gp×桩抗拔满足要求。九、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=πd2/4×0.65%=3.14×9002/4×0.65%=4135mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第条正截面受拉承载力计算。N≤fyAs式中：N──轴向拉力设计值，；fy──钢筋强度抗压强度设计值，fy2；As──纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy2配筋值：HRB335钢筋，20根20。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-94)，箍筋采用8@200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m左右设一道12-18焊接加劲箍筋。桩锚入承台30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度。