抗震框架
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
计算书
1设计资料
1.本工程为某三层(局部四层)仓库,本工程0.000相当于绝对标高4.000米。常见地下水位在天然地坪(即绝对标高3.700米)下0.500米处。
2.屋面做法:4毫米厚防水卷材;20毫米厚水泥砂浆找平层;40毫米厚C20细石混凝土内配φ4@200双向钢筋网;25毫米厚挤塑泡沫保温隔热板;现浇混凝土板下做20毫米厚纸筋粉底。
3.楼面做法:20毫米厚水泥砂浆找平层;现浇钢筋混凝土板;板下20毫米厚纸筋粉底。
4.楼、屋面使用可变荷载:楼面可变荷载由指导教师指定;上人屋面为:2.0
;不上人屋面为:0.5
;楼梯为:2.5
。
5.材料:混凝土:基础C25;上部结构C25。
墙体:0.000以下采用MU10
标准
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砖,M5水泥砂浆;0.000以上采用MU10多孔砖,M5混合砂浆。外墙均为14毫米厚1:3水泥砂浆底,6毫米厚1:1水泥砂浆加107胶贴白色面砖。内墙用18毫米厚1:6混合砂浆,2毫米厚纸筋灰面,刷白色内墙涂料二度。外墙采用多孔承重空心砖砌筑,内墙采用非承重空心砖砌筑,墙厚均为200毫米。
2.结构的选型与布置
根据结构承重体系确定框架梁、柱的截面尺寸,确定板的厚度,确定次梁位置及截面尺寸,确定楼梯的形式与尺寸。
2.1结构的选型
结构形式:现浇钢筋砼框架结构。
抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第1组;建筑抗震设防类别为丙类。
建筑结构的安全等级为二级。
混凝土结构的环境类别:上部为I类。
设计基准期50年。
本工程场地土为III类场地土。
采用横向框架承重结构;一、二、三层层高3.6m,四层层高2.7m。柱网及平面布置
方案
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如图1,混凝土强度等级为C25。
2.2结构的布置
板、梁、柱截面尺寸初估
1)板的厚度h
连续双向板:h≥l/50= 2000/40 =40mm 且h≥80mm
楼面板为 100mm
屋面板为 100mm
2)主梁
截面高度: hb=(1/12~1/8)l;取hb= 600mm
截面宽度:bb=(1/3~1/2)hb;取bb= 300mm
3)连续梁
截面高度: hb=(1/12~1/18)l;取hb= 400mm
截面宽度与墙厚相同;取bb= 200mm
4)次梁
截面高度: hb=(1/12~1/18)l;取hb= 400mm
截面宽度:bb=(1/3~1/2)hb;取bb= 200mm
5)框架柱
角柱:F=1.9×2.95=5.605m2
=1.2×5.605×12×4=322.848KN
31918mm2
边柱:F=4.35×2.95=12.833m2
=1.2×12.833×12×3+1.2×5.605×12=635.098KN
62788mm2
中柱:F=4.35×5.85=25.448m2
=1.2×25.448×12×3+1.2×5.605×12=1180.066KN
116665mm2
取柱截面为:400×400mm
则 Ac=160000 mm2>116665 mm2
3.结构平面布置图与计算简图
4.重力荷载代表值计算
4.1 五层荷载
4mm防水卷材 0.05 KN/m2
20mm水泥砂浆 0.02×20=0.4 KN/m2
40mmC20细石混凝土 0.04×25=0.34 KN/m2
25mm技术泡沫保温隔热板 0.025×0.5=0.01 KN/m2
100mm钢筋混凝土板 0.1×25=2.5 KN/m2
20mm纸筋粉底 0.02×16=0.32 KN/m2
恒载:4.28 KN/m2
活载:0.5 KN/m2
楼板自重:4.28×(3.5×5.9+3.8×5.9)=184.34 KN
主梁自重:(0.6-0.1)×0.3×5.1×25×4=76.5 KN
次梁自重:(0.4-0.1)×0.2×(2.95×4+3.25×4)×25=37.2 KN
屋顶泛水自重:(3.3+5.7+3.6+5.7)×2×0.3×0.1×25=27.45 KN
楼板总重:184.34+76.5+37.2+27.45=325.49 KN
4.2 四层荷载
4mm防水卷材 0.05 KN/m2
20mm水泥砂浆 0.02×20=0.4 KN/m2
40mmC20细石混凝土 0.04×25=0.34 KN/m2
25mm技术泡沫保温隔热板 0.025×0.5=0.01 KN/m2
100mm钢筋混凝土板 0.1×25=2.5 KN/m2
20mm纸筋粉底 0.02×16=0.32 KN/m2
恒载:4.28 KN/m2
活载:2.0 KN/m2
柱自重:0.4×0.4×2.7×8×25=86.4 KN
门窗自重:(2.4×2.3+1.5×2.0)×2×0.5=8.52 KN
墙自重:
[2.1×5.1×4+2.3×(2.8+3.1)×2-(2.4×2.3+1.5×2)×2]×4.1=217.05 KN
柱、墙、门窗总重:86.4+8.52+217.05=311.97 KN
女儿墙自重:1.2×(5.8×2+47.9+40.4)×4.1=491.51 KN
楼板自重:4.28×[47.9×6+5.9×(5.1×8-0.2)]=2255.3 KN
悬跳板自重:3.22×0.9×47.9×2=277.63 KN
主梁自重:(0.6-0.1)×0.3×(5.6+5.1)×11×25=441.38 KN
次梁自重:(0.4-0.1)×0.2×[(47.9-0.4×11)×3+(41.1-0.3×11)×4+(2.95+3.25)×2]=441.15 KN
女儿墙加楼板总重:491.51+2255.3+277.63+441.38+441.15=3906.97 KN
4.3 三层荷载
柱自重:0.4×0.4×3.6×33×25=475.2 KN
内墙自重:3.0×5.1×2×3.8=116.28 KN
门窗自重:(2.4×2.3×4+2.7×2.3×16)×0.5=60.72 KN
外墙自重:
[3.2×(47.9-0.4×11)×2+(11.9-0.4×3)×2×3-121.44]×4.1=906.76 KN
楼梯荷载:
梯段斜长:=3.3 m
①—②轴楼梯自重:
[(3.3×0.1+11×0.26×0.15/2)×(2.95-0.2)+2.74×2.95×0.1]×25=57.64KN
板底纸筋粉:[3.3×(2.95-0.2)+2.74×2.95] ×0.32=5.49 KN
⑩—⑾轴楼梯自重:
[3.3×0.1+11×0.26×0.15/2]×(3.25-0.2)+2.74×3.25×0.1]×25=63.78 KN
板底纸筋粉:[3.3×(3.25-0.2)+2.74×3.25] ×0.32=6.07 KN
楼梯活荷载:(2.95+3.25-0.4)×5.6×2.5×0.5=40.6 KN
楼梯总重:57.64+5.49+63.78+6.07+40.6=173.58 KN
柱、墙、门窗总重:475.2+116.28+60.72+906.76=1558.96 KN
板荷载:
20mm水泥砂浆 0.02×20=0.4 KN/m2
100mm钢筋混凝土板 0.1×25=2.5 KN/m2
20mm纸筋粉底 0.02×16=0.32 KN/m2
恒载:3.22 KN/m2
活载:3.5 KN/m2
楼板自重:(3.22+3.5×0.5)×[47.9×6+5.9×(5.1×8-0.2)]=2618.89 KN
主梁自重:(0.6-0.1)×0.3×(5.6+5.1)×11×25=441.38 KN
次梁自重:(0.4-0.1)×0.2×[(47.9-0.4×11)×3+(41.1-0.3×11)×4+(2.95+3.25)×2]=441.15 KN
楼板总重:2618.89+441.38+441.15=3501.42 KN
4.4 一层荷载
柱自重:0.4×0.4×4.6×33×25=607.2 KN
门窗自重:(2.7×2.3×16+2.4×2.3×2+1.8×3.2×2+×0.9×2)×0.5=61.86KN
内墙自重:[(5.1×2+3.8)×3+3.4×3.2-0.9×2] ×3.8=194.1 KN
外墙自重:[4.2×(47.9-0.4×11)×2+4×(11.9-0.4×3)×2-(2.7×2.3×16+2.4×2.3×2+1.8×3.2×2)] ×4.1=1349.23 KN
楼梯总重:173.58 KN
柱、墙、门窗、楼梯总重:607.2+61.86+194.1+1349.23+173.58=2385.97 KN
4.5 重力荷载代表值
5.框架刚度计算
5.1 梁刚度计算
部
位
b×h
(m2)
跨 度
L
(m)
I0=
(m4)
楼梯边梁
边梁
中间梁
I0= Ib
(m4)
Ib=
(KN˙m)
I0= 1.5Ib
(m4)
Ib=
(KN˙m)
I0= 2Ib
(m4)
Ib=
(KN˙m)
AC
0.3×0.6
6
5.4×10-3
—
—
8.1×10-3
3.78×104
10.8×10-3
5.04×104
CD
0.3×0.6
5.5
5.4×10-3
5.4×10-3
2.75×104
8.1×10-3
4.12×104
10.8×10-3
5.5×104
注: C25混凝土, Ec=28×106
。
5.2柱的抗侧移刚度(采用D值法)
各柱的标号如平面布置图所示
对一般层
对底层
柱的抗侧移刚度如下表
层
次
层高(m)
柱号
根数
K
ic
(KN˙m)
12/h2
(1/m2)
D=ic
104(KN/m)
∑D
104(KN/m)
楼层Di
104(KN/m)
4
2.7
Z2
2
2.41
0.546
2.21×104
1.646
1.986
3.972
15.024
Z3
2
1.55
0.437
1.590
3.18
Z5
2
3
0.6
2.183
4.366
Z6
2
1.86
0.482
1.753
3.506
2
3
3.6
Z1
2
2.28
0.533
1.66×104
0.926
0.819
1.638
32.257
Z2
2
3.93
0.663
1.019
2.038
Z3
2
1.66
0.454
0.698
1.396
Z4
9
3.04
0.603
0.927
8.343
Z5
2
5.52
0.734
1.128
2.256
Z6
2
2.48
0.554
0.852
1.704
Z7
7
6.35
0.760
1.168
8.176
Z8
7
3.31
0.623
0.958
6.706
1
4.6
Z1
2
2.91
0.695
1.3×104
0.567
0.512
1.024
18.646
Z2
2
5.02
0.786
0.579
1.158
Z3
2
2.12
0.636
0.469
0.938
Z4
9
3.88
0.745
0.549
4.941
Z5
2
7.05
0.834
0.615
1.23
Z6
2
3.17
0.710
0.523
1.046
Z7
7
8.11
0.852
0.628
4.396
Z8
7
4.23
0.759
0.559
3.913
6自震周期计算(能量法)
层次
Gi (KN)
∑Gi (KN)
Di (KN/m)
= (m)
=∑(m)
Gi
Gi2
3
5410.71
5410.71
322570
0.0168
0.1367
739.6441
101.1093
2
5233.96
10644.67
322570
0.0330
0.1199
617.5518
75.2435
1
5560.68
16205.35
186460
0.0869
0.0869
483.2231
41.9921
∑
16205.35
1850.419
218.3449
假定各楼层质点重力荷载代表值Gi水平作用在质点mi上产生的结构变形曲线为第一震型,其各质点mi的水平位移值为Δi取填充墙的周期影响系数为0.7。
可得结构基本自震周期为:
7 水平地震作用计算及弹性位移验算(底部剪力法)
7.1水平地震影响系数的计算
由表3-2查的,设计地震分组为第一组,场地类别为Ⅲ,特征周期=0.45s;由表3-4查的,多遇地震,抗震设防烈度为7度(设计地震加速度为0.10g)水平地震影响系数最大值=0.08。
由于 < =0.48s<5
所以 =()0.9=()0.9×0.08=0.075
7.2水平地震作用标准值计算
结构总水平地震作用标准值按下式求出,即
=Geq=Gi=0.075×0.85×16205.35=1.33.09 KN
查表3.5,<0.48s<1.4=0.63s时,不考虑顶部附加地震作用。
H1=4.6m H2=8.2m H3=11.8m H4=14.5m
∑GiHi=5560.68×4.6+5233.96×8.2+4929.23×11.8+
481.48×14.5=133643.974KN
==×1033.09=197.73 KN
==×1033.09=331.77 KN
==×1033.09=449.62 KN
==×1033.09=53.97 KN
8 框架各层地震力及弹性位移计算
8.1 各层地震剪力
V4=3F4=3×53.97=161.91 KN
V3= F3+ F4=449.62+53.97=503.59 KN
V2= F2+F3+ F4=331.77+449.62+53.97=835.36 KN
V2= F1+F2+F3+ F4=197.73+331.77+449.62+53.97=1033.09 KN
8.2 各楼层弹性位移
层次
hi
(m)
Vi
(KN)
Di
(KN/m)
Δui=Vi/ Di
(mm)
Δui/ hi
4
2.7
161.91
150240
1.08
4×10-4
3
3.6
503.59
322570
1.56
4.33×10-4
2
3.6
835.36
322570
2.59
7.19×10-4
1
4.6
1033.09
186460
5.54
12.04×10-4
u=∑Δui=10.77mm
u/H=10.77/14500=7.43×10-4<1/550=18.18×10-4,满足要求。
9.框架内力
分析
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按以下步骤:
7.1利用式
将各楼层地震剪力按D值比例分配到各框架柱,可得各层每根柱的剪力值。
7.2通过差查附录III中的附表得到各柱的反弯点高度比及其修正值(可近似按倒三角形分布的水平荷载查表),再利用式
,确定各层各柱的反弯点高度。
7.3按式
和式
计算出每层柱上下端的柱端弯矩。
7.4在此基础上,利用节点的平衡原理,按式
和式
,求出每层各跨梁端的弯矩。
7.5按式
求出梁端剪力。
7.6由柱轴力与梁端剪力平衡的条件可求出柱轴力
水平地震作用下的框架柱剪力和柱端弯矩标准值
柱
层
D
5
2.7
121.5
133130
15130
0.114
13.81
1.43
0.42
15.66
21.62
4
3.3
330.7
495770
9270
0.019
6.18
1.74
0.45
9.18
11.22
3
3.3
630.2
495770
9270
0.019
11.78
1.74
0.5
19.44
19.44
2
4.3
813.5
285890
5850
0.020
16.65
2.27
0.58
41.52
30.06
C
5
2.7
177.6
145360
18150
0.125
16.56
1.99
0.55
24.59
20.12
4
3.3
704.7
399260
12150
0.030
8.11
3.12
0.5
13.37
13.37
3
3.3
1199.2
399260
12150
0.030
15.44
3.12
0.5
25.48
25.48
2
4.3
1482.3
222940
6780
0.030
19.29
4.06
0.55
45.63
37.33
B
4
3.3
704.7
399260
12940
0.032
8.63
3.7
0.45
12.82
15.67
3
3.3
1199.2
399260
12940
0.032
16.45
3.7
0.5
27.14
27.14
2
4.3
1482.3
222940
7040
0.032
20.03
4.82
0.55
47.38
38.76
A
4
3.3
704.7
399260
10710
0.027
7.14
2.32
0.45
10.61
12.97
3
3.3
1199.2
399260
10710
0.027
13.61
2.32
0.5
22.46
22.46
2
4.3
1482.3
222940
6320
0.028
17.98
3.02
0.55
42.53
34.8
水平地震作用下边框架梁端弯矩剪力及柱轴力标准值
层数
跨度L
梁AB
梁CD
跨度
走道梁
柱A
柱B
柱C
柱D
L
5
6.2
20.12
21.62
6.96
6.96
-6.96
4
6.2
12.79
9.83
3.8
21.18
26.88
8.01
2.2
5.84
16.78
9.43
10.33
-0.9
-5.63
-3.8
3
6.2
33.07
25.06
9.69
21.67
28.62
8.38
2.2
25.06
17.18
17.6
18.71
8.32
-13.54
-13.49
2
6.2
77.33
41.33
19.78
35.04
49.5
14.09
2.2
41.33
27.77
28.79
32.8
23.02
-22.55
-33.27
8.框架重力荷载效应计算
计算框架在重力荷载代表值竖向作用下的内力时,作用于框架的重力荷载应取结构及构件自重标准值和可变荷载组合值之和,可变荷载组合值系数应按表 的规定取用。
本设计是民用建筑,按此规定,重力荷载代表值取全部永久荷载、50%的楼面活荷载和50%的雪荷载。
由于本设计结构基本对称,竖向作用下的框架侧移可以忽略,因此,这里可采用弯矩分配法计算框架内力。此时,可以考虑塑性内力重分布进行梁端负弯矩调幅,取弯矩调幅系数为0.8,梁的跨中弯矩应随之做相应的增加。
8.1各框架梁上永变的茶载计算。
5层:女儿墙:3.4*0.7=2.38Kn/M
梁:25*0.25*0.6=3.75KN/M
板传来的梯形荷载:
G=(1.5+25*0.11)*3.8/2=8.08KN/M
则该跨梁承受的等效均布荷载:
4层:AB跨:梁自重:3.75kn/m
板传来的梯形恒载:
G=(1.5+25*0.11)*3.8/2*2=16.15N/M
等效系数
BC跨梁自重:25*0.2*0.4=2KN/M
板传来的三角形恒载:g=(1.5+25*0.11)3.8/2=15.20KN/M
CD跨:墙自重:3.4*(2.7-0.6)=7.14KN/M
梁自重:3.75KN/M
板传来的梯形恒载:
G=(1.5+25*0.11)*3.8/2=8.08KN/M
2、3层:AB跨:墙:3.9*(3.3-0.6)=10.53KN/M
梁:3.75KN/M
板传来的梯形恒载:
G=(1.5+25*0.1)*3.8/2*2=15.20N/M
板传来的梯形活载:3.5*3.8/2*2=13.3KN/M
BC跨,梁:2kn/m
板(三角形恒载):(1.5+25*0.08)*3.8=13.3KN/M
板(三角形恒载):3.5*3.8/2*2=13.3 KN/M
BC跨,墙:10.53KN/M
梁:3.75kn/m
板(梯形恒载):(1.5+25*0.1)*3.8/2=7.6KN/M
板(梯形恒载):3.5*3.8/2*=6.65 KN/M
8.2 CD跨梁承受梯柱集中力(其中梯段宽1.75m,长6.0m,平台宽2.0m)
F=6.5*1.75*3+25*0.1*3.8/2*0.7*2.5+(1.5+25*0.11)*3.8/2*5/8*3.8/2+3.5*(1.75*3+3.8/2)*0.5=38.88KN
8.3 柱端所受集中力及其偏心弯矩(其中偏心矩0.1m)
5层:C轴柱:
D轴柱:
则
M
4层:A轴:
B轴:
M
C轴:
M
D轴:
2、3层所集中力及其偏心弯矩
A轴:板((1.5+25*0.1)+3.5/2)*3.8/2*5/8=6.83KN/M
墙:3.9*((3.8-0.4)*(3.3-0.4)-2.4*2)=19.73KN
窗:0.5*2.4*2=2.4KN\
梁:25*0.2*0.4*3.8=7.3KN
B轴:等效荷载折减系数
板:{{1.5+25*0.1}+3.5/2}*3.8/2*5/8*3.8+[(1.5+25*0.08)+3.5/2]*3.8/2*
=6.83*3.8+8.30*3.8=57.49KN
墙:3.4*(3.8-0.4)*(3.3-0.4)=14.46KN
梁:7.6KN
C轴:板6.83*3.8/2+8.30*3.8=44.52KN/M
墙:14.46/2=7.23KN
梁:27.6KN
楼梯:1.0*3.8*0.1*25+6.5*1.75*2*6/2+3.5*(1.75*2*6)*0.5=77.75KN
D轴:
8.4利用弯矩二次分配法计算框架内力
正常步骤:
1梁上竖向荷载
2求固端弯矩:
3利用迭代法进行弯矩二次分配
4计算分配系数
分配系数按下式计算:
5弯矩分配与传递
弯矩分配与传递
弯矩分配与传递按下表的方法进行。首先将各节点的分配系数填在相应方框内;将梁的固端弯矩填写在框架横梁相应位置上。然后将节点放松,把各节点不平衡弯矩同时进行分配。假定远端固定进行传递(不向滑动端传递):右(左)梁分配弯矩向左(右)梁传递;上(下)柱分配弯矩向下(上)柱传递(传递系数均为1/2)。第一次分配弯矩传递后,再进行第二次弯矩分配,然后不再传递。实际上,弯矩二次分配法,只将不平衡弯矩分配两次,将分配弯矩传递一次。
9.内力组合及调整
9.1.框架的内力组合与调整
1)AB梁梁端组合弯矩设计值
梁左端
地震弯矩逆时针方向作用且时,梁左端负弯矩
地震弯矩顺时针方向作用且时,梁左端正弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且
时,梁左端正弯矩
梁右端
地震弯矩顺时针方向作用且时,梁右端负弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且时,梁右端正弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且
时,梁右端正弯矩
梁端组合弯矩设计值最后取值为:梁左端负弯矩:-42.35KN.M
梁左端正弯矩:0.0KN.M
梁右端负弯矩:-50.77KN.M
梁左端正弯矩:0KN.M
梁端弯矩顺时针方向作用时的剪力为
梁端弯矩逆时针方向作用时的剪力为
取
进行抗剪承载力验算
2)BC梁梁端组合弯矩设计值
梁左端
地震弯矩逆时针方向作用且时,梁左端负弯矩
地震弯矩顺时针方向作用且时,梁左端正弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且
时,梁左端正弯矩
梁右端
地震弯矩顺时针方向作用且时,梁右端负弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且时,梁右端正弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且
时,梁右端正弯矩
梁端组合弯矩设计值最后取值为:梁左端负弯矩:-25.62KN.M
梁左端正弯矩:0KN.M
梁右端负弯矩:-34.34N.M
梁左端正弯矩:11.37KN.M
梁端弯矩顺时针方向作用时的剪力为
梁端弯矩逆时针方向作用时的剪力为
取
进行抗剪承载力验算
3 CD梁梁端组合弯矩设计值
梁左端
地震弯矩逆时针方向作用且时,梁左端负弯矩
地震弯矩顺时针方向作用且时,梁左端正弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且
时,梁左端正弯矩
梁右端
地震弯矩顺时针方向作用且时,梁右端负弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且时,梁右端正弯矩
地震弯矩逆时针方向作用且
时,梁右端正弯矩
梁端组合弯矩设计值最后取值为:梁左端负弯矩:-74.05KN.M
梁左端正弯矩:0KN.M
梁右端负弯矩:-79.21N.M
梁左端正弯矩:0KN.M
梁端弯矩顺时针方向作用时的剪力为
梁端弯矩逆时针方向作用时的剪力为
取
进行抗剪承载力验算
9.2.柱(Z3)的内力组合与调整
1)4层柱
柱端组合弯矩设计值
B.柱端弯矩组合计算
柱顶弯矩:
(逆时针)
(顺时针)
柱底弯矩:
(逆时针)
(顺时针)
B.柱端弯矩调整
因为轴压比小于0.15,所以无需调整
柱端组合剪力设计值
3层柱
(1)柱端组合弯矩设计值
A柱端弯矩组合计算
柱顶弯矩:
(逆时针)
(顺时针)
柱底弯矩:
(逆时针)
(顺时针)
B.柱端弯矩调整
(2) 柱端组合剪力设计值
底层柱
(1)柱端组合弯矩设计值
a.柱端弯矩组合计算
柱顶弯矩:
(逆时针)
(顺时针)
柱底弯矩:
(逆时针)
(顺时针)
b.柱端弯矩调整
(2) 柱端组合剪力设计值
10.截面抗震承载力验算
10.1.四层梁截面抗震承载力
下面以AB梁正截面抗弯承载力计算为例
梁端在地震反复作用下受弯承载力应满足下列要求:
在正弯矩下:
在负弯矩下:
左梁
A.梁左端上部配筋
选用216,
。
B梁右端上部配筋
选用216,
。
同理可得BC和CD梁正截面抗弯承载力的计算
AB
左
565
250
42.35
0.034
0.983
190.6
右
565
250
50.77
0.041
0.98
229.2
中间
565
250
74
0.058
0.97
337.56
BC
左
365
200
25.62
0.063
0.968
181.3
右
365
200
34.34
0.085
0.958
245.5
中间
365
200
12
0.028
0.986
83.36
CD
左
565
250
74.05
0.063
0.968
338.5
右
565
250
79.21
0.065
0.962
365.85
中间
565
250
42
0.033
0.983
189.05
斜截面承载验算。
检验AB梁截面尺寸:
EMBED Equation.3 \* MERGEFORMAT
选取d=10mm, 加密区长度为 1.5h=1.5×500=750mm,箍筋s=min{100,600/4,8×14=112}
取双肢箍φ8@100,则
满足要求
同理可进行BC和CD斜截面承载验算。
AB
565
250
395.5
117.04
0.162773
BC
365
200
204.4
115.62
0.619322
CD
565
250
395.5
120.6
0.183176
Z3柱截面抗震承载力
1)验算柱子轴压比
底层柱子:
满足要求
其余各层均可满足。
正截面承载力计算
(1)轴力组合设计值
(与柱端逆时针弯矩对应)
(与柱端顺时针弯矩对应)
(2)正截面承载力计算
,
, 取
,取
则
采用对称配筋
按大偏压受压构件计算
选220,
。柱四边均配筋220,总配筋420,
。
满足要求
斜截面抗剪承载力计算。
柱截面尺寸验算:
B.柱抗剪承载力验算
选取d=8mm, 底层上端加密区长度为700mm,下端加密区长度为1500mm,一般层为500mm, 加密区箍筋s=min{150,8×20}=150,选用φ8@100复合箍 。非加密区配筋改为φ8@200复合箍则体积配箍率为
满足要求
满足要求
11.参考文献
《建筑抗震设计
规范
编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载
》GB50011—2001
《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》03G101
3.《建筑抗震设计 第二版》·科学出版社,2007
4.《混凝土结构 上册 混泥土结构设计原理》·中国建筑工业出版社2005
5.《混凝土结构 上册 混泥土结构与砌体结构设计》·中国建筑工业出版社2008
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