建筑结构荷载规范GB 50009— 2001

建筑结构荷载规范GB 50009— 2001 　　主编部门:中华人民共和国建设部 　　批准部门:中华人民共和国建设部 　　施行日期:2 0 0 2 年3 月1 日 　　关于发布国家 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 《建筑结构荷载规范》的通知 　　建标[2002]10 号 　　根据我部“关于印发《1997 年 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 建设标准制订、修订 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 的通知》”(建标[1997]108 号)的要求,由建设部会同有关部门共同修订的《建筑结构荷载规范》，经有关部门会审，批准为国家标准,编号为GB50009-2001,自2002 年3 月1 日起施行。其中，1.0.5、3.1.2、3.2.3、3.2.5、4.1.1、4.1.2、4.3.1、4.5.1、4.5.2、6.1.1、6.1.2、7.1.1、7.1.2 为强制性条文，必须严格执行。原《建筑结构荷载规范》GBJ9-87 于2002年12 月31 日废止。 　　本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，中国建筑科学研究院负责具体技术内容的解释，建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。 　　中华人民共和国建设部 　　2002 年1 月10 日 前言 　　本规范是根据建设部[1997]108 号文下达的“关于印发《1997 年工程建设标准制(修)订计划的通知》”的要求,由中国建筑科学研究院会同各有关单位对1987 年国家计委批准的《建筑结构荷载规范》GBJ9-87 进行的全面修订。 　　在修订过程中，修订组开展了专题研究，总结了近年来的设计经验，参考了国外规范和国际标准的有关内容，并以各种方式广泛征求了全国有关单位的意见，经反复修改通过审定后定稿。 　　本规范共分7 章和7 个附录，这次修订的主要内容如下: 　　1.按修订后的《建筑结构可靠度设计统一标准》修改组合规则，并摈弃“遇风组合”的旧概念；对荷载基本组合增加由永久荷载效应控制的组合；在正常使用极限 状态设计中，对短期效应组合分别给出标准和频遇两种组合,同时增加了可变荷载的频遇值系数；对所有可变荷载的组合值给出各自的组合值系数。 　　2.对楼面活荷载作部分的调整和增项。 　　3.对屋面均布活荷载中不上人的屋面荷载作了调整，并增加屋顶花园、直升机停机坪荷载的规定。 　　4.吊车工作制改为吊车工作级别。 　　5.根据新的观测资料重新对全国各气象台站统计了风压和雪压，并将风雪荷载的基本值的重现期由30 年一遇改为50 年一遇；规范附录中给出全国主要台站的10 年、50 年和100 年一遇的雪压和风压值。 　　6.地面粗糙度增加一种类别。 　　7.对山区建筑的风压高度变化系数给出考虑地形条件的修正系数。 　　8.对围护结构构件的风荷载给出专门规定。 　　9.提出对建筑群体要考虑建筑物相互干扰的影响。 　　10.对柔性结构增加横风向风振的验算要求。本标准将来可能需要进行局部修订,有关局部修订的信息和条文内容将刊登在《工程建设标准化》杂志上。 　　本规范以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。为了提高规范质量，请各单位在执行本标准的过程中,注意总结经验，积累资料，随时将有关的意见和建议反馈给中国建筑科学研究院建筑结构研究所(北京100013，北三环东路30 号)，以供今后修订时参考。 　　本规范主编单位:中国建筑科学研究院 　　本规范参编单位: 　　同济大学建设部、建筑设计院、中国轻工北京国际设计院、中国建筑标准设计研究所、北京市建筑设计研究院、中国气象科学研究院 　　本规范主要起草人:陈基发　胡德炘　金新阳　张相庭　顾子聪　魏才昂　蔡益燕　关桂学　薛桁 1 总则 　　1.0.1 为了适应建筑结构设计的需要，以符合安全适用、经济合理的要求，制定本规范。 　　1.0.2 本规范适用于建筑工程的结构设计。 　　1.0.3 本规范是根据《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068-2001)规定的原则制订的。 　　1.0.4 建筑结构设计中涉及的作用包括直接作用(荷载)和间接作用(如地基变形、混凝土收缩、焊接变形、温度变化或地震等引起的作用)。本规范仅对有关荷载作出规定。 　　1.0.5 本规范采用的设计基准期为50 年。 　　1.0.6 建筑结构设计中涉及的作用或荷载，除按本规范执行外，尚应符合现行的其他国家标准的规定。 2 术语及符号 2.1 术语 　　2.1.1 永久荷载permanent load 　　在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计，或其变化是单调的并能趋于限值的荷载。 　　2.1.2 可变荷载variable load 　　在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与平均值相比不可以忽略不计的荷载。 　　2.1.3 偶然荷载accidental load 　　在结构使用期间不一定出现，一旦出现，其值很大且持续时间很短的荷载。 　　2.1.4 荷载代表值representative values of a load 　　设计中用以验算极限状态所采用的荷载量值，例如标准值、组合值、频遇值和准永久值。 　　2.1.5 设计基准期design reference period 　　为确定可变荷载代表值而选用的时间参数。 　　2.1.6 标准值characteristic value/nominal value 　　荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值(例如均值、众值、中值或某个分位值)。 　　2.1.7 组合值combination value 　　对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值；或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。 　　2.1.8 频遇值frequent value 　　对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值。 　　2.1.9 准永久值quasi-permanent value对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间约为设计基准期一半的荷载值。 　　2.1.10 荷载设计值design value of a load 　　荷载代表值与荷载分项系数的乘积。 　　 　　2.1.11 荷载效应load effect 　　由荷载引起结构或结构构件的反应，例如内力、变形和裂缝等。 　　2.1.12 荷载组合load combination 　　按极限状态设计时，为保证结构的可靠性而对同时出现的各种荷载设计值的规定。 　　2.1.13 基本组合fundamental combination 　　承载能力极限状态计算时，永久作用和可变作用的组合。 　　2.1.14 偶然组合accidental combination 　　承载能力极限状态计算时，永久作用、可变作用和一个偶然作用的组合。 　　2.1.15 标准组合characteristic/nominal combination 　　正常使用极限状态计算时，采用标准值或组合值为荷载代表值的组合。 　　2.1.16 频遇组合frequent combinations 　　正常使用极限状态计算时，对可变荷载采用频遇值或准永久值为荷载代表值的组合。 　　2.1.17 准永久组合quasi-permanent combinations 　　正常使用极限状态计算时，对可变荷载采用准永久值为荷载代表值的组合。 　　2.1.18 等效均布荷载equivalent uniform live load 　　结构设计时，楼面上不连续分布的实际荷载，一般采用均布荷载代替；等效均布荷载系指其在结构上所得的荷载效应能与实际的荷载效应保持一致的均布荷载。 　　2.1.19 从属面积tributary area 　　从属面积是在计算梁柱构件时采用，它是指所计算构件负荷的楼面面积，它应由楼板的剪力零线划分，在实际应用中可作适当简化。 　　2.1.20 动力系数dynamic coefficient 　　承受动力荷载的结构或构件，当按静力设计时采用的系数，其值为结构或构件 的最大动力效应与相应的静力效应的比值。 　　2.1.21 基本雪压reference snow pressure雪荷载的基准压力,一般按当地空旷平坦地面上积雪自重的观测数据，经概率统计得出50 年一遇最大值确定。 　　2.1.22 基本风压reference wind pressure 　　风荷载的基准压力，一般按当地空旷平坦地面上10m 高度处10min 平均的风速观测数据,经概率统计得出50 年一遇最大值确定的风速，再考虑相应的空气密度，按公式(D.2.2-4)确定的风压。 　　2.1.23 地面粗糙度terrain roughness 　　风在到达结构物以前吹越过2km 范围内的地面时，描述该地面上不规则障碍物分布状况的等级。 2.2 符号 　　Gk—永久荷载的标准值； 　　Qk—可变荷载的标准值； 　　GGk—永久荷载效应的标准值； 　　SQ—可变荷载效应的标准值； 　　S—荷载效应组合设计值； 　　R—结构构件抗力的设计值； 　　Sa—顺风向风荷载效应； 　　Sc—横风向风荷载效应； 　　T—结构自振周期； 　　H—结构顶部高度； 　　B—结构迎风面宽度； 　　Re—雷诺数； 　　St—斯脱罗哈数； 　　Sk—雪荷载标准值； 　　So—基本雪压； 　　ωk—风荷载标准值； 　　ω0—基本风压； 　　υcr—横风向共振的临界风速； 　　α—坡度角； 　　βz—高度z 处的风振系数； 　　βg—阵风系数； 　　γ0—结构重要性系数； 　　γG—永久荷载的分项系数； 　　γQ—可变荷载的分项系数； 　　ψc—可变荷载的组合值系数； 　　ψf—可变荷载的频遇值系数； 　　ψq—可变荷载的准永久值系数； 　　μr—屋面积雪分布系数； 　　μz—风压高度变化系数； 　　μs—风荷载体型系数； 　　η—风荷载地形地貌修正系数； 　　ξ—风荷载脉动增大系数； 　　ν—风荷载脉动影响系数； 　　 3 荷载分类和荷载效应组合 3.1 荷载分类和荷载代表值 　　3.1.1 结构上的荷载可分为下列三类: 　　1 永久荷载，例如结构自重、土压力、预应力等。 　　2 可变荷载，例如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪荷载等。 　　3 偶然荷载，例如爆炸力、撞击力等。 　　注:自重是指材料自身重量产生的荷载(重力)。 　　3.1.2 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 　　对永久荷载应采用标准值作为代表值。对可变荷载应根据设计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 　　对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 　　3.1.3 永久荷载标准值，对结构自重,可按结构构件的设计尺寸与材料单位体积的自重计算确定。对于自重变异较大的材料和构件(如现场制作的保温材料、混凝土薄壁构件等)，自重的标准值应根据对结构的不利状态，取上限值或下限值。 　　注:对常用材料和构件可参考本规范附录A 采用。 　　3.1.4 可变荷载的标准值，应按本规范各章中的规定采用。 　　3.1.5 承载能力极限状态设计或正常使用极限状态按标准组合设计时，对可变荷载应按组合规定采用标准值或组合值作为代表值。 　　可变荷载组合值，应为可变荷载标准值乘以荷载组合值系数。 　　3.1.6 正常使用极限状态按频遇组合设计时，应采用频遇值、准永久值作为可变荷 载的代表值；按准永久组合设计时,应采用准永久值作为可变荷载的代表值。 　　可变荷载频遇值应取可变荷载标准值乘以荷载频遇值系数。 　　可变荷载准永久值应取可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。 3.2 荷载组合 　　3.2.1 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载(效应)组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 　　3.2.2 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载(效应)组合，并应采用下列设计表达式进行设计 　　 　　式中γ0—结构重要性系数； 　　S—荷载效应组合的设计值； 　　R—结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。 　　3.2.3 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S 应从下列组合值中取最不利值确定： 　　1)由可变荷载效应控制的组合: 　　 　　式中γG—永久荷载的分项系数，应按第3.2.5 条采用； 　　γQi—第i 个可变荷载的分项系数，其中γQ1 为可变荷载Q1 的分项系数，应按第3.2.5 条采用； 　　SGK—按永久荷载标准值Gk 计算的荷载效应值； 　　SQik—按可变荷载标准值Qik 计算的荷载效应值,其中SQ1k 为诸可变荷载效应中起控制作用者； 　　Ψci—可变荷载Qi 的组合值系数，应分别按各章的规定采用； 　　n—参与组合的可变荷载数。 　　2)由永久荷载效应控制的组合： 　　 　　注:1 基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。 　　2 当对SQ1k 无法明显判断时，轮次以各可变荷载效应为SQ1k，选其中最不利的荷载效应组合。 　　3 当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。 　　3.2.4 对于一般排架、框架结构，基本组合可采用简化规则，并应按下列组合值中取最不利值确定： 　　1)由可变荷载效应控制的组合： 　　 　　 　　2)由永久荷载效应控制的组合仍按公式(3.2.3-2)式采用。 　　3.2.5 基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用： 　　1 永久荷载的分项系数： 　　1)当其效应对结构不利时 　　—对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 　　—对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 　　2)当其效应对结构有利时 　　—一般情况下应取1.0； 　　—对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 　　2 可变荷载的分项系数： 　　—一般情况下应取1.4； 　　—对标准值大于4KN/m2 的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。 　　注:对于某些特殊情况，可按建筑结构有关设计规范的规定确定。 　　3.2.6 对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定:偶然荷载的代表值 　　不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。各种情况下荷载效应的设计值公式，可由有关规范另行规定。 　　3.2.7 对于正常使用极限状态,应根据不同的设计要求,采用荷载的标准组合、频遇组合或准永久组合,并应按下列设计表达式进行设计： 　　式中C—结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，例如变形、裂缝、振幅、加速度、应力等的限值,应按各有关建筑结构设计规范的规定采用。 　　3.2.8 对于标准组合，荷载效应组合的设计值S 应按下式采用： 　　 　　注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。 　　3.2.9 对于频遇组合，荷载效应组合的设计值S 应按下式采用： 　　 　　式中Ψf1—可变荷载Q1 的频遇值系数，应按各章的规定采用； 　　Ψqi—可变荷载Qi 的准永久值系数，应按各章的规定采用。 　　注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。 　　3.2.10 对于准永久组合，荷载效应组合的设计值S 可按下式采用： 　　 　　注:组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。 4 楼面和屋面活荷载 4.1 民用建筑楼面均布活荷载 　　4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数，应按表4.1.1 的规定采用。 　　表4.1.1 民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数 　　 　　 　　注：1 本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。 　　2 第6 项书库活荷载当书架高度大于2m 时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于2.5kN/㎡ 确定。 　　3 第8 项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9 人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN 的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。 　　4 第11 项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN 集中荷载验算。 　　5 本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重(kN/m)的1/3 作为楼面活荷载的附加值(kN/㎡)计入，附加值不小于1.0kN/㎡。 　　4.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1 中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。 　　1 设计楼面梁时的折减系数： 　　1)第1(1)项当楼面梁从属面积超过25㎡ 时，应取0.9； 　　2)第1(2)～7 项当楼面梁从属面积超过50㎡ 时应取0.9； 　　3)第8 项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8； 　　对单向板楼盖的主梁应取0.6； 　　对双向板楼盖的梁应取0.8； 　　4)第9～12 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 　　2 设计墙、柱和基础时的折减系数 　　1)第1(1)项应按表4.1.2 规定采用； 　　2)第1(2)～7 项应采用与其楼面梁相同的折减系数； 　　3)第8 项对单向板楼盖应取0.5； 　　对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8 　　4)第9～12 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。 　　注:楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。 　　 　　4.1.3 楼面结构上的局部荷载可按附录B 的规定，换算为等效均布活荷载。 4.2 工业建筑楼面活荷载 　　4.2.1 工业建筑楼面在生产使用或安装检修时，由设备、管道、运输工具及可能拆移的隔墙产生的局部荷载，均应按实际情况考虑，可采用等效均布活荷载代替。 　　注:1 楼面等效均布活荷载，包括计算次梁、主梁和基础时的楼面活荷载，可分别按本规范附录B 的规定确定。 　　2 对于一般金工车间、仪器仪表生产车间、半道体器件车间、棉纺织车间、轮胎厂准备车间和粮食加工车间，当缺乏资料时，可按本规范附录C 采用。 　　4.2.2 工业建筑楼面(包括工作平台)上无设备区域的操作荷载，包括操作人员、一般工具、零星原料和成品的自重，可按均布活荷载考虑，采用2.0kN/m2。生产车间的楼梯活荷载，可按实际情况采用，但不宜小于3.5kN/m2。 　　4.2.3 工业建筑楼面活荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数，除本规范附录C 中给出的以外，应按实际情况采用；但在任何情况下，组合值和频遇值系数不应小于0.7，准永久值系数不应小于0.6。 4.3 屋面活荷载 　　4.3.1 房屋建筑的屋面，其水平投影面上的屋面均布活荷 载，应按表4.3.1 采用。 　　屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时组合。 　　 　　注：1 不上人的屋面,当施工或维修荷载较大时,应按实际 情况采用；对不同结构应按有关设计规范的规定,将标准值作0.2kN/m2 的增减。 　　2 上人的屋面，当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载 采用。 　　3 对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取 构造措施加以防止；必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。 　　4 屋顶花园活荷载不包括花圃土石等材料自重。 　　4.3.2 屋面直升机停机坪荷载应根据直升机总重按局部荷 载考虑，同时其等效均布荷载不低于5.0kN/㎡。 　　局部荷载应按直升机实际最大起飞重量确定，当没有机型 技术资料时，一般可依据轻、中、重三种类型的不同要求，按下述规定选用局部荷载 标准值及作用面积： 　　—轻型，最大起飞重量2t，局部荷载标准值取20kN，作用 面积0.20m×0.20m； 　　—中型，最大起飞重量4t，局部荷载标准值取40kN，作用 面积0.25m×0.25m； 　　—重型，最大起飞重量6t，局部荷载标准值取60kN，作用 面积0.30m×0.30m。 　　荷载的组合值系数应取0.7，频遇值系数应取0.6，准永久 值系数应取0。 4.4 屋面积灰荷载 　　4.4.1 设计生产中有大量排灰的厂房及其邻近建筑时，对 于具有一定除尘设施和保证清灰制度的机械、冶金、水泥等的厂房屋面，其水平投影面上的屋面积灰荷载，应分别按表4.4.1-1 和 表4.4.1-2 采用。 　　 　　注：1 表中的积灰均布荷载,仅应用于屋面坡度α≤25° ；当α≥45°时，可不考虑积灰荷载；当25°＜ α＜45°时，可按插值法取值。 　　2 清灰设施的荷载另行考虑。 　　3 对第1～4 项的积灰荷载，仅应用于距烟囱中心20m 半 径范围内的屋面；当邻近建筑在该范围内时,其积灰荷载对第1、3、4 项应按车间屋面无挡风板的采用，对2 项应按车间屋面挡风板外的 采用。 　　 　　注：1 表4.4.1-1 中的注1 和注2 也适用本表。 　　2 当邻近建筑屋面离高炉距离为表内中间值时，可按插入 法取值。 　　4.4.2 对于屋面上易形成灰堆处，当设计屋面板、檩条时 ，积灰荷载标准值可乘以下列规定的增大系数： 　　在高低跨处两倍于屋面高差但不大于6.0m 的分布宽度内 取2.0； 　　在天沟处不大于3.0m 的分布宽度内取1.4。 　　4.4.3 积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两 者中的较大值同时考虑。    4.5 施工和检修荷载及栏杆水平荷载 4.5.1 设计屋面板、檩条、钢筋混凝土挑檐、雨篷和预制小梁时,施工或检修集中荷载(人和小工具的自重)应取1.0kN，并应在最不利位置处进行验算。 　　注:1 对于轻型构件或较宽构件,当施工荷载超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、支撑等临时设施承受。 　　2 当计算挑檐、雨篷承载力时,应沿板宽每隔1.0m 取一个集中荷载；在验算挑檐,雨篷倾覆时,应沿板宽每隔2.5～3.0m 取一个集中荷载。 　　4.5.2 楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载，应按下列规定采用: 　　1 住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，应取0.5kN/m； 　　2 学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育场，应取1.0kN/m. 　　4.5.3 当采用荷载准永久组合时，可不考虑施工和检修荷载及栏杆水平荷载。 4.6 动力系数 　　4.6.1 建筑结构设计的动力计算，在有充分依据时，可将重物或设备的自重乘以动力系数后，按静力计算设计。 　　4.6.2 搬运和装卸重物以及车辆起动和刹车的动力系数，可采用1.1～1.3；其动力荷载只传至楼板和梁。 　　4.6.3 直升机在屋面上的荷载，也应乘以动力系数，对具有液压轮胎起落架的直升机可取1.4；其动力荷载只传至楼板和梁。 6 雪荷载 6.1 雪荷载标准值及基本雪压 　　6.1.1 屋面水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算： 　　 　　式中sk—雪荷载标准值(kN/㎡)； 　　μr—屋面积雪分布系数； 　　S0—基本雪压(kN/m2)。 　　6.1.2 基本雪压应按本规范附录D.4 中附表D.4 给出的50 年一遇的雪压采用。 　　对雪荷载敏感的结构，基本雪压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。 　　6.1.3 当城市或建设地点的基本雪压值在本规范附录D 中没有给出时，基本雪压值可根据当地年最大雪压或雪深资料，按基本雪压定义，通过统计 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 确定,分析时应考虑样本数量的影响(参见附录D)。当地没有雪压和雪深资料时，可根据附近地区规定的基本雪压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定；也可按本规范附录D 中全国基本雪压分布图(附图D.5.1)近似确定。 　　6.1.4 山区的雪荷载应通过实际调查后确定。当无实测资料时，可按当地邻近空旷平坦地面的雪荷载值乘以系数1.2 采用。 　　6.1.5 雪荷载的组合值系数可取0.7；频遇值系数可取0.6；准永久值系数应按雪荷载分区Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ的不同，分别取0.5、0.2 和0；雪荷载分区应按本规范附录D.4 中给出的或附图D.5.2 的规定采用。 6.2 屋面积雪分布系数 　　6.2.1 屋面积雪分布系数应根据不同类别的屋面形式，按表6.2.1 采用。 　　 　　 　　注：1 第2 项单跨双坡屋面仅当20°≤α≤30°时，可采用不均匀分布情况。 　　2 第4、5 项只适用于坡度α≤25°的一般工业厂房屋面。 　　3 第7 项双跨双坡或拱形屋面，当α≤25°或f/l≤0.1 时，只采用均匀分布情况。 　　4 多跨屋面的积雪分布系数，可参照第7 项的规定。 　　6.2.2 设计建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布情况: 　　1 屋面板和檩条按积雪不均匀分布的最不利情况采用； 　　2 屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况、不均匀分布的情况和半跨的均匀分布的情况采用； 　　3 框架和柱可按积雪全跨的均匀分布情况采用。 7 风荷载 7.1 风荷载标准值及基本风压 　　7.1.1 垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算： 　　1 当计算主要承重结构时 　　 　　式中wk—风荷载标准值(kN/m2)； 　　βz—高度z 处的风振系数； 　　μs—风荷载体型系数； 　　μz—风压高度变化系数； 　　Wo—基本风压(kN/㎡)。 　　2 当计算围护结构时 　　 　　式中βgz—高度z 处的阵风系数。 　　7.1.2 基本风压应按本规范附录D.4 中附表D.4 给出的50 年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2。 　　对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。 　　7.1.3 当城市或建设地点的基本风压值在本规范全国基本风压图上没有给出时，基本风压值可根据当地年最大风速资料，按基本风压定义，通过统计分析确定,分析时应考虑样本数量的影响(参见附录D)。当地没有风速资料时，可根据附近地区规定的基本风压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定；也可按本规范附录口中全国基本风压分布图(附图D.5.3)近似确定。 　　7.1.4 风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数可分别取0.6、0.4 和0。  7.2 风压高度变化系数 　　7.2.1 对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表7.2.1 确定。 　　地面粗糙度可分为A、B、C、D 四类： 　　——A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； 　　——B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； 　　——C 类指有密集建筑群的城市市区； 　　——D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 　　7.2.2 对于山区的建筑物，风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别，由表 　　7.2.1 确定外，还应考虑地形条件的修正，修正系数η分别按下述规定采用: 　　1 对于山峰和山坡，其顶部B 处的修正系数可按下述公式采用： 　　 　　 　　式中tg α—山峰或山坡在迎风面一侧的坡度；当tg α>0.3 时，取tg α=0.3； 　　k—系数，对山峰取3.2，对山坡取1.4； 　　H—山顶或山坡全高(m)； 　　z—建筑物计算位置离建筑物地面的高度，m；当z>2.5H 时，取z=2.5H。 　　 　　对于山峰和山坡的其他部位，可按图7.2.2 所示，取A、C 处的修正系数ηA、ηC 为1，AB 间和BC 间的修正系数按η的线性插值确定。 　　2 山间盆地、谷地等闭塞地形η=0.75～0.85； 　　对于与风向一致的谷口、山口η=1.20～1.50。 　　7.2.3 对于远海海面和海岛的建筑物或构筑物，风压高度变化系数可按A 类粗糙度类别，由表7.2.1 确定外，还应考虑表7.2.3 中给出的修正系数。 　　7.3 风荷载体型系数 　　7.3.1 房屋和构筑物的风载体型系数，可按下列规定采用: 　　1 房屋和构筑物与表7.3.1 中的体型类同时，可按该表的规定采用； 　　2 房屋和构筑物与表7.3.1 中的体型不同时，可参考有关资料采用； 　　3 房屋和构筑物与表7.3.1 中的体型不同且无参考资料可以借鉴时，宜由风洞试验确定； 　　4 对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　 　　续表 　　7.3.2 当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数μs乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。 　　7.3.3 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数: 　　一、外表面 　　1 正压区按表7.3.1 采用； 　　2 负压区 　　－对墙面，取-1.0； 　　－对墙角边，取-1.8； 　　－对屋面局部部位(周边和屋面坡度大于10°的屋脊部位)，取-2.2； 　　－对檐口、雨篷、遮阳板等突出构件，取-2.0。 　　注:对墙角边和屋面局部部位的作用宽度为房屋宽度的0.1 或房屋平均高度的0.4，取其小者，但不小于1.5m。 　　二、内表面 　　对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取-0.2 或0.2。 7.4 顺风向风振和风振系数 　　7.4.1 对于基本自振周期T1 大于0.25s 的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构,以及对于高度大于30m 且高宽比大于1.5 的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发 生顺风向风振的影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算。 　　注:近似的基本自振周期T1 可按附录E 计算。 　　7.4.2 对于一般悬臂型结构，例如构架、塔架、烟囱等高耸结构,以及高度大于30m，高宽比大于1.5 且可忽略扭转影响的高层建筑，均可仅考虑第一振型的影响，结构的风荷载可按公式(7.1.1-1)通过风振系数来计算，结构在z 高度处的风振系数βz 可按下式计算: 　　 　　式中ξ—脉动增大系数； 　　υ—脉动影响系数； 　　—振型系数； 　　μz—风压高度变化系数。 　　7.4.3 脉动增大系数，可按表7.4.3 确定。 　　 　　注：计算 时，对地面粗糙度B 类地区可直接代入基本风压，而对A 类、C 类和D 类地区应按当地的基本风压分别乘以1.38、0.62 和0.32 后代入。 　　7.4.4 脉动影响系数，可按下列情况分别确定。 　　1 结构迎风面宽度远小于其高度的情况(如高耸结构等)： 　　1)若外形、质量沿高度比较均匀，脉动系数可按表7.4.4-1 确定。 　　 　　2)当结构迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化，而质量沿高度按连续规律变化时，表7.4.4-1 中的脉动影响系数应再乘以修正系数θB 和θv。θB应为构筑物迎风面在z 高度处的宽度Bz 与底部宽度B0 的比值； θν可按表7.4.4-2 确定。 　　 　　2 结构迎风面宽度较大时,应考虑宽度方向风压空间相关性的情况(如高层建筑等):若外形、质量沿高度比较均匀，脉动影响系数可根据总高度H 及其与迎风面宽度B 的比值，按表7.4.4-3 确定。 　　 　　7.4.5 振型系数应根据结构动力计算确定。对外形、质量、刚度沿高度按连续规律变化的悬臂型高耸结构及沿高度比较均匀的高层建筑,振型系数也可根据相对高度z/H 按附录F 确定。7.5 阵风系数 　　7.5.1 计算围护结构风荷载时的阵风系数应按表7.5.1 确定。 　　7.6 横风向风振 　　 7.6.1 对圆形截面的结构，应根据雷诺数Re 的不同情况按下述规定进行横风向风振(旋涡脱落)的校核： 　　1 当Re<3×105 时(亚临界的微风共振)，应按下式控制结构顶部风速υH 不超过临界风速υcr， υcr 和υH 可按下列公式确定： 　　　 　　式中T1—结构基本自振周期； 　　St—斯脱罗哈数，对圆截面结构取0.2； 　　γW—风荷载分项系数，取1.4； 　　μH—结构顶部风压高度变化系数； 　　ω0—基本风压(kN/m2)； 　　ρ—空气密度(kg/m3)。 　　当结构顶部风速超过υcr 时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速υcr 不小于15m/s。 　　2 Re≥3.5×106 且结构顶部风速大于υcr 时(跨临界的强风共振)，应按第7.6.2条考虑横风向风荷载引起的荷载效应。 　　3 雷诺数Re 可按下列公式确定： 　　Re=69000vD (7.6.1-3) 　　式中υ—计算高度处的风速(m/s)； 　　D—结构截面的直径(m)。 　　4 当结构沿高度截面缩小时(倾斜度不大于0.02)，可近似取2/3 结构高度处的风速和直径。 　　7.6.2 跨临界强风共振引起在z 高处振型j 的等效风荷载可由下列公式确定： 　　 　　式中 —计算系数，按表7.6.2 确定； 　　 —在z 高处结构的j 振型系数，由计算确定或参考附录F； 　　ζ—第j 振型的阻尼比；对第1 振型，钢结构取0.01，房屋钢结构取0.02， 　　混凝土结构取0.05；对高振型的阻尼比，若无实测资料，可近似按第1 振型的值取用。 　　表7.6.2 中的H1 为临界风速起始点高度，可按下式确定： 　　 　　式中α—地面粗糙度指数，对A、B、C 和D 四类分别取0.12、0.16、0.22 和0.30； 　　υH—结构顶部风速(m/s)。 　　注:校核横风向风振时所考虑的高振型序号不大于4，对一般悬臂型结构，可只取第1 或第2 个振型。 　　 　　7.6.3 校核横风向风振时，风的荷载总效应可将横风向风荷载效应Sc 与顺风向风荷载效应SA 按下式组合后确定： 　　 　　7.6.4 对非圆形截面的结构，横风向风振的等效风荷载宜通过空气弹性模型的风洞试验确定；也可参考有关资料确定。 附录B 楼面等效均布活荷载的确定方法 B.0.1 楼面(板、次梁及主梁)的等效均布活荷载，应在其设计控制部位上，根据需要按内力(如弯矩、剪力等)、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，可仅按内力的等值来确定。 　　B.0.2 连续梁、板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。 　　B.0.3 由于生产、检修、安装 工艺 钢结构制作工艺流程车尿素生产工艺流程自动玻璃钢生产工艺2工艺纪律检查制度q345焊接工艺规程 以及结构布置的不同，楼面活荷载差别较大时，应划分区域分别确定等效均布活荷载。 　　B.0.4 单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe，可按下式计算： 　　 　　式中l—板的跨度； 　　b—板上荷载的有效分布宽度，按本附录B.0.5 确定； 　　Mmax—简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。 　　计算Mmax 时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上，由操作荷载引起的弯矩。 　　B.0.5 单向板上局部荷载的有效分布宽b，可按下列规定计算: 　　1 当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b为:(图B.0.5-1) 　　 　　 　　 2 当荷载作用面的长边垂直于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b 为(图B.0.5-2)： 　　 　　式中l—板的跨度； 　　bcx—荷载作用面平行于板跨的计算宽度； 　　bcy—荷载作用面垂直于板跨的计算宽度； 　　 　　式中btx—荷载作用面平行于板跨的宽度； 　　bty—荷载作用面垂直于板跨的宽度； 　　s—垫层厚度； 　　h—板的厚度。 　　3 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即 时(图B.0.5-1)，荷载的有效分布宽度应予折减，可按下式计算： 　　 　　式中b ＇—折减后的有效分布宽度； 　　d—荷载作用面中心至非支承边的距离。 　　4 当两个局部荷载相邻而e