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广西大学建筑工程毕业设计计算书注:括号内为活荷载值,未用括号的为恒载值。3.4风荷载计算为了简化计算,作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:Wkssz0(hihj)B/23.4.1基本风压:由《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012),该工程所在地南宁50年一遇的基本风压0=0.35KN/m。3.4.2风荷载体型系数μS:风载体型系数由《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)第7.3节查得:迎风面取0.8,背风面取0.5,合计为s1.33.4.3风压高...

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注:括号内为活荷载值,未用括号的为恒载值。3.4风荷载计算为了简化计算,作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:Wkssz0(hihj)B/23.4.1基本风压:由《建筑结构荷载 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(GB50009—2012),该 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 所在地南宁50年一遇的基本风压0=0.35KN/m。3.4.2风荷载体型系数μS:风载体型系数由《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)第7.3节查得:迎风面取0.8,背风面取0.5,合计为s1.33.4.3风压高度变化系数μz:因建设地点位于有密集建筑群的城市市区,所以地面粗糙度为C类,根据楼层离地面高度查 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 分别取值。3.4.4风振系数βz:基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n(n是建筑层数)估算,大约为T1=0.08×7=0.56s>0.25s,应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响,1z,由T2(0.62×)×2,z010.350.56=0.068z查表的=1.20;由H/B=24/5.15=4.7,H≤30m,查表的ν=0.47;βz的计算结果见表2。1表2风振系数βz层号离地面高度相对高度ξνψμ1z(m)zzz/Hzz14.50.191.20.470.070.741.05328.10.341.20.470.210.741.160311.70.491.20.470.370.741.282415.30.641.20.470.600.741.457518.90.791.20.470.730.831.496622.50.941.20.470.910.851.6043.4.5各层楼面处集中风荷载标准值表3各层楼面处集中风荷载标准值计算离地层面高w0h下受风面zszB(h下μzβzμsh上(m)宽度BWk号度(kN/m2)(m)2(m)(kN)(m)14.50.741.0531.30.354.53.65.157.3928.10.741.1601.30.353.63.65.157.24311.70.741.2821.30.353.63.65.158.00415.30.741.4571.30.353.63.65.159.09518.90.831.4961.30.353.63.65.1510.47622.50.851.6041.30.353.635.1510.542⑧轴横向框架在风荷载作用示意图(左右风荷载大小相同)3第四章楼板设计所选计算的楼板为标准层s-p、5-8轴间的楼板,位如图4.1所示B1区格板。5000004B12004B220042B2图4.1所选B1双向板位置示意图根据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010),楼板长边与短边之比小于2时,宜按双向板计算。楼板长边与短边之比大于2,但小于3.0时,宜按双向板计算,当按沿短边受力的单向板计算时,应沿长边方向布置足够的构造钢筋。楼板B1按双向板计算,楼板按照弹性 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 进行。双向板按弹性理论的计算方法:①多跨连续双向板跨中最大正弯矩:为了求得连续双向板跨中最大正弯矩,荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况,前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上,对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩,4然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。②多跨连续双向板支座最大负弯矩:支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。4.1荷载计算标准层楼面荷载(板厚100mm)荷载种类荷载标准值(kN/m2)20厚水泥砂浆抹灰20恒×0.02=0.425×0.1=2.5100厚钢筋混泥土楼板荷20×0.12=0.24顶棚抹灰载g3.14恒载合计活载q2.0恒荷载设计值:g=1.2×3.14=3.77(kN/m2)活荷载设计值:q=1.4×2.0=2.8kN/m2)g+q/2=3.77+2.8/2=5.17(kN/m2)q/2=2.8/2=1.4kN/m2)g+q=3.77+2.8=6.57(kN/m2)4.2内力计算计算跨度:lx5.0m,ly2.4m,lxly2.08。按双向板计算,沿长边方向布置足够的构造钢筋。查得四边嵌固时的弯矩系数和四边简支时的弯矩系数如下表:laxay''y支承条件lxaxay0.48四边嵌固0.00380.0400-0.0570-0.0829四边简支0.01740.0956取钢筋混凝土的泊松比为0.2,则可求得A区格板的跨中和支座弯矩如下:单位板宽跨中弯矩mx(0.0038×5.17+0.0174×1.4)=2.42=0.25(kN·m/m)my=(0.0400×5.17+0.0956×1.4)2.42=1.96(kN·m/m)5mx()=0.25+0.2×1.96=0.64(kN·m/m)my()=1.96+0.2×0.25=2.01(kN·m/m)单位板宽支座弯矩'2mx=-0.0570×6.57×2.4=-2.16(kN·m/m)'2my=-0.0829×6.57×2.4=-3.14(kN·m/m)4.3截面设计板保护层厚度取20mm,选用φ8钢筋作为受力主筋,则lx短跨方向跨中截面有效高度(短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧,以获得较大的截面有效高度)hox=h-c-d/2=100-20-4=76(mm)loy方向跨中截面有效高度hoy=h-c-3d/2=100-20-3×8/2=68(mm)支座处h0为76mm4.4配筋计算截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量,取内力臂系数rs,=0.95s0y,板筋选用HPRB400,fy=360N/mm2,配筋计算结果见表41。A=M/0.95hf表41双向板配筋计算位置截面h0As选配钢实配钢筋(mm)M(kN·m/m)筋(mm2)(mm2)跨中lox方向760.64258@200251loy方向682.01868@200251支座lox方向76-2.16838@2002516loy方向76-3.141218@200251第五章楼梯结构设计该工程中采用双跑平行现浇板式楼梯,选用C25混泥土,fc=11.9N/mm2,HRB400钢筋,fy=360N/mm2。5.1楼梯梯段斜板设计考虑到第一跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用,斜板跨度可按净跨计算。对斜板取1m宽作为其计算单元。5.1.1确定斜板厚度t斜板的水平投影净长ln=2860mm,斜板的斜向净长ln'ln28603301mm260/2602cos1502斜板厚度t=(1/25~1/30)l'n=110~132(mm)取t=120mm5.1.2荷载计算表42楼梯梯段斜板的荷载计算荷载种类荷载标准值(kN/m)恒栏杆自重0.2荷锯齿形斜板自重25×(0.150/2+0.12/0.87)=3.48载20厚水泥砂浆20×0.2×(0.26+0.15)=0.637板底12厚抹灰20×0.012/087=0.2合计4.6活荷载3.55.1.3荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.2×4.6+1.4×3.5=10.42(kN/m2)由永久荷载效应控制的组合p=1.35×4.6+1.4×0.7×3.5=9.64(kN/m)所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算,取p=10.64(kN/m)5.1.4计算简图斜板的计算简图可用一根假想的跨度为ln的水平梁替代,其计算跨度取水平投影净长ln=2.86m.5.1.5内力计算斜板内力一般只需计算跨中最大弯矩即可,考虑到斜板两端均与梁整浇,对板有约束作用,所以跨中最大弯矩取M=1/10×10.64×2.862=8.52(kN·m)5.1.6配筋计算h0=t-20=120-20=100mmM8.52106=0.088s2=1.011.9100010021fcbh0s0.5(112s)=0.5×(1+120.088)=0.9548M8.52106As=303(mm2)fysh03600.954100选用受力钢筋10@200,As=393(mm2);选用分布钢筋8@260。5.2平台板设计5.2.1平台板计算简图长宽比为3800/(1850-240)=2.36>2,近似按短跨方向的简支单向板计算。取1m宽作为计算单元。平台梁的截面尺寸取b×h=240mm×400mm,由于平台板两端均与梁整结,所以计算跨度取净跨l2n=1490mm,平台板厚度取t2=100mm。5.2.2荷载计算表43楼梯平台板的荷载计算荷载种类荷载标准值(kN/m)平台板自重25×0.1×1=2.5恒20×0.2=0.420厚水泥砂浆荷板底12厚抹灰20×0.012=0.24载合计3.14活荷载3.55.2.3荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.2×3.14+1.4×3.5=8.67(kN/m)由永久荷载效应控制的组合p=1.35×3.14+1.4×0.7×3.5=7.83(kN/m)所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算,取p=8.67(kN/m)95.2.4内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用,跨中最大弯矩取228.671.49p2n=1.92(kN·m)Ml10105.2.5配筋计算ss0.5(1Ash0=t-20=100-20=80mmM1.921062=0.0252=1fcbh01.011.910008012s)=0.5×(1+120.025)=0.987M1.92106=68(mm2)3600.98780fysh0选用受力钢筋8@200,As=251(mm2),选用分布钢筋6@300。5.3平台梁设计5.3.1计算跨度和尺寸平台梁的两端搁置在梯柱上,所以计算跨度取净跨ll3n=3560mm,平台梁的截面尺寸为b×h=240mm×400mm。5.3.2荷载计算表44楼梯平台梁的荷载计算荷载种类荷载标准值(kN/m)恒由斜板传来的恒荷载4.6×2.86/2=8.58荷由平台板传来的恒荷载3.14×1.49/2=2.34载平台梁自重25×0.4×0.24=2.440平台梁底部和侧面的抹灰0.012×20×[0.24+2×(0.4-0.1)]=0.34合计11.66活荷载3.5×1×(2.86/2+1.49/2+0.24)=8.455.3.3荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.2×11.66+1.4×8.45=25.82(kN/m)由永久荷载效应控制的组合p=1.35×11.66+1.4×0.7×8.45=24.02(kN/m)所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算,取p=25.82(kN/m)5.3.4内力计算最大弯矩Mp225.823.223n·l8840.9kNm最大剪力V=pl3n25.823.246.3846kN225.3.5截面设计(1)正截面受弯承载力计算s0.5(1Ash=h-35=400-35=365mm0M40.9106=0.107=1fcbh021.011.9240365212s)=0.5×(1+120.107)=0.943M40.9106=333(mm2)3600.943365fysh0考虑到平台梁两边受力不均匀,会使平台梁受扭,所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量,故纵向受力钢筋选用314,实配钢筋As=461mm241(2)斜截面受剪承载力计算Vc0.7hftbh0=0.7×1.0×1.27×240×365=77.9kN>V=46kN所以按构造配置箍筋,取8@250双肢箍筋。第六章柱下独立基础设计6.1设计基本资料地质资料:表土以下为粘土,地基承载力特征值fa=250KPa。设计概况:选取⑧轴C柱下基础进行设计,柱的截面尺寸为b×h=550mm×550mm,经PK建模后获取了作用于基础顶面的竖向荷载:荷载效应标准组合值:Nk=1948kN,Mk=44kN·m荷载效应基本组合值:N=2510kN,M=-51kN·m6.2基础类型、材料6.2.1基础类型选择:柱下钢筋混凝土独立基础常见的地基基础方案有:天然地基或人工地基上的浅基础、深基础、深浅结合的基础。当建筑场地的浅层土质不能满足建筑物对地基承载力和变形的 要求 对教师党员的评价套管和固井爆破片与爆破装置仓库管理基本要求三甲医院都需要复审吗 ,而又不适宜采取地基处理措施时,就要考虑采用深基础方案,本设计中表土以下为粘土,该土层能够满足建筑物对地基承载力和变形的要求,故考虑采用浅基础方案。浅基础根据结构形式可分为扩展基础、联合基础、柱下条形基础、柱下交叉条形基础、筏形基础、箱形基础和壳体基础等。柱下独立基础的抗弯和抗剪性能良好,本设计的竖向荷载较大、地基承载力不高,选用柱下钢筋混凝土独立基础合适。426.2.2材料选择采用C30混凝土,ft=1.43N/mm2,fc=14.3N/mm2。选用HRB400级钢筋,fy=360N/mm2。6.3确定基础埋深根据地质资料确定基础埋深d=1.5m,选择粘土为持力层。持力层承载力特征值为250KPa。6.4、计算基础底面尺寸基础及回填土的平均重度为g=20kN/m3。考虑竖向荷载作用,基础底板面积A1.2Fkgd250Kpa1948kN=10.63m2fa20kN/m31.5mblA3.25m,试取bl3.3m6.5计算基底净反力设计值由于该基础两侧分别为室外土体和地下室,则考虑外侧土体自重对柱下独立基础的作用Gk=20kN/m3×3.3m×(1.65-0.55/2)m×3m=272kN相应于荷载效应基本组合的地基净反力pjFkGk1948272bl204(KPa)3.32净偏心距0440.9632720.138mb3.30.55me272194866基底最大压力43pkmaxF6e0)=255pkmin(1(KPa)lbl1536.6验算地基承载力对基础底面:GkGdA201.53.33.3327kNpkFkGk1948327=209(KPa)Fl518.6(kN)满足要求。6.7.2下阶冲切验算b12h011.520.2552.01mFl437(kN)满足要求。6.8底板配筋计算6.8.1Ⅰ—Ⅰ截面pjIpjminlac(pjmaxpjmin)2l=1523.30.55(255152)=212(KPa)123.32MI[(pjmaxpjI)(2bbc)(pjmaxpjI)b](lac)4845AsI=1/48×[(255+212)×(2×3.3+0.55)+(255-212)×3.3]×(3.3-0.55)2=548.4(kN·m)MI6548.410)4067(mm2)0.9fyh00.93600.555选用16@150,As=4197mm26.8.2Ⅱ—Ⅱ截面pjⅡpjminla1(pjmaxpjmin)2l1.5(255152)=227(KPa)=1523.3123.32MII[(pjmaxpjII)(2bb1)(pjmaxpjII)b](la1)48=1/48×[(255+227)×(2×3.3+1.5)+(255-227)×3.3]×(3.3-1.5)2=269(kN·m)AMII626910)sII0.93603265(mm2)0.9fyh0255比较AsI和AsII,应按AsII配筋,选用16@150,As=4197mm2,在另一方向的配筋相同。详见图6.1。46图6.147
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