中型普通工作平台设计例题

Thedocumentwasfinallyrevisedon2021中型普通工作平台设计例 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 中型普通工作平台设计（一）设计 资料 新概念英语资料下载李居明饿命改运学pdf成本会计期末资料社会工作导论资料工程结算所需资料清单 某室内独立中型普通工作平台，平面尺寸见例图1，铺面板采用钢板，钢材为Q235，楼面活荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值为4kN/m2。C12000B2400012000A60006000600060004200060006000600012345678例图1钢平台平面图（二）设计步骤1．确定结构布置 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 及结构布置形式结构平面布置如例图2所示。2．荷载条件楼面活荷载标准值取4kN/m2。3．平台铺板设计确定有关尺寸铺板采用有肋铺板，板格尺寸为750×1500。根据构造要求及荷载作用情况，取铺板厚6mm，板肋尺寸6×60。验算铺板的强度和刚度强度验算计算铺板和加劲肋的跨中最大弯矩铺板所承受荷载计算铺板自重标准值：板肋自重标准值：板面活荷载标准值：依题意并经综合比较，平台2C12000CL1B24000A2600060006000600042000600060006000120001750234ZL111567875060008*750=6000121200048*750=60004200051200078*750=600081-1150060008*1500=1200012000CB8*1500=1200012000A2-2例图2平台结构平面布置图计算铺板跨中最大弯矩铺板按四边简支平板计算b/a=1500/800=因为b>a，所以Mx>My，那么Mmax=Mx由四边简支无肋铺板的挠度和弯矩计算系数 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf （指导书表2）按线性插入法查得β1=铺板面荷载设计值q=×+×4=m2铺板跨中单位宽度最大弯矩为Mx=β1qa2=×××=kN·m计算板肋的跨中最大弯矩可按两端支承在平台次梁上的简支梁计算加劲肋承受的线荷载，其中恒荷载标准值为：q=×+=m活荷载标准值为：q=4×=m加劲肋的跨中最大弯矩为：验算铺板和加劲肋的强度铺板铺板截面的最大应力为：加劲肋加劲肋可考虑铺板30倍厚度的宽度参与截面共同工作，计算截面见例图3。906907503360750例图3铺板加劲肋计算截面图截面面积截面形心轴到铺板面的距离y截面对形心轴x的截面惯性矩加劲肋截面最大应力为铺板和加劲肋刚度验算铺板铺板容许挠度[υ]=l/150=750/150=由指导书表1查得α=铺板面荷载标准值：q′=+4=m2铺板跨中最大挠度QUOTE=QUOTE满足刚度要求由此可见铺板的厚度由刚度控制。加劲肋加劲肋容许挠度[υ]=l/250=1500/250=6mm加劲肋跨中最大挠度υmax<[υ]=6mm，满足刚度要求4．平台次梁设计假定平台次梁与平台主梁铰接连接，平台次梁CL1可看作是两端支承在平台主梁上的简支梁，承受着平台铺板传来的均布荷载，计算简图见图4。6000例图4平台次梁计算简图恒荷载标准值：q=×=m活荷载标准值：q=4×=6kN/m次梁跨中最大弯矩：截面选择次梁所需的截面抵抗矩Wx=Mmax/f=×106/215=×105mm3次梁采用工字形型钢截面，由型钢规格表查得I22a：A=42cm2，Ix=3400cm4，Wx=309cm3，Ix/Sx=，自重33kg/m能满足其抵抗矩要求，因此试选I22a为次梁截面。验算所选截面的强度抗弯强度验算考虑梁自重后Mmax=[×+×+×6]×6×6/8=·m作用在次梁上的荷载为静力荷载，因此，截面最大应力（满足强度要求）抗剪强度验算次梁最大剪力Vmax=ql/2=[×+×+×]×6/2=截面最大剪应力由此可见型钢梁截面的剪应力很小。次梁整体稳定验算次梁的受压翼缘有带肋铺板与其牢固连接，整体稳定可以满足要求，因此不必验算次梁的整体稳定。次梁的刚度验算次梁的容许挠度[υ]=l/250=6000/250=24mm次梁跨中最大挠度Υmax小于[υ]=24mm，次梁刚度满足要求。由此可见，型钢次梁在整体稳定满足要求的情况下，截面尺寸有可能由梁的刚度控制。5．平台主梁设计假定平台主梁与平台柱铰接连接，平台主梁ZL1可看作是两端支承在平台柱上的简支梁，承受着平台次梁传来的荷载，计算简图如图5所示。250150015001500150015001500150015001500150012000图5平台主梁计算简图恒荷载标准值：F=+33××10-3)×103×=活荷载标准值：F=6×6=36kN主梁支座反力：R=7F/2=7××+×36)/2=跨中最大弯矩Mmax=主梁最大剪力Vmax=R=主梁截面选择平台主梁的跨度及承受的荷载都较大，轧制型钢梁不能满足要求。拟采用三块钢板拼焊成的工字形组合截面梁。确定主梁截面的高度h最大高度hmax：本工程对建筑高度没有特殊限制。2010001020最小高度hmin：由主梁的刚度要求决定，即当平台主梁相对容许挠度[υ/l]=1/400时，由按容许挠度确定的梁的最小高跨比（指导书表3）查得hmin/l=1/15，则hmin=l/15=12000/15=800mm经济高度he：先假定腹板的厚度tw=10mm，由经验公式求得考虑钢板规格取h0=1000mm。确定腹板尺寸tw腹板主要承受剪力，由抗剪强度确定其厚度假定翼缘厚度为20mm，可得经济厚度局部稳定tw3=h0/170=1000/170=取腹板厚度tw=10mm确定翼缘尺寸b和t由t=20mm，得b≥；取b=250mm（满足局部稳定要求）主梁截面验算截面强度验算根据选定的截面（见图5），计算截面几何特征值如下：A=2××+×1=m2主梁自重标准值：qk=7850×××=1616N/m=m这里的系数为考虑加劲肋、焊缝等引起的自重增加。考虑主梁自重后跨中最大弯矩和最大剪力分别为：Mmax=×106+××103×12×12/8=·mVmax=×105+××103×12/2=216kN弯曲正应力验算(满足要求)剪应力验算（满足要求）局部压应力验算为保证局部抗压强度和腹板局部稳定的要求，考虑在次梁作用处设置加劲肋。支座处支承加劲肋的计算见柱头设计部分。整体稳定验算次梁可作为主梁的侧向支撑，因此主梁侧向支撑点的距离l1=，l1/b=1500/250=6<16，能满足工字形截面简支梁不需要验算整体稳定的条件，整体稳定能得以保证。刚度验算主梁在标准荷载作用下支座反力Rk=7Fk/2+qkl/2=7×+36)/2+×12/2=跨中最大弯矩Mk=6Rk+3+Fk+×12×12/8=·m跨中最大挠度(满足刚度要求)翼缘局部稳定验算b1/t=125/20=<13（翼缘局部稳定能满足要求）腹板局部稳定验算h0/tw=1000/10=100>80说明剪应力对腹板的屈曲起决定作用。因次梁是作为主梁的侧向支撑点，因此考虑在次梁作用处设置横向加劲肋如图6所示，间距a=1500mm<2h0。11150015001-1图6主梁腹板加劲肋布置图因端部区格I剪力最大，因此选择端部区格I验算其腹板的局部稳定，即τ=V/(h0tw)=216000/(1000×10)=h0/twht=711<1200说明可按构造设置横向加劲肋。因此，如图6选择横向加劲肋间距a=1500mm，能满足腹板局部稳定的要求。主梁支承加劲肋计算平台主梁通过梁端突缘与柱顶连接构造见图7。t<=2t1115tw1-1图7平台主梁突缘支座构造图主梁支承加劲肋的端部按所承受的支座反力计算，加劲肋的端部采用刨平顶紧的连接方法，其端面承压面积应满足Ab=N/fce=×105/320=675mm2支承加劲肋按构造要求取宽度b=250mm，为满足刚度要求t≥bs/15=125/15=，取t=9mm。实际的端面承压面积Ab=250×9=2250mm2，大大超过所需的面积，整体稳定能得以保证。6．平台柱设计平台柱承受平台主梁传来的荷载，平台柱与平台主梁采用铰接连接，平台柱承受的轴心力的设计值为确定柱截面尺寸假定平台柱的长细比λ=80twφ=28010平台柱所需的截面面积6图8平台柱截面图按柱的一般要求，取柱截面高度h为柱高度的1/12~1/20，因柱两个方向的计算长度相等，所以可取截面的宽度b接近于高度h，考虑主梁与柱的连接构造，初定柱截面尺寸如图8所示。计算截面特征值A=2×250×10+6×280=6680mm2ix=IxA=，iy=IyA=验算平台柱截面的强度、整体稳定和刚度因柱截面没有削弱，若柱整体稳定能满足要求，则柱的强度也能满足要求。因此，只需验算柱的整体稳定。平台柱高6m，两端铰接，平面内与平面外的计算长度均为6m，则l0x=l0y=6mλ0x=l0x/ix=6000/=<[λ]=150λ0y=l0y/iy=6000/=<[λ]=150柱的刚度能满足要求。按b类截面查轴心受压稳定系数φmin=φ0y=平台柱自重标准值：N1=7850×××6×=3700N10按b类截面查轴心受压稳定系数250这里的系数为考虑加劲肋、焊缝及柱头、柱脚等引起的自重增加值。柱承受的轴心力设计值：N=×105+××103=468540N柱整体稳定能满足要求。验算平台柱的局部稳定腹板的局部稳定腹板的局部稳定满足要求。翼缘的局部稳定翼缘的局部稳定满足要求。7．平台柱柱头设计平台柱柱头的构造见图9，柱顶板取为350×300×16，顶板上的垫块为300×100×10。平台柱柱头承受的压力N通过柱头腹板两侧的加劲肋传递。每一侧加劲肋承受N/2，加劲肋与腹板的连接焊缝承受着剪力和弯矩的共同作用如图9所示。柱头压力N，经柱顶板端面承压传给加劲肋，大小为N=464100N。1255035014014075300102530025图9柱头构造计算加劲肋端面承压面积加劲肋需要的端面承压面积为A=N/fcc=464100/320=选加劲肋为100×10，两侧加劲肋的端面承压面积为A=2×100×10=2000mm2>说明加劲肋端面承压能满足要求。计算加劲肋与腹板的连接焊缝加劲肋与腹板连接焊缝承受的剪力和弯矩分别为V=N/2=232050NM=V×=232050×=·m按构造要求假设焊缝的厚度hf=8mm，焊缝的长度lf=400mm。由剪力产生的焊缝剪应力由弯矩产生的焊缝正应力验算焊缝的强度5010010050380100/mm