地铁站钢支撑轴力计算新

地铁站钢支撑轴力计算新地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。钢材为：Q235-B型钢。取1.2的安全系数。一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234cm²，...

地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。钢材为：Q235-B型钢。取1.2的安全系数。一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234cm²，Ix=268cm^4，Iy=5500cm^4。该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。（一）、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm（二）、截面验算1.强度σ=1.2N/A=（1.2×2695×10³）/（222.5×10²）=145.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。2.刚度和整体稳定性λx=lox/ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmaxλx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=（1.2×2695×10³）/（0.791×222.5×10²）=183.7N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215N/mm²，截面属于a类截面。（一）、受力截面几何特性截面积A=π（D²-d²）/4=3.14（60.9²-57.7²）/4=297.9cm²截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=3.14(60.9^4-57.7^4）/64=131050cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=3.14(60.9^4-57.7^4）/64=131050cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/297.9=21cmiy=√Iy/A=√131050/297.9=21cm（二）、截面验算1.强度σ=1.2N/A=（1.2×2695×10³）/（297.9×10²）=108.6N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。2.刚度和整体稳定性λx=lox/ix=14.5×10²/21=69<[λ]=150,满足λy=loy/iy=60.9/21=2.9查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由λmaxλx，λy=69，查附表得φ=0.844，1.2N/φA=（1.2×2695×10³）/（0.844×297.9×10²）=128.6N/mm²<f=215N/mm²，满足要求。（2）.刚度和整体稳定性（考虑单根最长钢支撑23.2米处）λx=lox/ix=23.2×10²/21=110<[λ]=150,满足λy=loy/iy=60.9/21=2.9查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由λmaxλx，λy=110，查附表得φ=0.563，1.2N/φA=（1.2×1906×10³）/（0.563×297.9×10²）=136.4N/mm²<f=215N/mm²，满足要求。北环路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心压力设计值N=579×3=1737KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1737√2=2456KN。钢材为：Q235-B型钢。取1.2的安全系数。一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234cm²，Ix=268cm^4，Iy=5500cm^4。该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。（一）、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm（二）、截面验算3.强度σ=1.2N/A=（1.2×2456×10³）/（222.5×10²）=132.5N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。4.刚度和整体稳定性λx=lox/ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmaxλx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=（1.2×2456×10³）/（0.791×222.5×10²）=165.67N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215N/mm²，截面属于a类截面。（一）、受力截面几何特性截面积A=π（D²-d²）/4=3.14（60.9²-57.7²）/4=297.9cm²截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=3.14(60.9^4-57.7^4）/64=131050cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=3.14(60.9^4-57.7^4）/64=131050cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/297.9=21cmiy=√Iy/A=√131050/297.9=21cm（二）、截面验算1.强度σ=1.2N/A=（1.2×2456×10³）/（297.9×10²）=98.9N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。2.刚度和整体稳定性λx=lox/ix=14.5×10²/21=69<[λ]=150,满足λy=loy/iy=60.9/21=2.9查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由λmaxλx，λy=69，查附表得φ=0.844，1.2N/φA=（1.2×2456×10³）/（0.844×297.9×10²）=117.2N/mm²<f=215N/mm²，满足要求。（2）.刚度和整体稳定性（考虑单根最长钢支撑23.5米处）λx=lox/ix=23.5×10²/21=112<[λ]=150,满足λy=loy/iy=60.9/21=2.9查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由λmaxλx，λy=112，查附表得φ=0.548，1.2N/φA=（1.2×1737×10³）/（0.548×297.9×10²）=127.7N/mm²<f=215N/mm²，满足要求。

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