砌体结构设计计算书

砌体结构设计计算书 一、工程概况 设计栖霞市实验小学三层教学楼，结构形式采用混合结构（墙体为砌体结构，楼屋盖为 钢筋混凝土结构）。层高 3.6m，标准开间 6m，进深 9m，楼板以及屋面板为 80mm 厚的现浇 钢筋混凝土板，无吊顶，外墙为 37 墙、内墙为 24 墙，墙体采用 MU10 实心粘土砖，采用 M10 混合砂浆砌筑，墙面和梁侧抹灰均为15mm，钢筋混凝土工程部分采用C30混凝土以及HPB300、 HRB335 钢筋，施工质量控制等级为 B 级。本工程设计标高±0.000 相当绝对标高，见施工图。 二、设计依据 1、符合烟台大学土木工程学院提出的要求。 2、基本雪压：根据《建筑结构荷载规范》 ，烟台为 0.4kN/m2。 3、抗震设计：根据《建筑抗震设计规范》 ，本工程抗震设防烈度为 8 度。 4、设计遵循的主要标准、规范、规定：《中小学校建筑设计规范》）（GBJ 99—86）、《民用建 筑设计通则》(GB 50140-2005)、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2011）、《建筑结构荷载规 范》（GB 50009--2001）、《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB 50068-2001）、《砌体结构设 计规范》（GB 50003-2001）、《建筑工程抗震设防分类标准》（GB 50223—2008）、《建筑设计 防火规范》（GB 50016-2006）。 三、确定结构构造 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 和选择计算单元 1、确定结构布置方案和计算方案 根据建筑功能，选择纵横墙混合承重方案，楼板均为双向板,在房间内无横墙处设置横 向钢筋混凝土进深梁，梁轴线 3 米间距等间距设置。为了达到 8度抗震设防要求，在外墙的 四角、内外墙交接、内墙转角以及较大门窗洞口两侧、楼梯间四角及平台板角部设有构造柱。 为了增强纵横墙的连接，增加房屋整体性和空间刚度，在各层楼盖处设置了圈梁,纵向走廊 两侧墙体上部沿横墙布置连系圈梁。另外，在门、窗洞口上方设置一道过梁。梁、圈梁、楼 面板和屋面板均为现浇钢筋混凝土结构，施工时浇注于一体。具体尺寸及做法见施工图。 上述结构布置方案的刚性横墙间距均小于《01 规范》第 4.2.1 条规定的刚性方案要求 的最大间距 s=9m＜32m，故属于刚性构造方案。结构布置图见图 1-1。 图 1-1 2、选定计算单元 横墙与纵墙比较：在承受荷载方面，由于主梁是搭在纵墙上的，所以上部的荷载传到纵墙上 的相对多一些，使得纵墙所受弯矩较大，从而偏心矩较大，最终导致允许荷载较小。两外纵 墙上开有门窗洞口，而横墙上没有开洞。故纵墙较横墙更危险。 外纵墙与内纵墙：轴向荷载方面，外纵墙有女儿墙。内纵墙虽没有女儿墙产生的轴向荷 载，但有由走廊楼板传下的荷载，相比之下较大，但楼板有偏心荷载效应，与开间内方向的 偏心荷载方向相反，从而能够抵消掉一部份，所以内纵墙的偏心荷载较小。外纵墙的窗间墙 最短只有 1.2m，而内纵墙不开窗，门垛处由构造柱加强，承载能力更大。外纵墙同时受风 荷载、地震荷载等的影响。 故综合考虑外纵墙更危险，应以此为单元进行各项验算。 在房屋层数、墙体所用材料种类、材料强度、楼面（屋面）荷载均相同的情况下，外纵 墙的最不利计算位置可根据墙体的负载面积与其截面面积的比之来判别。 由图 1-1，外纵墙的窗间墙垛宽度与负载面积的比值均为 7.5。可知选择任一墙垛作为 计算位置。 四、荷载计算 荷载计算应依据建筑构造进行，屋面及楼面荷载计算如下： 1、屋盖荷载（KN/m2） APP 改性沥青防水层 0.30 20 mm 厚水泥砂浆找平层 0.40 平均 150 mm 厚水泥珍珠岩保温找坡层 0.52 APP 改性沥青隔气层 0.05 25 mm 厚水泥砂浆找平层抹面 0.50 80 mm 厚混凝土现浇板 2.00 15 mm 厚混合砂浆天棚抹灰 0.26 钢筋混凝土进深梁 240 mm×370 mm 折算厚度 32 mm（含两侧抹灰） 0.80 屋盖永久荷载标准值 Σ4.83 屋面可变荷载标准值 0.7 由屋盖大梁传给计算墙垛的荷载 标准值（KN） N1k=(4.83+0.7)×0.5×6×3=49.8 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 N1 =(1.20×4.83+1.4×0.7)×0.5×6×3=61.0 由永久荷载控制的组合 N1 =(1.35×4.83+1.0×0.7)×0.5×6×3=65.0 故取永久荷载控制的组合为设计值 2、楼面荷载 10 mm 水磨石地面面层 0.25 25 mm 厚水泥砂浆找平层抹面 0.50 80 mm 厚混凝土现浇板 2.00 15 mm 厚混合砂浆天棚抹灰 0.26 钢筋混凝土进深梁 240 mm×370 mm 折算厚度 32 mm（含两侧抹灰） 0.80 楼盖永久荷载标准值 3.81 楼面可变荷载标准值 2.0 由楼盖大梁传给计算墙垛的荷载 标准值（KN） N1k=(3.81+2.0)×0.5×6×3=52.3 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 N2 =(1.20×3.81+1.4×2.0)×0.5×6×3=66.3 由永久荷载控制的组合 N2 =(1.35×3.81+1.0×2.0)×0.5×6×3=64.3 故取可变荷载控制的组合为设计值 3、墙体自重 女儿墙至屋盖进深梁底部墙重计入两面抹灰30mm，其标准值（KN）为 N3k =19×3×0.4×1.05=23.9 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 N3 =23.9×1.2 =28.7 由永久荷载控制的组合 N3 =23.9×1.35=32.3 计算每层墙体自重时，应扣除窗口面积，加上窗自重，墙体厚度考虑两面抹灰增加30mm一并 计算。塑钢玻璃窗自重标准值按0.4kN/m2 计算。 对于2、3层墙体厚度240mm，计算高度3.6m，自重标准值（KN）为： (0.37+0.03)×(3.6×3-1.8×2.1)×19+2.1×1.8×0.4=54.9 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 N4 =54.9×1.2 =65.9 由永久荷载控制的组合 N4 =54.9×1.35=74.1 对于1层墙体厚度240mm，基础埋深800mm，计算高度4.36m，自重标准值（KN）为： (0.37+0.03)×(4.36×3-1.8×2.1)×19+2.1×1.8×0.4=72.2 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 N4 =72.2×1.2 =86.6 由永久荷载控制的组合 N4 =72.2×1.35=97.5 注：计算高度按规范5.1.3条取值 五、内力计算 楼盖、屋盖大梁截面为b×h=240mm×450mm，梁端在外墙支承长度为240mm，下设bb×ab ×tb=500mm×240mm×240mm的刚性垫块，则梁端垫块上表面有效支承长度采用下式计算： fha 10  对由可变荷载控制及由永久荷载控制的组合，计算结果分别列于表5-1。进深梁传来荷 载对外墙的偏心距 04.02/ ahe  ,h为支撑墙的厚度。 表5-1梁端有效支承长度计算 可变荷载控制 永久荷载控制 楼层 3 2 1 3 2 1 h/mm 450 450 450 450 450 450 f/(N/mm2) 1.89 1.89 1.89 1.89 1.89 1.89 注：δ1取值查规范表5.2.5 外纵墙的计算面积为窗间墙垛的面积A=1200mm×370mm，墙体在竖向荷载作用的计算模 型与计算简图如图5-1所示。各层Ⅰ-Ⅰ、Ⅳ-Ⅳ截面的内力按由可变荷载控制和永久荷载控 制的组合列于表5-2中。表中 NⅠ=Nu+Nl M=Nu×e2+Nl×e1（负值表示方向相反） NⅣ=NⅠ+Nw（墙重） 图5-1 表5-2 纵向墙体内力计算表 Nu/kN 16.4 143.3 275.5 18.5 157.6 296 σ0/(N/mm2) 0.04 0.32 0.62 0.04 0.35 0.67 δ1 5.43 5.66 5.9 5.43 5.69 5.9 α0/mm 83.8 87.3 91.0 83.8 87.8 91.0 上层传荷 本层楼盖荷载 截面Ⅰ-Ⅰ 截面Ⅳ-Ⅳ 楼 层 Nu/kN e2/mm Nl/kN e1/mm M/(kN·m) NⅠ/kN NⅣ/kN 3 89.7 0 61.0 151.5 9.2 150.7 216.6 2 221.9 0 66.3 150.1 9.9 288.2 354.1 可变 荷载 控制 1 354.1 0 66.3 148.6 9.9 420.4 507.0 3 97.3 0 65.0 151.5 9.8 162.3 236.4 永久 荷载 2 235.7 0 64.3 149.9 9.6 300 374.1 六、墙体承载力验算 承载能力计算一般可对截面Ⅰ-Ⅰ进行，但考虑到多层砖房的底部可能截面Ⅳ-Ⅳ更不 利。计算表列于表 6-1中。由表可知，所有最危险截面墙体全部满足承载力要求，所以，其 他墙体也能满足承载力要求。 表 6-1 纵向墙体承载力计算表 七、砌体局部受压计算 由表 5-2 知，在可变荷载控制下，1 层的窗间墙处局压承载力最差，对此处进行验算。 墙垛截面为 370mm×1200mm，混凝土梁截面为 240mm×450mm，支撑长度 a=240mm，下设 bb×ab×tb=500mm×240mm×240mm 的混凝土刚性垫块。根据内力计算，当由可变荷载控制时， 控制 1 374.1 0 64.3 148.6 9.6 438.4 535.9 可变荷载控制 永久荷载控制 第 1 层 第 1 层 计算 项目 第 3 层 第 2 层 Ⅰ-Ⅰ Ⅳ-Ⅳ 第 3 层 第 2 层 Ⅰ-Ⅰ Ⅳ-Ⅳ M/(kN·m) 9.2 9.9 9.9 0 9.8 9.6 9.6 0 N/kN 150.7 288.2 420.4 507 162.3 300 438.4 535.9 e/mm 61.0 34.4 23.5 0.0 60.4 32.0 21.9 0.0 h/mm 370 370 370 370 370 370 370 370 e/h 0.165 0.093 0.064 0.000 0.163 0.086 0.059 0.000 β=H0/h 9.73 9.73 11.78 11.78 9.73 9.73 11.78 11.78 φ 0.52 0.67 0.68 0.82 0.52 0.68 0.69 0.82 A/mm2 444000 444000 444000 444000 444000 444000 444000 444000 砖 MU 10 10 10 10 10 10 10 10 砂浆 M 10 10 10 10 10 10 10 10 f/(N/mm2) 1.89 1.89 1.89 1.89 1.89 1.89 1.89 1.89 φAf/kN 436.4 562.2 570.6 688.1 436.4 570.6 579.0 688.1 φAf/N ＞1 ＞1 ＞1 ＞1 ＞1 ＞1 ＞1 ＞1 本层梁的支座反力为 Nl=66.3kN，墙体的上部荷载为 Nu=354.1kN；当永久荷载控制时，本层 梁的支座反力为 Nl=64.3kN，墙体的上部荷载为 Nu=374.1kN。墙体采用 MU10 实心粘土砖， M10 混合砂浆砌筑。前面已经计算出 a0=91.0mm A0=（b+2h）h =（500+2×370）×370=458000 mm2 ＞A=444000 mm2 上述面积已经超过窗间墙的实际面积，故取 A0=444000 mm2 垫块面积 Ab=bb×ab=240×500=120000 mm2 （5.2.5-3） 计算垫块上纵向力的偏心距，取 Nl作用点位于距内墙表面 0.4a0处，由可变荷载控制组合下： N0=σ0Ab=354100/(1200×370)×120000=95.7kN e=66.3×148.6/(66.3+95.7)=60.8mm e/h=60.8/370=0.164 查表，β≤3时，φ=0.76 γ=1+0.35 10 bAA =1.58 （5.2.2） γl=0.8γ=1.26 垫块下局压承载力按下列公式验算： N0+Nl=66.3.+95.7=162kN＜φγlAbf=0.76×1.26×120000×1.89=217kN （5.2.5-1） 由永久荷载控制组合下： N0=σ0Ab=374100/(1200×370)×120000=101.1kN （5.2.5-2） e=64.3×148.6/(64.3+101.1)=57.8mm e/h=57.8/370=0.156 查表，β≤3时，φ=0.78 γ=1+0.35 10 bAA =1.58 γl=0.8γ=1.26 垫块下局压承载力按下列公式验算： N0+Nl=64.3.+101.1=165.4kN＜φγlAbf=0.78×1.26×120000×1.89=223kN 由此可见，在各种组合下均能满足局压承载力要求。 八、墙体稳定性验算 由于底层高度最高，故取底层验算，底层满足则其余各层均满足。验算的基本公式为 β=H0/h＜μcμ2[β]（6.1.1） μ2为有门窗洞口允许高厚比修正系数，μ2=1-0.4bs/s≥0.7（6.1.4），考虑构造柱对墙体的 影响,μc=1+γ×bc/l（6.1.2），对于砖砌体γ=1.05。 外墙的最大高厚比： β=H0/h=4850/370=13.1＜μcμ2[β]=1.05×0.76×26=20.6 满足要求。 内墙的最大高厚比： β=H0/h=4850/240=20.2＜μcμ2[β]=1.05×0.76×26=20.6 满足要求。 经过验算，在考虑构造柱对墙体的影响下，首层各墙体高厚比均满足要求。因此，整个 建筑墙体的高厚比都满足要求。 九、雨篷抗倾覆验算 局部加大圈梁高度作为雨篷梁，b=370mm，h=400mm。 （1）荷载计算 梁自重 5.0kN/m 15 mm 厚梁粉刷重 0.05kN/m 梁上砖砌体重 10.12kN/m 雨篷板传来的均布荷载 5.3kN/m 恒荷载（设计值） 20.47kN/m 雨篷传来的集中荷载（检修荷载） 1.4kN （2）倾覆力矩 由施工图可知，雨篷总长度为 3000mm。荷载设计值对计算倾覆点 O 产生的倾覆力矩 式计算，其中取： x0=0.13b=0.13×370=48.1mm Mcr=F×(ln+x0)+0.5×q×(ln+x0)=1.4×(1.6+0.0481)+0.5×5.3×1.6×(1.6+0.0481) =7.55kN/m （3）抗倾覆力矩: 雨篷梁（包括粉刷）自重标准值 5.05/1.35×3=11.2kN， 雨篷梁上砖砌体自重标准值：(0.37×19+0.03×17)×(3×7.8-2×1.8×2.1)=119.4kN 恒荷载标准值总和： Gk=11.2+119.4=130.6kN 雨篷的抗倾覆力矩设计值为： Mr=0.8Gk(b/2-x0)=0.8×130.6×(0.185-0.0481)=14.3kN·m＞Mcr 所以满足要求。 十、风荷载计算 本结构满足以下条件：刚性方案设计；外墙上洞口水平截面积不超过全截面积的 2/3； 基本风压 0.55kN/m2，层高 3.6m<4.0m；总高小于 18m；屋面自重远大于 0.8 kN/m2。因此， 可以不考虑风载作用。 十一、抗震设计 本结构的抗震设防等级为 8 度，加速度 0.20g，依据《建筑抗震设计规范》抗震措施为： 最小抗震墙厚度 240mm，高度 11.4m＜18m，层数 3＜6（7.1.2）；最大高宽比 0.3 小于 2.0 （7.1.4）；抗震横墙间距 9m＜11m（7.1.5）；承重窗间墙最小宽度 1.2m，承重墙外墙尽端 至门窗洞边 1.45m＞1.2m，内墙阳角至门窗洞边最小距离 1.5m，女儿墙高度 0.45m＜0.5m。 并做 120mm 钢筋混凝土圈梁压顶（7.1.6）；纵横墙相交处以及楼梯间内设置相应的构造柱 （7.3.1）。 上述构造设计满足本结构在 8度抗震设防下的要求。