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搅拌过程和流变性对水泥基材料中纤维分布及力学性能影响搅拌过程和流变性对水泥基材料中纤维分布及力学性能影响 搅拌过程和流变性对水泥基材料中纤维分布及力学性 能影响 //.paper.edu - 1 - 中国科技论文在线 搅拌过程和流变性对水泥基材料中纤维分 布及力学性能影响# 牛恒茂1,2,邢永明2,杨诗婷2,郎风超2,赵燕茹3** 基金项目:教育部高等学校博士学科点专项科研基金(优先发展领域)项目(20121514130001) 作者简介:牛恒茂(1980—),男,副教授,内蒙古工业大学博士生,研究方向:纤维增强水泥基材料性 能 通信联系人:邢...

搅拌过程和流变性对水泥基材料中纤维分布及力学性能影响
搅拌过程和流变性对水泥基材料中纤维分布及力学性能影响 搅拌过程和流变性对水泥基材料中纤维分布及力学性 能影响 //.paper.edu - 1 - 中国科技论文在线 搅拌过程和流变性对水泥基材料中纤维分 布及力学性能影响# 牛恒茂1,2,邢永明2,杨诗婷2,郎风超2,赵燕茹3** 基金项目:教育部高等学校博士学科点专项科研基金(优先发展领域)项目(20121514130001) 作者简介:牛恒茂(1980—),男,副教授,内蒙古工业大学博士生,研究方向:纤维增强水泥基材料性 能 通信联系人:邢永明(1959—),男,教授,博士生导师,研究方向复合材料细观研究 (1. 内蒙古建筑职业技术学院建筑工程学院; 5 2. 内蒙古工业大学 理学院; 3. 内蒙古工业大学 土木工程学院) 摘要:纤维增强水泥基 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 复合材料(ECC)具有高延性特征,而成型过程影响纤维在水泥 基体内分布状态,进而影响 ECC获得高延性性能的稳定性。本文综述了 ECC搅拌过程和拌 合状态下的流变性能对纤维分布的影响,重点 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 了塑性黏度和屈服应力对纤维分布及力学10 性能的影响。结果表明:后加纤维的搅拌过程是 ECC 成型过程中纤维分布的最优方式;良 好的塑性黏度是保证纤维均匀分布的关键,屈服应力影响纤维分布及取向分布;综合调整 ECC的流变性可以保证纤维均匀分布,使硬化后 ECC获得稳定的高延性。 关键词:水泥基材料;搅拌过程;纤维分布;纤维取向分布;塑性黏度;屈服应力 中图分类号:TU528.62 15 The effect of mixing procedures and rheology on fiber distribution and mechanical property of engineered cementitious composite (ECC) NIU Hengmao1, XING Yongming2, YANG Shiting2, LANG Fengchao2, ZHAO 20 Yanru3 (1. Inner Mongol Technical College of Construction, College of construction engineering, Hohhot 010070 , China; 2. College of Science, Inner Mongol University of Technology, Hohhot 010051,China; 3. College of Civil Engineering, Inner Mongol University of Technology, Hohhot 010051,China) 25 Abstract: Engineered cementitious composite (ECC) is characterized by high ductility. The processing of fresh ECC plays a key role on fiber distribution and then influences robustness of high ductility of hardened ECC. The effects of fresh ECC mixing procedures and rheological property on fiber distribution were summarized, moreover, the effects of plastic viscosity and yield stress of fresh ECC on ECC fiber distribution and mechanical property were significantly 30 studied. The results show that the fresh ECC mixing procedure with adding fibers finally is the optimal way; good plastic viscosity of fresh ECC leads to fiber uniform distribution, and yield stress is related to fiber distribution and fiber orientation distribution; Good fiber distribution is obtained by adjusting the rheological property, which results in acquiring robust high ductility of hardened ECC. 35 Key words: cementitious composites; mixing procedures; fiber distribution; fiber orientation distribution; plastic viscosity; yield stress 0 引言 高延性纤维增强水泥基设计复合材料(ECC)[1]利用 2%左右体积掺量的短 纤维增强,40 //.paper.edu - 2 - 中国科技论文在线 通过对纤维、水泥基体以及纤维/基体界面优化设计得到,硬化后的 ECC 在 拉伸荷载作用下 试件表面呈多裂缝形态(裂缝宽度在 100μm 之内),拉伸应变达到 2%以上[2],超过普通混 凝土几百倍,如图 1 所示。ECC 优异的裂缝控制能力和高延性能够解决普通水泥基材料的 诸多缺陷,显著改善了传统水泥基材料的脆性特征。 45 图1 拉伸应力-应变曲线与裂缝控制[2] Fig.1 Tensile stress versus strain curves or and tight crack width control of ECC[2] 但是现阶段ECC优异性能的取得还不稳定 [3-5],这与短纤维在水泥基材料中的乱向分布 相关。由于ECC是利用长度短、直径细的纤维作为增强纤维,纤维在水泥基材料中的分布和 取向与成型过程相关,如搅拌方法、搅拌速度、时间、振捣及养护等,尤其是搅拌后ECC50 在拌合状态下的性状,如流变性[6]、工作性等会严重影响纤维的分布与取向分布,进而影响 ECC最终的力学性能。Akkaya Y等[7]发现纤维分散与材料力学性能有关,Kang S T等[8]发现 钢纤维分布特征对ECC弯曲强度产生重要影响。Lee B Y等[9]通过对拉伸试验破坏后的钢纤 维水泥基材料(Steel-ECC)试件断面抛光,应用高分辨率数字成像(图2a), 经过图像处 理转换为二值图(图2b),然后对比图像差别后去掉误差形成能够准确识别纤维的图像(图55 2c),最后对图2c通过数学统计方法量化评估了钢纤维分布,结果表明纤维分布均匀程度显 著影响ECC的拉伸延性。牛恒茂等[10]通过抛光荧光影像法对聚乙烯醇纤维水泥基材料 (PVA-ECC)弯曲试件断面处的PVA纤维成像,如图3a所示,绿色的点是纤维,将图3a转 化为灰度图3b,再转化为二值图3c,应用数学统计方法精确测定了PVA-ECC试件断面处纤 维分布系数,结合硬化后ECC的弯曲试验发现纤维分布越均匀(即纤维分布系数越大),试60 件弯曲性能特征参数越大。另一方面,纤维在水泥基体内是乱向分布状态,故纤维取向角度 分布影响纤维桥接裂缝效率,很明显,裂缝处纤维方向与裂缝角度为90??时(即纤维方向与 受力方向一致)纤维能充分发挥桥接裂缝的作用;反之角度为0??,即纤维长度方向与裂缝平 行(即纤维方向与受力方向垂直),纤维不能承担桥接裂缝的作用,故纤维取向分布对水泥 基复合材料力学性能有重要影响[11,12],取得稳定的高延性也需要好的纤维取向分布做保障。 65 70 (a) (b) (c) 图2 钢纤维影像 (a) 数字影像图(b) 原始二值图(c) 处理后二值图[8] Fig.2 The steel fibers images (a) The digital images (b) original binary images (c) the binary images after 75 image processing[8] //.paper.edu - 3 - 中国科技论文在线 1 搅拌过程对 ECC 纤维分布与取向及力学性能影响 由于 ECC 包括胶凝材料、砂及外加剂,同时加入增强纤维,属于典型的复 合材料,故 在搅拌过程中水泥基体材料的均匀性是保证纤维分布均匀的基本条件。从传统混凝土成型机 理看,严格控制原材料的投入顺序,才能使干料充分混合。而对于 ECC,由于纤维的加入,80 故其搅拌过程对纤维分布影响更为显著。当前公认的搅拌工艺为后加纤维法:即先将水泥、 粉煤灰、砂、增稠剂等固体组分干拌,然后与水、液态外加剂等液体组分湿拌,获得均匀的 砂浆基体拌合物后再加入纤维搅拌的方法,该搅拌方法有利于保证 ECC 基体拌合物的均质 性,而且利于减水剂作用的发挥[13]。 85 1.1 后加纤维法 国内外 ECC 所用的搅拌方法与后加纤维法的思路基本一致,如图 4 所示。高淑龄等[14] 先将硅灰、粉煤灰、砂子、水泥、增稠剂干拌 8min,然后加减水剂、消泡剂、水湿拌 8min, 最后加 PVA 纤维搅拌 12min;张君等[15]先将水泥、粉煤灰、砂低速搅拌 2min,然后加水和 减水剂搅拌 2min,最后加纤维;赵铁军等[16]基本搅拌方法同文献[15],田砾等[17]先将固体组 分低速搅拌 0.5min,然后加部分水低速搅拌 0.5min,再掺入减水剂高速搅拌 1min,之后加90 水浸纤维高速搅拌 l min,最后掺入甲基纤维素高速搅拌 l min;王晓刚[18]先将固状材料搅拌 均匀后加水,然后逐渐加少量水湿润过的纤维,搅拌 10-15min,这些搅拌方式下加入纤维 前都保证了匀质的水泥基体,加入纤维后形成的 ECC 保证了纤维的基本均匀分布,硬化后 试件的延性普遍提高。Burak F 等[19]通过调整搅拌速度与时间等因素,结果发现 HTPP-ECC 随着搅拌时间的增加,搅拌速度与搅拌扭矩的增强,纤维结团的概率显著降低,ECC 获得95 高延性的概率提高。 图 4 ECC 拌合物搅拌程序[19] Fig.4 Fresh ECC mixing sequence of procedures[19] 1.2 优化后加纤维法 100 一些学者改进了后加纤维法搅拌过程。Jian Z 等[20]把部分水和所有的固体材料混合并经 过低速及高速搅拌后把 PVA 纤维加入,完全加入后高速搅拌,最后把剩余水加入再搅拌, 成型后的材料通过纤维量化分布测试[9]发现,改进的投料顺序提高了纤维分布的均匀程度, 最后对硬化后的材料进行拉伸试验发现,优化后加纤维法的搅拌过程提高了材料最终强度与 延性。Fiseher G 等[21]首先将砂、粉煤灰和三分之一的水泥干拌 1 min,然后加入总用水量的105 80%,由于水泥含量较低,拌合物的粘稠度和流动性都容易满足;随后将剩余的水泥和融有 减水剂的水按一定比例逐步加入到搅拌机中,最后加入纤维,这些优化搅拌过程后的 ECC 在硬化后的力学试验表明试件的延性提高,而且 ECC 获得高延性的稳定性也提高。 //.paper.edu - 4 - 中国科技论文在线 2 ECC 拌合状态下流变性对纤维分布与取向及力学性能影响 110 图 5 是同一搅拌器不同批次生产的 ECC 在硬化后做单轴拉伸试验获得的拉伸应力-应变 曲线[22],很明显应变存在大的差异,从 0.9%到 3.5%。从裂缝形态看,一 些试件裂缝宽度细 且裂缝间隔小,呈“饱和状”形态,而另一些试件裂缝间隔大且分布严重不均匀。ECC 试 验过程中获得的应变能力的不稳定性普遍存在,这与搅拌过程相关,尤其是加入纤维前的水 泥基体流变性能相关,而且加入纤维后流变性能也可能影响 ECC 流体内部裹入气孔的大小115 和分布,以及硬化后纤维-基体界面性能,进而影响 ECC 获得高延性的稳定性 [23]。 依据宾汉模型,新拌 ECC 的流变性能主要通过塑性黏度和屈服应力表征[24],屈服应力 是使材料发生变形所需的最小应力,与新拌混凝土塌落度试验类似,塌落度值越小,屈服应 力越大。塑性黏度表征的是应力与流动速度之间的关系,塑性黏度影响新拌 ECC 的流动变 形速度,对于不同的两批新拌 ECC,如果塌落度值相同,但从提起塌落度筒到新拌 ECC 停120 止塌落,达到稳定的时间不同,说明它们的塑性黏度不同。新拌 ECC 的塑性黏度越大,变 形时间就越长,流动性也越差。当然运输、泵送、浇筑和振动都受新拌 ECC 屈服应力和塑 性黏度的影响。 图 5 ECC在相同配比条件下应力-应变曲线的变异[22] 125 Fig.5 An extreme case of variation in tensile stress versus strain curves of ECC with same mix proportion[22] 2.1 塑性黏度 ECC 拌合状态下的塑性黏度对纤维分散有重要影响,图 6 是 2 类不同塑性 黏度条件下 ECC 拌合物形态,很明显,图 6(a)中良好的塑性黏度保证了纤维的均匀 分散,而图 6(b) 中差的塑性黏度不利于纤维的均匀分散,当然无法获得高延性。 130 (a) (b) 图 6 不同塑性黏度条件下 ECC拌合物形态:(a)良好的纤维分布 (b)差 的纤维分布 Fig.6 Morphology of fresh ECC mixture with different plastic viscosity: (a)good fiber distribution (b) poor fiber distribution 135 Mustafa S 等[25]通过调整增稠剂(HPMC)来改变 ECC 的塑性黏度,研究 发现随 HPMC 掺量增加,转动粘度计[26]测定的 ECC 塑性黏度绝对值降低,即 ECC 塑性 黏度增强,硬化后 的试件通过弯曲试验表明,尽管存在一定的变异,但整体趋势表现为体现 ECC 延性的跨中 //.paper.edu - 5 - 中国科技论文在线 挠度呈现提高的趋势,这表明良好的塑性黏度利于纤维分散,从而提高 ECC 的延性。 由于加入纤维后 ECC 的塑性黏度对纤维分散均匀程度有重要影响,故 ECC 在成型过程140 中都要加入提高塑性黏度的增稠剂,Hyun-Joon Kong 等[27]通过协调 2 类增稠剂(MFS 与 HPMC)的掺量去改变 PVA-ECC 在拌合状态下的塑性黏度,并对不同塑性黏度条件下的形 成的 PVA-ECC 试件做拉伸试验,结果发现,HPMC 较 MFS 对于 PVA-ECC 塑性黏度的改 变更为显著,而且高 HPMC 的掺量下的 PVA-ECC 在拌合状态下呈现高塑性黏度,而且高 塑性黏度条件下的拉伸试件获得了高延性,这与高塑性黏度条件下好的纤维 分散相关。Hyun 145 J K 等[28]进一步通过协调 MFS 与 HPMC 这 2 类增稠剂研究了 PE-ECC 中流变性能,结果表 明塑性黏度在合理范围内时,拉伸试件获得了稳定的高延性。 然而,转动粘度计测定的流变性能参数时[26]对拌合状态下水泥基材料流变性 要求 对教师党员的评价套管和固井爆破片与爆破装置仓库管理基本要求三甲医院都需要复审吗 严格, 如低流动性拌合物无法测定,高流动性材料由于其稳定性差也无法获取准确的参数。Marsh 椎体测试仪不受材料流变性影响,Marsh 椎体流出时间测试仪如图 7 所示,其机理是通过测150 定新拌 ECC 在装满状态下从容器流出后所消耗的时间,由于测定的流出时间与材料的塑性 ECC 流变性的工具。Khayat K H 等[30]黏度相关[29],故可以作为测定新拌 通过 Marsh 椎体测 试仪定量测定了新拌砂浆塑性黏度及流动性特征,Mo L 等[31]进一步通过转动粘度计,Marsh 椎体流出时间测试仪对比分析,发现 Marsh 椎体流出时间与塑性黏度呈线性关系,如图 8 所示,这为今后方便获取柔性纤维增强水泥基材料,如 PVA-ECC,PE-ECC 的塑性黏度提155 供了一种便捷的方式。 图 7 Marsh椎体流出时间测试仪示意[29] Fig.7 Schematic of Marsh flow cone[29] 160 图8 Marsh椎体流出时间与不同塑性黏度特征的ECC的关系曲线[31] Fig.8 The relationship between a Marsh cone flow time (before adding fibers) and plastic viscosity of the seven ECC mixes[31] 随着对新拌 ECC 塑性黏度的需求,近年来新的增稠剂(VME 聚合物)被用来提高水泥 流体的塑性黏度,其效果更为显著。Mo L 等[31]在研究 Marsh 椎体流出时间与塑性黏度的关165 系基础上,进一步通过拉伸试验获得力学性能,通过荧光影像法定量测定 PVA 纤维的分布 //.paper.edu - 6 - 中国科技论文在线 [10],细化研究了塑性黏度与 PVA 纤维的分布系数及塑性黏度与最终拉伸 应变能力的关系, 如图 9 所示,可以发现,随 ECC 的 Marsh 椎体流出时间增加,也就是随 ECC 塑性黏度的提 高,ECC 中 PVA 纤维的分布系数呈增加趋势(图 9a),同时 ECC 体现延性的拉伸应变能 力也呈提高趋势(图 9b),这再次表明良好塑性黏度利于纤维均匀分散,同时提高了材料170 的延性。另外,通过加入 VME 聚合物的 ECC 其稳定获得高延性的概率显著提高,如图 10 所示,未加入 VME 的 ECC 其 Marsh 椎体流出时间为 12s,3 个拉伸试件获得的拉伸应变能 力分别为 1.3%,2.5%与 3%左右,数值变异大,ECC 获得高延性的稳定性差;而加入占水 Marsh 椎体流出时间分别增加到 28s 泥重量的 0.05%与 0.1%的 VME 后 与 38s,硬化后 3 个 拉伸试件获得的应变能力均在 3%左右,说明高塑性黏度不仅显著提高了 ECC 的延性,而且175 使 ECC 获得高延性的稳定性显著提高。但同时过高的塑性黏度导致低流动性,对材料成型 不利。 (a) (b) 180 图9 (a)纤维分布系数与Marsh椎体流出时间;(b)ECC拉伸应变能力与 Marsh椎体流出时间的ECC 的关系 Fig.9 (a)The relationship between fiber dispersion coefficient and Marsh cone flow time; (b) the relationship betweentensile strain capacity and Marsh cone flow time 185 //.paper.edu - 7 - 中国科技论文在线 图10 ECC不同流变性条件下的拉伸应力-应变曲线[31] (a) 未加入VEM增稠剂,Marsh椎体流出时间12s内 (b) VEM增稠剂掺量 0.05 %,Marsh椎体流出时间12s 到28s之间 (c) VEM增稠剂掺量0.1 %,Marsh椎体流出时间达到38s时 Fig. 10 Tensile stress versus strain curves of ECC with different rheology property [31]: (a) before adding VMA so that March Cone flow time was 12s; (b) after adding VMA at 0.05 % of cement 190 content so that March Cone flow time was increased from 12 to 28 s; (c) after adding VMA at 0.1 % of cement content so that March Cone flow time was further increased to 38 s 另一方面加入纤维后新拌 ECC 的流动性显著降低,故同混凝土成型相同,低流动性的 ECC 在浇筑后需通过振动来提高密实度,然而振动对纤维分散可能产生不利影响,进而影 响 ECC 最终的延性。Liberato F 等[32]研究了不同塑性黏度下(通过加入 VEA 聚合物调整塑195 性黏度)振动对新拌 ECC 中钢纤维分散的影响,如图 11 所示,未加入 VEM 的钢纤维增强 水泥基材料(SFRC)在不同振动时间下钢纤维单位体积密度(体现纤维分布均匀程度)变 异大,而加入 VEM 后不同振动时间下钢纤维单位体积密度变化小,这说明具备良好塑性黏 度特征的 ECC 其振动过程对纤维单位体积密度的影响显著减弱,说明 VEM 加入显著提高 了拌合状态下的流变性的稳定性,利于其获得稳定的高延性。 200 (a) (b) 图 11 振动对不同塑性黏度下钢纤维增强水泥基材料(SFRCC)中钢纤维单位体积密度的影响:(a)未加 入 VEA(b)加入 VEA[32] Fig.11 Effects of vibration on fiber density on unit volume of SFRCC: (a) with VEA (b) with no VEA[32] 205 2.2 屈服应力 新拌水泥基体的屈服应力是表征拌合物填充或者通过能力的重要参数,故屈服应力也影 响加入纤维后的 ECC 状态,尤其对纤维分散状态影响显著,图 12[33]是钢纤维加入到透明状 的羧乙烯聚合物(常用于制药和化妆品工业)中在不同屈服应力条件下的纤维分散影像,透 明状的羧乙烯聚合物其流变性类似于水泥基材料,研究发现屈服应力在 25 Pa 时,观察到纤210 维取向垂直于流动方向并沿环状分布(图 12a);屈服应力在 70 Pa 时,观察到纤维取向呈 现乱向分布并伴随结团现象,尤其在浇筑中心位置(图 12b),结果表明高屈服应力的新拌 水泥基体不利于纤维的均匀分散。 图 12 辐射流条件下钢纤维在羧乙烯聚合物内 2种屈服应力条件下的纤维分散影像:(a) 屈服应力 25 Pa (b) 215 屈服应力 70 Pa[33] //.paper.edu - 8 - 中国科技论文在线 Fig.12 The images of steel fiber distribution of fountain flow in a Carbopol with two yield stress: (a) 25 Pa, (b) 70 Pa[33]. Mustafa S等[25]研究发现随HPMC掺量增加,ECC在拌合状态下的屈服应力呈降低趋势, 尽管存在一定的变异,但硬化后的试件的弯曲强度呈现增加趋势,这表明 ECC 在拌合状态220 下低屈服应力可能利于纤维分散,从而提高 ECC 的强度。Bensaid B 等[33]再次深入研究了 2 种不同屈服应力下钢纤维增强水泥基材料(SFRC)的纤维分布及力学性能特 征。对未加钢 纤维前的普通混凝土(OC)与高强混凝土(HRC)通过改进的转动粘度计测得的屈服应力 分别为 45 Pa 和 261 Pa,从图 13 可以发现不同屈服应力条件下弯曲试件断裂面处钢纤维分 散的影像,图 13a 是 OC(具有低屈服应力特征)的纤维分散影像:纤维分布均匀,纤维取225 向分布角度均匀;图 13b 是 HRC(具有高屈服应力特征)的纤维分散影像:纤维分布不均 匀,纤维取向分布角度不均匀。影像清晰表明具有高屈服应力特征的 ECC 其纤维分布均匀 性显著低于具有低屈服应力特征的 ECC,最终的弯曲试验结果也表明具有低屈服应力特征 OC 获得的延性高于具有高屈服应力特征的 HRC。 的 230 图 13 试件断裂面处钢纤维分散影像:(a) 纤维增强普通混凝土, (b) 纤维增强高强混凝土[33] Fig. 13 The images of steel fiber distribution through a section: (a) FROC, (b) FRHSC[33] 对于实际工程应用中的 ECC,一般高流动性 ECC 具有低的屈服应力特征,纤维容易在 水泥基体内部移动,在轻微振动条件下就保证分布均匀;而低流动性 ECC 具 有高的屈服应 力特征,纤维结团的概率增加,不利于纤维的分散均匀。Kamile T F 等[34]通过减水剂调整 2235 类不同流动性的 ECC:高流动性的 ECC-Ic 与低流动性的 ECC-IIc。对拉伸后破坏的试件在 不同断面处通过抛光的荧光影像法识别纤维,并按抛光表面所有纤维呈现的影像形状,通过 数学及统计方法量化测定了 PVA 纤维取向分布。ECC-Ic 与 ECC-IIc 通过拉伸试验获得的应 变分别为 0.4%与 2.4%,差异明显,而 PVA 纤维取向角度分布测定结果如图 14 所示,ECC-IIc 低流动性条件下测定的纤维取向角度分布区间集中于 15??~45?? 之间(图 14b),纤维桥接裂240 高流动性条件下测定的纤维取向角缝效率高,故获得了高延性;而 ECC-Ic 度分布区间大, 取向分布乱(图 14a),大量纤维没有有效发挥桥接裂缝作用,故获得应变仅为 0.4%。试验 结果表明,并不能通过提高流动性来提高纤维分布与取向分布的均匀程度,它需要协调减水 剂,增稠剂来综合调整 ECC 的流变性,从而达到好的纤维分布及获得高延性。 245 (a) (b) //.paper.edu - 9 - 中国科技论文在线 图 14 不同流动性条件下 ECC中 PVA纤维取向分布(0? 到 90?)概率密度:(a)高流动性的 ECC-Ic;(b) 低 流动性的 ECC- IIc[34] Fig.14 Modes (peak points) of orientation distributions between 0? and 90? w.r.t. loading axis: (a) high flowbility ECC-Ic; (a) low flowbility ECC-IIc[34] 250 3 结论 高延性纤维增强水泥基设计复合材料(ECC)由于其优异的裂缝控制性能及高延性特征, 现已成为研究热点。ECC中增强纤维的分布状态决定了材料最终的延性。后加纤维法的搅拌 过程是合理的成型方式,但对不同增强纤维类型,局部优化搅拌过程可以达到好的纤维分散255 效果,从而获得高延性。拌合状态下的ECC在低塑性黏度条件下不利于纤维 分散,具有过高 塑性黏度特征的水泥基体不便于施工,合理塑性黏度利于纤维均匀分散;ECC 拌合状态下具 有高屈服应力特征的水泥基体纤维结团严重,具有低屈服应力特征的水泥基 体纤维分布均 匀,但低屈服应力条件下的水泥基体一般呈现低塑性黏度,故形成利于现场 施工,同时保证 不同类型纤维分散均匀性的搅拌过程与流变性性能,对于ECC充分发挥材料 潜能,产业化发260 展具有重要意义。 [参考文献] (References) [1] Li V C. 高延性纤维增强水泥基复合材料的研究进展及应用[J]. 硅酸 盐学报, 2007, 35(4): 531-536 [2] Naaman A E. 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