土力学与地基基础习题及答案

土力学与地基基础习题及答案 第 1 页 共 52 页 一、判断题 1-1 已知甲土的含水量大于乙土，则甲土的饱和度大于乙土。( ) 1-2 甲土的饱和度大于乙土，甲土的含水量就一定比乙土高。( ) 1-3 塑性指数 IP 越大，说明土中细颗粒含量越大，而土处于可塑状态下的含水量范围越大。( ) 1-4粘粒在最优含水量时压实密度最大，同一种土的压实能量越大，最优含水量越大。( ) 1-5 两种不同的粘性土，其天然含水量相同，则其软硬程度相同。( ) 1-6 软粘土的震陷是由于土结构受扰动后强度降低造成的。( ) 1-7矩形均匀荷载作用下基础角点下某深度处的附加应力б 与基础中心点下同一深度zA 处附加压力б 的关系是:б<б /4 。( ) zOzAzO 1-8 地基中应力扩散现象是由土中孔隙水压力消散而造成的。( ) 1-9 土中超静孔隙水压为是由动荷载引起的。( ) 1-10 土的压缩模量为在侧限条件下土的竖向应力增量与竖向应变增量之比。( ) 1-11 土的侧压力系数没有大于 1 的情况。( ) 1-12 按规范法计算地基的沉降量时，地基压缩层厚度 Zn 应满足的条件是: бz = 0.2 бcz ( ) 1-13 《建筑地基基础设计规范》( GBJ7-89 )规定对某些二级建筑物可不做地变形计算是因为这些建筑物的变形问题不必考虑。( ) 1-14 局部倾斜是指单独基础内两端点沉降之差与此两点水平距离之比。( ) 1-15 地基土层次固结变形速率与土层的厚度无关。( ) 1-16 土中水的渗透速度即为其实际流动速度。( ) 1-17甲土层是一面排水，乙土层是双面排水，其它条件都一样，两土层的时间因数也一样。( ) 1-18单元土体中破坏面上剪应力等于土的抗剪强度时，该面一般为具有最大剪应力的那个面。( ) 1-19 固结排水剪与固结不排水剪有效应力强度指标相差很大。( ) 1-20强超固结土在受剪过程中体积有增大的趋势，在不排水受剪时，其孔隙水压力将减小。( ) 1-21 以总应力法慢剪或排水剪得到的抗剪强度指标即为土的有效强度指标。( ) 1-22按查规划(GBJ-89)表法确定地基承载力没有考虑基础开头对承载力的影响。( ) 1-23 土颗粒的直径大小即为粒组。 ( ) 1-24粘性土液性指数愈小土愈硬。 ( ) 1-25砂土的孔隙比愈小愈密实。 ( ) 1-26含水量W,300% ( ) 第 2 页 共 52 页 1-27塑性指数I,,20 ( ) P 1-28饱和度Sr,110% ( ) 1-29孔隙比e,5 ( ) 1-30孔隙水压力消散过程，就是土强度的增长过程。 ( ) 1-31双电层中总电位越高，扩散层厚度越薄。 ( ) 1-32增加击实功对含水量小的土效果更明显。 ( ) 1-33土的摩擦力与土的正应力成正比。 ( ) 1-34粗粒土的压缩过程完成比细粒土快。 ( ) 1-35判定粘性土的密实程度的指标是相对密度。 ( ) 1-36结合水具有抵抗外力的能力。 ( ) 1-37塑性指数愈大土愈软。 ( ) 1-38压缩系数对一种土是一个常量。 ( ) 1-39已知A和B两种土，有关数据如下 A B 液限 W 30% 9% L 含水量 W 15% 6% 塑限 W 12% 6% P 土粒密度 ρs 2.7 2.68 饱和度 Sr 100% 100% 问下列说法哪是正确的 (1)A土含的粘粒含量比B土多 ( ) (2)A土的湿密度比B土大 ( ) (3)A土的干密度比B土大 ( ) (4)A土的孔隙比比B土大 ( ) ,,kp,1-40土中附加应力的计算公式为，因此在同样的地基上，基底附加应力相同 的两个建筑物，其沉降值也应相同。 ( ) ,,,131-41土中某点如 时，该点不会发生剪切破坏。 ( ) 1-42根据载荷试验确定地基承载力时，p—s曲线开始不再保持线性关系时，表示地基 土处于破坏状态。( ) 1-43土的粒度累计曲线图越陡，表示土的的均匀性越好。( ) 1-44土体总是沿着剪应力最大的面发生破坏。( ) 1-45同样条件下，挡土墙上的主动土压力总是小于被动土压力。( ) 1-46朗肯土压力理论的误差是因为假定滑动面为直线面造成的。( ) 1-47土完全固结时，土中的含水量为零。( ) 1-48地基上如作用有均匀分布的无限荷载，则由此荷载产生的地基中的附加应力随着深 度的增加而减小。( ) 1-49一般的情况下，地基的承载力应取土的极限承载力。( ) 第 3 页 共 52 页 1-50用分层总和法计算最终沉降量时，分层是按照天然土层分层。( ) 1-51土体发生剪坏是由于土颗粒被剪碎。( ) 1-52饱和软土的不排水剪切破裂面与剪应力最大的面一致。( ) -53由于假设挡土墙的墙背光滑，忽略了挡土墙背的摩擦力，郎肯土压力理论计算地基1 的主动土压力时，计算结果比实际偏小。( ) 1-54地基的设计承载力不仅与土的性质有关，还与基础的型式及埋深有关。( ) -55对正常固结土而言，只有附加应力才引起地基沉降。( ) 1 1-56由土的抗剪强度τf=σtgυ+c可知，一般情况下砂土的抗剪强度小于粘土的抗剪强度值，因为砂土的c=0。( ) 1-57由极限承载力的计算公式可知，地基的承载力随基础宽度增加而线性增大。( ) 1-58群桩承载力一定小于单桩承载力之和。( ) 1-59同一种土，土的饱和度越大，土粒的比重也越大。( ) 1-60同一种土，其他条件相同，如果由单面排水改为双面排水，则达到同样固结度所需要的时间将为单面排水的1/4倍。( ) 1-61扰动土的压缩指数Cc是一个定值，与应力范围无关。( ) -62如果甲土的塑性指数大于乙土的，则甲土的粘粒含量比乙土的高。( ) 1 1-63一般情况下，直接剪切实验得到的土的抗剪强度值大于真实值。( ) 1-64塑性指数IP是砂土的分类指标之一。( ) 1-65上部结构为刚性体时条形基础的内力计算可以用静力平衡法求得。( ) 1-66土粒的比重与土的孔隙度无关。( ) 2-1 土粒粒径越 ，颗粒级配曲线越 ，不均匀系数越 ，颗粒级配越 。为了获得较大密实度，应选择级配 的土粒作为填方或砂垫层的材料。 -2 粘土矿物基本上是由两种原子层(称为晶片)构成的，一种是 ，它是基2 本单元是S—O四面体，另一种是 ，它的基本单元是AI—OH八面体。 i 2-3 相对密度Dr的定义是 ，Dr等于 时砂土处于最紧密状态。 -4 土中结构一般分为 、 和 三种形式。 2 2-5 衡量天然状态下粘性土结构性强弱的指标是 ，其定义是 ，该指标的值愈 ，受扰动后土的强度 愈多。 大，表明土的结构性 2-6 根据土的颗粒级配曲线，当 时表示土的级配良好。 2-7 土中主要矿物有 、 和 。它们都是由 和 组成的层状晶体矿物。 -8饱和细砂土和干细砂土都无法形成直立边坡， 而非饱和细砂则可以 ， 这是因为 2 在起作用。 2-9 土的含水量为土中 质量与 质量之比。 2-10 土的孙隙比为土中 与 之比。 2-11 土的饱和度为土中被水充满的孔隙 与孔隙 之比。 2-12 土的九个物理性质指标中，无量纲量除d外，还有 ，其中可以大于1或为s 100%的量为 。 2-13 粘性土的塑限一般采用 测定。 2-14 塑性指数Ip的定义是 。粘性土的Ip越大，说明土中 含量越高。 2-15 液性指数是用来衡量 。 2-16地下水位在粘性土层中上升时，在被浸湿的土层中，保持不变的物理特征指标是 和 。 第 4 页 共 52 页 2-17 有两个天然重度和含水量相同的土样，其土粒比重不同，何者饱和度大 , 2-18 计算土体自重应力应该从 算起。 2-19长期抽取地下水位，导致地下水位大幅度下降，从而使原水位以下土的有效自重应力 ，而造成 的严重后果。 2-20 饱和土体所受到的总应力为有效应力与 之和。 2-21 压缩系数与压缩模量之间成 比关系。 2-22天然地基中侧压力系数定义为 。软粘土的侧压力系数大致在 之间，而超压密粘土的侧压力系数则可能 。 2-23 土的室内压缩试验的成果是 。 2-24 土的e-P压缩曲线和e-logP压缩曲线都是通固结过试验得到的，但在试验方面的差别是 。 2-25土的压缩模量越小，其压缩性越 。土的压缩系数越小，其压缩性越 。 2-26地基土在荷载作用下发生变形，可以认为其总沉降量通常由三部分组成，即 沉降、 沉降和 沉降。 2-27 按《建筑地基基础设计规范》(GBI7-89)地基的沉降是按 方法计算，压缩 范围取值。 模量是按 2-28 出现流沙的水头梯度称 。 2-29 渗透是一种 力。它的大小和 成正比，作用方向与 相一致。 2-30 渗透的含义及计算公式是 。 -31无粘性土的抗剪强度来源于 ，粘性土的抗剪强度来源于 2 和 。 2-32 土体剪切破坏面与小主应力面的夹角是 。 -33 由十字板在现场测定的饱和粘土的抗剪强度属于 的试验条件。 2 2-34饱和粘土的抗剪强度除受固结程度、排水条件影响下，在一定程度上还受它的 的影响。 2-35强超固结土在受剪时具有 趋势，孔隙水压力可能出现 值。 2-36饱和粘土的不固结不排水剪试验中，强度包线为 线，即υ等u于 ，其抗剪强度等于 。 2-37 土的强度通常是指土的 强度。 2-38 一种粘性土含水量越大，其内磨擦角越 。 2-39抗剪强度曲线与摩尔应力圆在A点相切，表明A点所代表的平面的剪应力τ 土的抗剪强度τ ，即该点处于 状态。 f 2-40土的三轴压缩试验按剪切前的固结程度和剪切时的排水程度分为三种试验方法，即 、 和 。 2-41 正常固结的饱和粘性土的固结不排水抗剪强度曲线是 。其不固结不排水抗剪强度曲线特点是 。 2-42饱和粘性土在不同排水条件下的三轴试验有 。其中 试验测得的Φ值最大， 试验得到的Φ值最小且等于 。 2-43 静止土压力系数是 与 的比值。 2-44 朗金土压力理论是根据 和 建立的。 2-45 库仑土压力理论是根据 建立的。 2-46由库仑理论算出的被动土压力往往力比实测值大，这主要是因 为 。 2-47 挡土墙的常见形式有 、 、 和 。 2-48挡土墙上的土压力根据墙的位移情况和墙后土体所处的应力状态，可分为 、 和 。 第 5 页 共 52 页 2-49 朗金土墙压力理论适用条件为，挡土墙墙背 、 、墙后填土表面 。 2-50 挡土墙压力 最大， 最小。 2-51地基的破坏形式有 、 、 等几种，在太沙基极限承载力理论中，假设地基的破坏形式为 。 2-52 地基破坏形式通常可分为 。右图所示压力 沉降曲线表示 破坏形式，曲线上的a点对应的荷开载 称 。此时地基中(出现) ;b点对应的荷载 称 。此时地基中(出现) 现象。 s 2-53 在进行地基极限承载力理论推导时，假定地基的破坏 是 。而基础的形状是 . 2-54 确定地基承载力的方法有 、 和 等几大类。 2-55 在室内外坦深不等时，地基承载力设计值公式中的D(埋深)取 。 2-56粘性土中的水主要是以 和 的形式存在。其中，对土的性质影响最大的是 。 2-57实测的土的物理性质指是: ， ， 。 2-58粗粒土的分类指标是 ，细粒土的主要分类指标是 。 2-59土的固态与可塑状态的界限含水量称为 ，可塑状态与流态的界限含水量称为 。 2-60矩形基础上作用有均布荷载时，垂直方向附加应力的变化规律是:同一深度范围内，离基础中心线水平距r越远，附加应力越 ，而当r一定时，随着深度增加，附加应力逐渐变 。角点下任意深度z处的附加应力σz与p的关系是 任意点的附加应力σz可用 法求得。 2-61土的抗剪强度与土的 和 有关。 2-62基础底面的附加应力p0与基础底面的总应力p关系式是 。 2-63经典的土压力理论有两类，即: ， 。 2-64按照排水条件的不同，土的剪切实验分为三类: ， ， 。 2-65分层总和法求地基沉降时，分层应满足三个条件: 1) ， 2) ， 3) 。 2-66某粘性土的天然含水量ω=36%，液限ω=48%,塑现ω=25%,则土的塑性指数LP 为 ，液性指数为 。 2-67土中的有效应力σ’与总应力σ及孔压u的关系是: 。 2-68理论上，土的固结不排水剪有效应力强度指标与土的 结果相同。 2-69对于扰动土，土的压缩曲线在e—lgP坐标上是一条 线。 2-70土是三相组合体，包括 ， ， 。 2-71按受力历史不同，土可分为三类: ， ， 。 2-72极限状态下，最危险的破裂面与最小主应力面夹角为: 。 2-73应力摩尔圆上任意点均代表着受力单元体上的一个面，此面与最大主应力面的夹角 第 6 页 共 52 页 为α，其上作用有正应力大小-与σσ的关系为 ，剪应力大小1、3 为 。 2-74地基承载力由土的 强度决定。如采用理论计算法，常用的确定方法有: ， ， 。 2-75按墙体对于土体的位移及方向，作用在挡土墙上的土压力分为: ， ， 。 -76土的最终沉降量计算方法有: ， 。 2 2-77朗肯土压力的适用条件是: ， ， 。 2-78为保证建筑物的安全使用，地基必须满足两种极限状态要求: 1) ， 2) 。 2-79扩展基础常见的破坏形式有: ， ， 。其中， 破坏不起控制作用。 2-80按结构类型分，浅基础可以分为 ) ，2) ，3 ) 。1 4) ，5) 。 2-81柱下条形基础内力计算时，如果上部结构为柔性，可以用 法求得基础纵向任意一截面的内力。如果上部结构为刚性，则将柱脚视为 ，用 求得基础内力。 2-82按桩周土对桩的承力方式，桩可以分为 及 桩两类。 2-83 对于柱下条型基础而言，如果上部结构为绝对刚性体，基础刚度较小，各柱脚只能均匀下沉，基础没有 弯曲，只有 弯曲。 2-84当基底压力小于临塑荷载时，地基的变形是 变形，当基底压力大于临塑荷载时地基中开始出现 并逐渐扩大。当基底压力等于 时，对于整体破坏， 形成一完整的滑动面，地基破坏。 2-85三个实测的土物理性质指标是: 。表示土空隙性的指标有两个，即: ，粘性土的常见结构是: 。 2-86条形基础下欠固结土固结时，如其他条件相同，排水的距离增加一倍，则达到同样固结度所需要的时间将为原来的 。固结度的计算公式是 。 2-87已知土中某点的大主应力σ,500kPa，小主应力σ,200kPa(则应力圆的圆心坐标13 是σ, ，τ, 。 2-88重力式挡土墙的设计验算包括以下内容: 1) 、 2) 、 3) 。 2-89为保证建筑物的安全使用，地基必须满足两种极限状态要求: 1) ， 2) 。 2-90刚性基础是指 能力差的基础，为了保证安全，基础的高度应满足、 。 第 7 页 共 52 页 2-91由于种种原因理论上，直接剪切实验测出的土的抗剪强度值比实际值 。 2-92单独基础的斜截面剪切破坏又称为 或 ，而墙下条基的斜截面剪切破坏则为 。 2-93单桩承载力由 和 组成。 2-94下列情况下，可不必考虑承台下土对上部荷载分 担: ， ， 。 2-95群桩承载力的计算方法有: ) ，1 2) 。 2-96粗粒土的常见结构是 ，细粒土常见结构是 。 2-97饱和软粘土的不固结不排水抗剪强度包络线是一条 线，表明土的φuu值为 。 2-98经典的土压力理论有两类，即: ， 。 2-99某粘性土的天然含水量ω=36%，液限ω=48%,塑现ω=25%,则土的塑性指数LP 为 ，液性指数为 。 2-100矩形基础角点下，地基中某点的附加应力与 及 有关，计算公式是 。 2-101平面应力状态下，主应力面有两个，分别称为 1) ，2) ，主应力面上， 应力为零。任何一个与主应力面不一致的面上的应力在σ-τ坐标上的轨迹是一个圆，称为 ，当此圆与土的强度线相切，表明该点处于 状态。 2-102对于简单砂土土坡，抗滑移稳定系数K的计算公式是: 对于一般粘性土坡，可用 法计算抗滑移稳定系数K。滑动面被假设成 面，最危险的滑动面与其他面相比，计算所得的K值是 值。 2-103当偏心荷载的偏心距e>b/6时，基底应力要重新分布。此时，基底应力的分布形状是 ，且分布范围比基础宽度 。 32-104某土，天然含水量=18%，土的天然容重γ=18kN/m,土粒的比重ds为2.70,水的天 3然天然容重γ=10 kN/m,孔隙比e为 ,饱和容重为γ , ωsat 浮容重为γ’ ,干容重γ为 . d 三、选择题 3-1 在毛细带范围内，土颗粒会受到一个附加应力。这种附加应力性质主要表现为()。 (A)浮力; ( B )张力; ( C )压力; 3-2某土样的孔隙体积等于土粒体积 0.95 倍，当孔隙为水充满时，土样的重度为多少, 3(若土粒重度γ=27kN/m )( ) S 第 8 页 共 52 页 333(A)13.8KN/m;(B)16.3kN/m;(3)18.7 kN/m. 333-3 已知某土样的天然重度γ = 17 kN/m ，干重度γ= 14.5 kN/cm ，饱和重度d 33 γ=18Kn/m,液性指数 I=0 。试问该土的塑限为多少,(γ=10kN/m)( ) satLw (A) 5.9% ; ( B ) 17.2% ; ( C ) 24.1% 。 333-4 用于配制1.5m土样，要求土样的重度为 17.5kN/m,含水量为 30% ，若土粒重度 3为27KN/m，则需要土粒体积多少,( ) 333(A)0.29m; (B)0.748m; (C)0.972m。 3-5下列三个公式中，哪一个可以用来计算孔隙比,γ、γ、γ、γ 分别表示饱和、sat d s 天然状态、干燥状态和土粒重度)( ) (A) (B) (C) 3-6 有若干种粘性土，它们的塑性指数I相同，但液限W不同，W越大的土，其透水性PLL 有何不同,( ) (A)透水性较小; (B)透水性相同; (C)透水性越大。 3-7 土的不均匀系数C越大，表示土的级配( )。 u (A)土粒大小不均匀，级配不良; (B)土粒大小均匀，级配良好; (C)土粒大小不均匀，级配良好。 3-8 土粒级配曲线越平缓，说明( )。 (A)土粒均匀，级配不好; (B)土粒不均匀，级配良好; (C)土粒均匀，级配良好; (D)土粒不均匀，级配不好。 3-9 对粘性土性质影响最大的是土中的( )。 (A)强结合水; (B)弱结合水;(C)自由水; (D)毛细水 3-10 试验测得甲、乙两土样的塑性指数分别为:I=5;I=15，则( ) P甲P乙(A)甲土样的粘粒含量大于乙土样;(B)甲土样的粘粒含量小于乙土样; (C)两土样的料粒含量相等; (D)难以判别。 3-11 某土样液限为32%，塑限为14%，含水量为36%，孔隙比1.2，该土定名为( )。 (A)粉质粘土; (B)淤泥质粘土; (C)粘土; (D)粉土。 3-12 某天然含水时65%，流限42%，塑限22%孔隙比1.6，该土定名为( ) (A)粉土; (B)淤泥; (C)淤泥质粘土; (D)粉质粘土。 3-13 砂类土的重要特征是( )。 (A)灵敏度与活动度; (B)塑性指数与液性指数; (C)饱和度与含水量; (D)颗粒级配与密实度。 3-14 有两个土样，其天然重度和天然含水量相同，但土粒比重不同，其中( ) (A)比重大者孔隙比小; (B)比重大者孔隙比大; (C)比重大者孔隙比大饱和度小; (D)比重小者孔隙大饱和度大。 3-15下列粘土矿物中，亲水性最强的是( ) 第 9 页 共 52 页 (A)高岭石; (B)伊里石; (C)蒙脱石。 3-16 对土粒产生浮力的是( ) (A)毛细水; (B)重力水;(C)强结合水; (D)弱结合水。 3-17土中所含“不能传递静水压力，但水膜可缓慢转移从而使土具有一定的可塑性的 水” ， 称为( ) (A)结合水; (B)自由水;(C)重力水; (D)弱结合水。 3-18 土的三项基本物理指标是( ) (A)孔隙比、天然含水量和饱和度; (B)孔隙率、相对密度和密度; (C)天然重度、天然含水量和相对密度;(D)相对密度、饱和度和密度。 3-19 无粘性土的相对密实度愈小，土愈( ) (A)密实; (B)松散; (C)居中; (D)难确定。 3-20 下列哪种说法是错误的( ), (A)稠度状态是反映土的密实程度的术语; (B)稠度状态是描述粘性土的软硬、可塑或流动的术语; (C)砂土常用相对密实度描述其松密程度。 3-21 在击实实验中，( )。 (A)土的干密度随着含水率的增加而增加; (B)土的干密度随着含水率的增加而减少; (C)土的干密度在某一含水率下达到最大值，其他含水率对应干密度都较小。 3-22 无粘性土的分类是按( )。 (A)颗粒级配;(B)矿物成分;(C)液性指数;(D)塑性指数。 3-23 淤泥质土的含水量和孔隙比分别为( )。 (A)W > W,1.0 ? e < 1.5 (B)W > W, e ? 1.5 11 (C)W < W < W, e > 1; (D)W < W,1 < e < 1.5 p11 -24 软土的特征之一是( )。 3 (A)透水性较好; (B)强度较好; (C)天然含水量较小; (D)压缩性较高。 3-25 某砂土的最大孔隙比e = 2.0，最小孔隙比e= 0.5，天然孔隙比e = 0.75，maxmin 则其相对密度Dr ( ). (A) 1.2 (B) 0.83 (C)0.167 (D)5 3-26 评价粘性土的物理特征指标，主要有哪些( ), (A)天然孔隙比e、最大孔隙比e、最小孔隙比e; maxmin(B)最大干重度γ、最优含水量变W、压实度λ; dmaxopc(C)天然含水量W、塑限W 、液限W。 pL 3-27 毛细水的上升，主要是水受到下述何种力的作用,( ) (A)粘土颗粒电场引力作用; (B)孔隙水压力差的作用; (C)水与空气交界面处的表面张力作用。 第 10 页 共 52 页 3-28 哪种土类对冻胀的影响最严重,( ) (A)粘土; (B)砂土; (C)粉土。 3-29 土的颗粒级配，也可以用不均匀系数来表示。不均匀系数C是用小于某粒径的土u 粒重量累计百分数的两个粒径之比，即:( ) (A)Cu=d/d ; (B)Cu=d/d; (C)Cu=d/d。 6010603050103-30 所谓土的含水量，是指:( ) (A)水的重量与土体总重量比; (B)水的重量与土体中固体部分重量之比; (C)水的体积与孔隙的体积之比。 3-31 颗粒表面具有很强的吸附水化阳离子和水分子的能力，称为表面能:( ) (A)颗粒越大，表面能越大; (B)颗粒越细，表面能越大; (C)颗粒越圆，表面能越大; 333-32 一个土样含水量W=15%，干重度γ=16kN/m，孔隙率n=0.35，γ=10kN/m，试问dw 该土样的饱和度为多少,( ) (A)70.2%; (B)68.5%; (C)65.3%。 3-33 当粘土矿物成分已知时，颗粒水膜厚度与水化阳离子的原子价大小的关系:( ) (A)高价阳离子比低价阳离子构成水膜厚; (B)低价阳离子比高价阳离构成水膜厚; (C)与阳离子的阶数无关，只与离子的浓度有关。 3-34 计算自重应力时，对地下水位以下的土层采用( )。 (A)湿重度; (B)有效重度; (C)饱和重度; (D)天然重度; 3-35 只有( )才能引起地基的附加应力和变形。 (A)基底压力; (B)基底附加压力; C)有效应力; (D)有效自重应力。 ( 3-36 地基中附加应力σ的影响范围( )。 X (A)较浅; (B)较深;(C)在基础的边缘; (D)在基础两侧。 3-37 在渗流场中某点的渗透力( )。 (A)随水力坡降(水力梯度)增加而增加;(B)随水力坡降(水力梯度)增加而减少; (C)与水力坡降无关。 3-38下列哪种情况下土中超静孔隙水压力不变化( )。 (A)地基表面一次加荷后; (B)基坑开挖过程中; (C)土坝中形成稳定渗流后，上下游水位不变期间。 3-39 若已知一均匀分布的方形面积(2m×2m)荷载P(kPa)在深度h=10m处的角点应 力系数为K，则在一均匀分布为等腰直角三形面积(边长为 m)荷载P(kPa)作用O 下，角点B和斜边中点A下10m处的垂直应力系数K，K分别为:( )( )。 NM (A)K=K,K=2K; (B)K=K，K=0.5K; N0M0N0M0 第 11 页 共 52 页 (C)K=0.5K，K=K; (D)K=2K，K=0.5K。 N0M0NOM0 3-40 一矩形基础，短边b=3m，长边l=4m，在长边方向有作用一偏心荷载F+G=1200kN。试问当Pmin=0时，最大压力应为多少,( ) 22 2 (A)120k/m; (B)150 k/m(C)200 k/mNNN 23-41 有一基础，宽度4m，长度8m，基底附加压力90 k/m，中心线下6m处竖向附加应N 22力为58.28 k/m，试问另一基础宽度为2m，长度为4m，基底附加压力为100 k/m，角点下NN6m处的附加应力为多少,( ) 2 2 2(A)16.19 k/m(B)64.76 k/m(C)32.38 k/m NNN 3-42 有一个宽度为3m的条形基础，在基底平面上作出用着中心荷载F+G=2400kN及力矩M。试问当M为何值时Pmin=0 ?( ) (A)1000KN?m (B)1200 KN?m (C)1400 KN?m 3-43 已知一个宽b=2m，长l=4m 和另一个宽b=4m，长l=8m的矩形基础。若它们基底的附加应力相等，则两基础角点下竖向附加应力之间有何关系,( ) (A)两基础角点下Z深度处竖向应力分布相同; (B)小基础角点下Z深度处的应力与大基础角点下2Z深度处的应力相等; (C)大基础角点下Z深度处的应力与小基础角点下2Z深度处的应力相等。 3-44 当地基中附加应力曲线为矩形时，则地面荷载的形式为:( ) (A)条形均布荷载;(B)矩形均布荷载; (C)无穷均布荷载。 3-45 有一个宽度为3m的条形基础，在基底平面上作出用着中心荷载F=240kN/m及力矩M=100kN?m/m。试问压力较小一侧基础边的底面与地基之间会不会脱开,( ) (A)Pmin>0 (B)Pmin=0 (C)脱开 3-46 有一独立基础，在允许荷载作用下，基底各点的沉降都相等，则作用在基底的反力分布应该是:( ) (A)各点应力相等的矩形分布; (B)中间小、边缘大的马鞍分布; (C)中间大、边缘小的钟形分布。 3-47 条形均布荷载中心线下，附加应力随深度减小，其衰减速度与基础的宽度b有何关系,( ) (A)与b无关; (B)b越大，衰减越慢;(C)b越大，衰减越快。 3-48 当地下水位从地表处下降至基底平面处，对应力有何影响,( ) (A)有效应力增加; (B)有效应力减小; (C)有效应力不变。 3-49 当地下水自下向上渗流时，土层中骨架应力有何影响,( ) (A)不变; (B)减小; (C)增大。 3-50 有一基础埋置深度d=15m，建筑物荷载及基础和台阶土重传至基底总压力为100 222k/m，若基底以上土的重量为18 k/m，基底以下土的重度为17 k/m，地下水位在地表处，NNN 则基底竖向附加应力为多少,( ) 2 2 2 (A)85 k/m(B)73 k/m(C)88 k/mNNN 3-51 在地面上修建一座梯形土坝，则坝基的反力分布形状应为何种形式,( ) 第 12 页 共 52 页 (A)矩形; (B)马鞍形; (C)梯形。 3-52 一矩形基础，短边b =3m，长边l=4m，在长边方向作用一偏心荷载F+G=1200k。N 偏心矩为多少时，基底不会出现拉应力,( ) (A)0.5m; (B)0.57m; (C)0.67m。 3-53 前期固结压力小于现有覆盖土层自重应力的土称为( ) (A)欠固结 (B)次固结 (C)正常固结 (D)超固结 3-54 室内侧限压缩试验测得的e-P曲线愈陡，表明该土样的压缩性( ) (A)愈高; (B)愈低; (C)愈均匀; (D)愈不均匀。 3-55 某地基土的压缩模量Es =17MPa，此土为( )。 (A)高压缩性土; (B)中压缩性土; (C)低压缩性土; (D)一般压缩性土。 3-56 进行地基土载荷试验时，同一土层参加统计的试验点不应少于( ) (A)二点; (B)三点; (C)四点; (D)六点。 3-57 饱和粘土层的瞬时沉降是由于( ) (A)地基土体积减少; (B)地基土中孔隙水排出; (C)地基土结构破坏; (D)地基土形状变化。 3-58 在规范法计算沉降量时，下列说法中( )是错误的。 ; (A)可按天然土层分层; (B)Es按实际应力范围取值; (C)Es取Es1-2(D)沉降计算经验系数可根据地区沉降观测资料及经验确定。 3-59 砂土地基的最终沉降量在建筑物施工期间已( ) (A)基本完成; (B)完成50%—80% (C)完成20—50%; (D)完成5%—20%。 3-60 相邻刚性基础，同时建于均质地基上，基底压力假定为均匀分布，下面说法正确 的是( )。 (A)甲、乙两基础的沉降量相同; (B)由于相互影响，甲、乙两基础要背向对方，向外倾斜; (C)由于相互影响，甲、乙两基础要背向对方，向外倾斜; (D)由于相互影响，甲基础向乙基础方向倾斜，乙基础背向甲基础方向倾斜; 3-61 地面下有一层4m厚的粘土，天然孔隙比e=1.25，若地面施加q=100kPa的无穷均0 布荷载，沉降稳定后，测得土的孔隙比e=1.12，则粘土层的压缩量为多少,( ) (A)20.6cm; (B)23.1cm; (C)24.7cm。 3-62 超固结土的e-lgP曲线是由一条水平线和两条斜线构成，P与P之间这条斜线的0c 斜率称为:( )。 (A)回弹指数; (B)压缩系数; (C)压缩指数。 333-63 一个土样,含水量为W=40%,重度γ=18kN/m,土粒重度γ~27 kN/m，在压缩仪中，s 荷载从零增至100kPa，土样压缩了0.95mm，试问压缩系数a为多少,(环刀高度为2cm ) ( ) 第 13 页 共 52 页 -1-1-1 (A)0.998Mpa (B)1.9 Mpa (C)2.0 Mpa 3-64 对于超固结土，如果其结构强度遭到破坏时，则土的变形有何影响,( ) (A)发生蠕变; (B)在上覆荷载下沉降; (C)在上覆荷载下膨胀。 3-65 用分层总和法计算地基沉降时，附加应力曲线是表示什么应力,( ) (A)总应力; (B)孔隙水应力; (C)有效应力。 3-66 对于欠固结土，如果其结构强度遭到破坏时，则土的变形有何影响,( ) (A)发生蠕变; (B)在上覆荷载下沉降; (C)在上覆荷载下回弹。 3-67 超固结土的变形是由下列组合变形构成,(?)压缩变形 (?)再压缩变形( ) (A)? (B)? (C)?、? 3-68 所谓土的压缩模量是指:( )。 (A)三轴条件下，竖向应力与竖向应变之比; (B)无侧限条件下，竖向应力与竖向应变之比; (C)有侧限条件下，竖向应力与竖向应变之比。 3-69 饱和土体的渗透过程应该是( ) (A)孔隙水压力不断增加的过程;(B)有效应力的增加而孔隙水压力减小的过程。 (C)有效应力不断减少的过程; (D)有效应力的减少而孔隙压力增加的过程。 3-70 土的一维固结微分方程表示了( ) (A)固结度与时间t和深度z 之间的关系; (B)孔隙水压力与时间t 的关系; (C)孔隙水压力与时间t和深度z之间的关系; (D)土的压缩性大小与固结快慢。 3-71 某饱和粘土层，厚度为h，在满布荷载P作用下固结(单面排水)，当t=1a时，固 结度U=50%(如下图a )，若同样的饱和粘土层，在满布荷 载2P作用 下固结，土层厚度h/2 (如下图b)，固结度U=50%时所需要的时间为( ) A)t=1a; (B)t=1/2a; (C)t=1/4a; (D)t=2a。 ( 3-72 有一H厚的饱和粘土层，双面排水，加荷两年后固结度达到90%;若该土层是单面 排水，则达到同样的固结度90%，需多少时间,( ) (A)4年; (B)1年; (C)8年。 3-73 在渗流场中某点的渗透力( ) 第 14 页 共 52 页 (A)随水力坡降(水力梯度)增加而增加;(B)随水力坡降(水力梯度)增加而减小; (C)与水力坡降无关。 3-74 下列哪种情况下土中超静孔隙水压力不变化( ) (A)地基表面一次加荷后; (B)基坑开挖过程中; (C)土坝中形成稳定渗流后，上下游水位不变期间。 3-75 在防治渗透变形措施中，哪些是在控制水力坡降,( ) (A)上游做垂直防渗帷幕或设水平铺盖; (B)下游挖减压沟; (C)逸出部位铺设反滤层。 3-76 已知土体ds=2.7、e=1，则该土的临界水力坡降为多少,( ) (A)1.7; (B)1.35; (C)0.85。 3-77 下列关于影响土体渗透系数的因素中描述正确的:?粒径大小和级配?结构与孔隙比?饱和度?矿物成分?渗透水的性质( ) (A)仅??对影响渗透系数有影响; (B)??对影响渗透系数无影响; (C)?????对渗透系数均有影响。 3-78 下列土样中哪一种更容易发生流砂,( ) (A)粗砂或砾砂; (B)细砂和粉砂; (C)粉土。 3-79 管涌形成的条件中，除具有一定的水力条件外，还与几何条件有关，下列叙述正确的是:( ) (A)不均匀系数Cu<10的土比不均匀系数Cu>10的土更容易发生管涌; (B)不均匀系数Cu>10的土比不均匀系数 Cu<10的土更容易发生管涌; (C)与不均匀系数Cu没关系。 3-80 下述关于渗透力的描述正确的为:( ) ?其方向与渗透路径方向一致?其数值与水头递度成正比?是一种体积力 (A)仅??正确; (B)仅??正确; (C)???都正确。 -81 在常水头试验测定渗透系数κ中，饱和土样截面积为A，长度为L，当水流经土样，3 当水头差Δh，及渗出流量Q稳定后，量测经过时间t 内流经试样的水量V ，则土样的渗透系数κ为多少,( ) (A)VΔh/(ALt); (B)ΔhV/(LAt); (C)VL /(ΔhAt)。 3-82 不透水岩基上有水平分布的三层土，厚度均为1m，渗透系数分别为k=1m/day，1k=2m/day，k=10m/day，则等效土水平渗透系数k 为多少,( ) 23x (A)12m/d (B)4.33 m/d (C)1.87 m/d 3-83 有一粘土层，厚度6m，顶面排水，底面不排水，地下水位在顶面处，地面瞬时施加无穷均布荷载P=100kPa，100天后，粘土层顶面下2m处的有效应力为多少, ( ) (A)22.2 kPa; (B)41.59 kPa; (C)58.41 kPa。 第 15 页 共 52 页 3-84 地表下4m厚的粘土层，在顶面瞬时施加一无穷均布荷载P=100 kPa，两个月后在 标高:0m、-1m、-2m、-3m、-4m处，测得的超孔隙水压力分别为0 kPa、20 kPa、40 kPa、 60 kPa、80 kPa，试估算粘土层的固结度为多少,( ) (A)60%; (B)40%; (C)30%。 33-85 地表下有一层10m厚的粘土层，饱和重度γ=18kN/m，地下水位在地表处双面sat 排水，地面瞬时施加一无穷均布荷载P=50 kPa，加荷瞬时，地面下5m深处总的孔隙水压力 3为多少,(γ=10 kN/m)( ) w (A)40 kPa; (B)50 kPa; (C)100 kPa。 3-86 土层地固结度与施加的荷载大小有什么关系,( ) (A)荷载越大，固结度越大;(B)荷载越大，固结度越小; (C)与荷载大小无关。 3-87 下列各组土工试验，必须使用原状土样的是( )。 (A)含水量、塑限、液限和比重; (B)含水量、压缩系数和比重; (C)最优含水量、压缩指数和内摩擦角; (D)无侧限抗压强度、压缩模量和内聚力。 3-88 对施工速度较快，而地基土的透水性差和排水条件不良时，可采用三轴仪的( ) 结果计算抗剪强度。 (A)不固结不排水试验; (B)固结不排水试验; (C)固结排水试验; (D)不固结排水试验。 3-89 砂土在剪切过程中( )。 (A)土体体积随剪切变形增加而增加; (B)土体体积取胜剪切变形增加而减少; (C)土体体积变化与砂土密实程度和剪切位移有关。 3-40 土的抗剪强度，下列说法正确的是( )。 (A)土体中发生的剪切破坏的平面，为最大剪应力作用面; (B)土体中某点做一平面元，若该面积元上的σ和τ在应力坐标上位于两条强度线 之间，则表示该点处于弹性状态，未达到极限平衡; (C)土体中发生剪切破坏的平面，其剪应力等于抗剪强度; /(D)总应力强度线的内摩擦角υ总是大于有效应力强度线的内摩擦角υ 。 3-41 有一个粘性土试样，其孔隙水压力参数B=1，A=0.35，在直剪仪内作固结快剪，竖 /向压力P=75kpa，破坏时剪应力τ=43.3kpa，假定C=C=0，静止土压力系数K=1，试问破坏0 时剪切面上孔隙水压力多少,( ) (A)10kpa; (B)8.5kpa; (C)6.3kpa。 3-42 有一个粘性土试样，其孔隙水压力参数B =1，A=0.35，在直剪仪内作固结快剪， /竖向压力P=75kpa，破坏时剪应力τ=43.3kpa，假定C=C=0，静止土压力系数K=1,则土样0 /的有效内摩擦角υ为多少,( ) 0 0 0 (A)30,(B)31.56, (C)33.75。 第 16 页 共 52 页 3-43 一个部分饱和粘性土试样，在200kpa的室压下完全固结，然后在不排水条件下把 //0室压升至400kpa，再增加轴压(σ>σ)至破坏，如果土的C=15kpa，Φ=19，孔隙水应13 力参数=0.8，=0.36，试问土样破坏时孔隙水压力为多少,( ) BA (A)180kpa， (B)200kpa， (C)222kpa。 3-44 有一个饱和粘土试样，在室压σ作用下固结，然后在不排水条件不增加轴向压力3 ?σ使土样破坏，若土样的孔隙水应力参数A=1.0，试问土样破坏时的有效大主应力σ为11多少,( ) ///(A)σ=σ; (B)σ=σ+?σ(C)σ=?σ 13 131 11 3-45 一个部分饱和粘性土试样，在200kpa的室压下完全固结，然后在不排水条件下把室压升至400kpa,这时测得的孔隙水压力为160kpa，再增加轴压(ó>ó)至土样破坏，破坏13 //。时测得总孔隙水压力为222kpa，若土样的C=15kpa，υ=19，试问土孔隙水应力参数B为多少( ) (A)0.80 ; (B)0.555; (C)0.39。 //03-46 已知某土样的强度指标C=20kpa，υ=26，所承受的在主应力 //σ=450kpa，σ=150kpa，试问该上样是否达到了极限平衡状态,( ) 13 (A)没有达到; (B)刚刚达到; (C)超过。 3-47 现场十字板试验得到的强度与室内哪一种试方式测得的强度相当,( ) (A)慢剪; (B)固快; (C)快剪。 3-48 三轴试验时,土样中的孔隙水应力表达式为?u=B[?σ+A(?σ-?σ)]，其中参313数A与土的哪一个物性指数有关,( ) (A)重度; (B)超固结度; (C)饱和度。 3-49 有两个饱和粘土试样，均在室压力σ=70 kPa应力下固结，然后在不排水条件下3 增加轴向压力(σ>σ)至破坏，若土样的孔隙水压力参数A分别为0.5，1.0，破坏时的轴13 /向压力相同，且假定C=0，试问两个土样的υ有何差异,( ) A)一样大; (B)A=1.0的大; (C)A=0.5的大。 ( 3-50 一个土样在直剪仪中固结，竖向固结应力为80 kPa，然后快速剪切，得到剪切面 //0上最大剪应力是50 kPa，如果土样的有效参数C=10 kPa，υ=28试问倾斜面上产生多大超孔隙水压力,( ) (A)4.1 kPa (B)4.7 kPa (C)5.2 kPa 3-51 一个砂样进行直接剪切试验，竖向压力P=100kpa。破坏时τ=57.7kpa,试问大主应力轴的方向如何,( ) 。。。 (A)与轴夹角60; (B)与轴夹角45; (C)与轴夹角15。 PPP 3-52 有一个饱和粘土试样，在室压σ作用下固结，然后在不排水条件下增加轴压力?3 /σ使土样破坏，若土样的孔隙水应力参数A=1.0，试问土样破坏时的有效小主应力σ为多13少,( ) ///(A)σ=σ(B)σ=σ-?σ(C)σ=?σ33 33 31 31 3-53 挡土墙的墙后回填土料，宜选用( ) 第 17 页 共 52 页 (A)粘土; (B)淤泥; (C)淤泥质粘土; (D)砂土。 3-54 若产生主动土压力为Ea,被动土压力为Ep，所需的挡土墙位移量分别为?a、?p， 则下述( )是正确的。 (A)Ea>Ep，?a?p; (C)EaEp，?a>?p。 3-55 朗金土压力理论中，当墙后填土达到主动朗金状态时，填土破裂面与水平的成( )。 (A)45º + Φ/2; (B)45º - Φ/2; (C)45º; (D)Φ/2。 3-56 由于朗金土压力理论忽略了墙背与填土之间磨擦的影响，因此计算结果与实际有出入，一般情况下计算出的( )。 (A)主动土压力偏小，被动土压力偏大;(B)主动土压力和被动土压力都偏小; (C)主动土压力和被动土压力都偏大; (D)主动土压力偏大，被动土压力偏小。 3-57 提高挡土墙后的填土质量，使土的抗剪强度增大，将使作用于墙背的( ) (A)主动土压力增加; (B)主动土压力减小; (C)静止土压力增加; (D)被动土压力减小。 3-58 挡土墙每隔( )应设置一道伸缩缝。 (A)50-60m; (B)30-40m; (C)20-30m; (D)10-20m。 3-59 挡土墙应设置泄水孔，其间距宜取( )。 (A)1-2m; (B)2-3m; (C)3-4m; (D)5-6m。 3-60 挡土墙 的抗倾覆稳定安全系数κ要求( ) (A)κ?1.0; (B)κ?1.3; (C)κ?1.5; (D)κ?2.0. 3-61 设计仅起挡土作用的重力式挡土墙时，土压力应按( )。 (A)主动土压力计算; (B)被动土压力计算; C)静止土压力计算; (D)静止水压力计算。 ( 3-62 一挡土墙4m高，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土的基本性质如下，含水 3量W=35%，孔隙比e=1.10，土粒重度γ =26.8kN/m，c=8 kPa，Φ=22º，试问墙顶以上3.5s 处的主动土压力为多少,( ) 2 2 2 (A)16.63 kN/m(B)27.43 kN/m(C)38.24 kN/m3-63 一挡土墙4m高，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土的基本性质如下，含水 3量W=35%，孔隙比e=1.10，土粒重度γ =26.8kN/m，c=8 kPa，Φ=22º，试问墙背受主动土s 压力合力为多少,( ) (A)62.71 kN/m; (B)43.2 kN/m; (C)26.8 kN/m. 3-64 挡土墙6m高，墙背竖直、光滑，墙后填土水平，并有15kPa均布超载，地下水位在地表处。取土样进行直接固结快剪试验，土样在P=100kPa作用下，破坏时剪应力 3τ=44.5kPa，孔隙水压力u=16.3 kPa，若土样粘聚力c=0，水上土的重度γ = 17 kN/m， 33水下γ=18 kN/m，则作用在墙底处的主动土压力为多少,(γw = 10 kN/m)( ) sat 第 18 页 共 52 页 (A)37.9kPa; (B)36.1kPa; (C)27.1 kPa. 3-65 已知一挡土墙，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土由两种土层构成，4m以 33上为粘性土，γ=17 kN/m，c = 10 kPa，Φ=20º ，4m以下为砂层，γ=18 kN/m，c = 0 ， Φ=26º，试问若墙推土发生一位移，则在4m深处粘土层底面标高上的土压力为多少,( ) (A)174.15 kPa; (B)167.25 kPa; (C)184.39 kPa。 3-66 挡土墙墙后填土的内摩擦角Φ，对被动土压力的大小有何影响,( ) (A)Φ越大，被动土压力越大; (B)Φ越大，被动土压力越小; (C)Φ的大小对被动土压力无影响。 3-67 挡土墙 6m高，墙背竖直、光滑，然后填土面水平，地下水位在地表下3m处。水 上水下土层性质相同。土样直接固结快剪结果，在P=100 kPa作用下，破坏时剪应力 33τ=44.5kPa，孔隙水压力u=16.3 kPa，水上土的重度γ=17 kN/m，水下γ=18kN/m，若sat 3土样粘聚力c =0，试计算墙背上总压力合力及其作用点位置,(γw=10 kN/m)( ) (A)h=2.24m E=145.35 kN/m (B)h=1.86m E=145.35 kN/m AA (C)h=1.86m E=130.35 kN/m A 3-68 挡土墙的墙背与填土的摩擦角δ对按库仑主动土压力计算的结果有何影响,( ) (A)δ增大，土压力越小; (B)δ增大，土压力越大; (C)与土压力大小无关，仅影响土压力作用方向。 3-69 在挡土墙设计时，是否允许墙体有位移,( ) (A)不允许; (B)允许; (C)允许有较大位移。 3-70 对同一地基下列指标数值最小的是( ) (A)P (B)P (C)Pcr (D)Pu 1/41/3 3-80 当地基土及其他条件相同时，将条形基础极限承载力计算公式用于矩形基础，其 结果是( )。 (A)两者一致; (B)偏于不安全; (C)偏于安全。 -81 临塑荷载Pcr 及临界荷载P3的计算式是在条形均布荷载作用下导出的，对于矩1/4 形和圆形基础，其结果是偏于( )。 (A)安全; (B)不变; (C)危险; (D)都不对。 3-82 有一纯砂层(C=0)和一饱和软粘土层(Φ=0)，在受到表面荷载作用，则下面说 法正确的是:( ) (A)饱和粘土地基上的临塑荷载为πC，砂层地基上的临塑荷载为0; (B)砂层地基上的临塑荷载大于饱和粘地基上的临塑荷载; (C)砂层及饱和粘土地基上的临塑荷载与C或Φ，以及基础宽度有关; (D)粘土层在条形均布荷载p=πC作用下，仅基底两端点达到极限平衡。 33-83 在Φ=15，C=15kPa，γ=18kN/m的地基表面有一个宽度为3m的条形均布荷载，要 求控制安全系数为3，试问条形荷载大小应为多少,(Nr=1.8，Nq=4.45，Nc=12.9)( ) (A)80.7Kpa ; (B)193.5 Kpa ; (C)242.1 Kpa 。 3-84 在粘性土地基上C?0，Φ?0，有两个埋置深度相同，荷载强度相同，但宽度不同 第 19 页 共 52 页 的条形基础。由于相邻建筑物施工，基坑开挖深度正好等于其埋深度。试问地哪个基础影响大,( ) (A)一样大; (B)对大基础影响大; (C)对小基础影响大。 3-85 所谓地基的极限承载力是指:( ) (A)地基的变形达到上部结构极限状态时的承载力; (B)地基中形成连续滑动面时的承载力; (C)地基中开始出现塑性区时的承载力。 3-86 根据载荷试验确定地基承载力时，P-S曲线开始不再保持线性关系时，表示地基上处于何种受力状态,( ) (A)弹性状态; (B)整体破坏状态; (C)局部剪切状态。 3-87 在Φ=0 ，C=25 kPa的粘土地基表面快速修筑5m高的土堤，堤身填土重度γ=17 3kN/m，要求堤身安全度达到1.2，现在土堤两侧采用反压马道确保安全，试问反压马道的最小高度为多少,(Nr=0，Nq=1，Nc=5.5)( ) (A)0.85m; (B)0.97m; (C)1.15m。 3-88根据《建筑地基基础设计规范》的规定，计算地基承载力设计值时必须用内磨擦角的什么值查表求承载力系数。( ) (A)设计值; (B)标准值; (C)平均值。 3-89 载荷试验的曲线形态上，从线性关系开始变成非线性关系时的界限荷载称为( ) (A)允许荷载; (B)临界荷载; (C)临塑荷载。 3-90 根据塑性区开展的概念，条形均布荷载地基承力的表达式如下 3现有一条形基础宽度3m，埋深1.5m，土的性质Φ=0，C=20kPa，γ=18kN/m，试计算地基的承载力P 。( ) (A)89.8kpa; (B)97.6kpa (C)107.5kpa。 3-91 在Φ=0的地基上，有两个宽度不同，埋深相同的条形基础，试问两基础的稳定安全度有何不同,( ) (A)两基础安全度相同; (B)宽度大的安全度大; (C)宽度小的安全度大。 33-92 在Φ=15?，C=15 kPa，γ=18kN/m的地基表面有一个宽度为3m的条形均布荷载，地下水位在地表处，要求控制安全系数为3，试问条形均布荷载应力为多少,(N=1.8，RNq=4.45,N=12.9)( ) c (A)215.1kpa; (B)193.5kpa (C)71.7kpa。 3-93 一般的情况下，地基的承载力应取在破坏过程中哪一位位置上,(——临塑荷Pcr载，P——极限荷载)( ) u (A)< P; (B)>P;(C)< P。 crcr u 3-94 所谓临界荷载，就是指;( ) (A)地基持力层将出现塑性区时的荷载;(B)持力层中出现连续滑动面时的荷载; 第 20 页 共 52 页 (C)持力层中出现某一允许大小塑性区时的荷载。 。3-95 有一条形均布荷载Þ=100kpa，宽度为3m的，地基土的性质为Φ=15。C=15kPa， 3γ=18kN/m，基础的埋置深度由地面改为1.5m,试问地基的承载力安全系数增加多少,(Nr=1.8，Nq=4.45,Nc=12.9)( ) (A)没有增加; (B)增加0.27; (C)增加1.2。 3-96 在C=0的砂土地基上有两个埋深相同、荷载强度相同的条形基础，试问两基础的稳定安全度有何不同,( ) (A)稳定安全度相同;(B)基础宽度大的安全度大; (C)基础宽度小的安全度大。 3-97 在粘性土地基上有一条形刚性基础，基础宽度为b，在上部荷载作用下，基底持力层内最先出现塑性区的位置在哪一部位,( ) (A)条基中心线下; (B)离中心线b/3处; (C)条基边缘处。 3-98 粘性土(C?0，Ф?0)地基上，有两个宽度不同埋置深度相同的条莆基础，试问:两个基础的临塑荷载哪个大,( ) (A)宽度大的临塑荷载大;(B)宽度小的临塑荷载大;(C)两个基础临塑荷载一样大。 3-99 有一个条形均布荷载P=100kPa，宽度为3m，埋深1.5m，基础底面以上土的性质为 33Ф=15º，C=15kPa，γ=17kN/m，基础底面以下土的性质为Ф=10º，C=20kPa，γ=18kN/m，试问该基础的安全度为多少,(Ф=10º时Nr =1.20,Nq=2.69，Nc=9.58;Ф=15º时Nr=1.80，Nq=4.45，Nc=12.9)( ) (A)2.93; (B)2.97; (C)3.37。 3-100 做正常固结饱和粘性土的Cu试验，在剪切过程中孔隙水压力将 。 (A) 保持不变 (B) 增大 (C) 减小 3-101 把正常固结，同一粘性土，分别做三种三轴试验其试验结果是 的抗剪强度最大。 (A) 不排水剪 (B) 固结不排水剪 (C) 排水剪 -102 设一已固结稳定的粘土地基中 ，当地下水位下降后 ， 新的地下水位以上土体呈 3 状态。 (A) 正常固结 (B) 超固结 (C) 欠固结 3-103 在剪切试验中，当越过峰值点后。剪应力随剪应变增加而减小的现象称为 。 (A) 蠕变 (B) 应变硬化 (C) 应变软化 3-104 试样的剪破角α为剪破面与 的夹角。 f (A) 大主应力作用面 (B) 水平面 (C)小主应力作用面 3-105 在压缩曲线的横坐标所表示的应力是 。 (A) 有效应力 (B) 总应力 (C) 主应力 3-106 用分层总和法计算的地基最终沉降量，理论上是指 。 (A) 瞬时沉降Sa (B) 固结沉降Sc (C)次固结沉降Ss (D)总沉降Sa+Ss+Sc 3-107 在基底压力不变的条件下，增加基础埋深时，地基中附加应力将 。 第 21 页 共 52 页 (A) 增大 (B) 减小 (C) 保持不变 3-108 地基土的固结过程时间的长短，主要取决于地基土 。 (A) 基底压力 (B) 附加应力 (C) 渗透性 3-109 土体一维固结时，应力与相应应变的比值，称 。 (A) 压缩模量Es (B) 压缩系数a (C) 体积压缩系数m v 3-110 欠固结土的超固结比( ) (A) ,1 (B) ,1 (C) ,1 3-111 在e——p压缩曲线上，横坐标P实际是( ) (A) 总应力 (B) 有效应力 (C) 集中力 3-112 土体在无侧胀压缩时，垂直压应力与相应压缩应变的比值，称为( ) (A) 压缩系数 (B) 压缩模量 (C) 变形模量 3-113 表示细粒土稠度状态的指标是( ) (A) 液限 (B)塑性指数 (C) 液性指数 3-114 非饱和粘性土剪切时，剪破面上的剪应力最大吗,( ) (A) 是 (B) 不是 (C) 说不清楚 3-115 固结度Ut的变化范围为( ) (A) 0?Ut,? (B) 0?Ut?1 (C) ,?,Ut,? 3-116 挡土墙在填土自重作用下向前移动，其可能产生的土压力是( ) (A) 主动土压力 (B) 被动土压力 (C) 静止土压力 3-117 正常固结的饱和粘性土做CU试验，在剪切过程中试样中的孔隙水压力将( ) (A) ,0 (B) ,0 (C) ,0 3-118 在典型的载荷试验曲线上，临塑荷载pcr与极限荷载pu之间是( ) (A) 整体破坏阶段 (B) 局部剪切阶段 (C) 压密变形阶段 3-119 无粘性土坡的稳定与否取决于( ) (A) 坡角 (B) 坡高 (C) A和B 3-120对同一种土，下列指标比较，数值最大的是( )。 A. 天然密度 B. 饱和密度 C. 干密度 D. 浮密度 3-121下述说法哪种是对的? ( ) A(天然土的含水量最大不超过液限 B. 液限—定是天然土的饱和含水量 C. 液限不一定是天然土的饱和含水量 D. 液限一定不是天然土的饱和含水量 3-122在成层且各层为均质土的地基中，自重应力呈( ) A(直线分布 B. 折线分布 C. 均匀分布 D. 曲线分布 3-123正常固结土地基的变形主要由( )引起。 A. 土的自重应力 B. 附加应力 C. 孔隙水压力 D.超净水压力 3-124压缩试验得到的e-p曲线(其中p是指何种应力? ( ) A. 空隙应力 B. 总应力 C. 有效应力 D. 土自重应力 3-125土层相同的情况下，基础面积与形状相同，基底附加应力也相同，但埋置深度不 第 22 页 共 52 页 同，对于两基础，最终沉降量有何区别? ( ) A.埋深大的比埋深浅的沉降大 B. 埋深大的比埋深浅的沉降小 C. 两基础沉降无差别 D. 无法判断 3-126所谓土的固结，主要是指:( ) A. 总应力引起超孔隙水压力增长的过程 B. 超孔隙水压力消散，有效应力增长的过程 C. 总应力不断增加的过程 D. 总应力不断减小的过程 3-127双面排水, 在土层厚度相同、性质相同的两个粘土层的顶面，分别瞬时施加无限均布荷载P1,100kPa，P2,200kPa，试问经过相同时间t，两种情况的固结度有何不同?( ) A. P1,200kPa的固结度大 B. P1,100kPa的固结度大 C. 一样大 D. 无法判断 3-128一个饱和软粘性土试样，在三轴仪内进行不固结不排水试验，试问土样的破坏面在什么地方?( ) 0000A. 与水平面呈45 B. 与水平面呈60 C. 与水平面呈75 D. 与水平面呈0 3-129如基底压力分布图为梯形，则作用在基础地面上的总压力是 ( ) el,/6 (A) 中心荷载 (B) 的偏心荷载 el,/6el,/6(C)的偏心荷载 (D)的偏心荷载 3-130土的不均匀系数cu越小，表示土的级配:( ) (A)土粒大小不均匀，级配不良 (B)土粒大小均匀，级配良好 (C)土粒大小不均匀，级配良好 (D)土粒大小均匀，级配不良 3-131某场地，地基为正常固结土。挖去5m后，地基变为:( ) (A)超固结土 (B) 欠固结土 (C)正常固结土 (D)弱欠固结土 3-132相同的地基条件下，有两个条形基础，基底附加应力分布相同，基础宽度相同，埋置深度也相同，但其基底长度不同，试问两基础沉降有何关系? ( ) (A)基底长度大的沉降量大 (B)基底长度大的沉降量小 D)无法判断 (c)两基础沉降量相同 ( 3-133属于土原位测试的试验指标是:( ) (A)三轴压缩试验 (B)无侧限抗压强度试验 (C)直接剪切试验 (D)十字板剪切试验 3-134在时间因数表达式Tv,Cv t,H2中H表示什么意思? ( ) (A)最大排水距离 (B)土层的厚度 (C)土层厚度的一半 (D) 最大排水距离的一半 3-135三个饱和土样进行常规三轴不固结不排水试验，其围压σ3分别为50，100，150 kPa(最终测得的强度有何差别,( ) (A) σ3越大，强度越大 (B) σ3越大，孔隙水压越大，强度越小 (C)与σ3无关，强度相似 (D) 无法判断 3-136库仑土压力理论通常适用于哪种土类? ( ) (A)粘性土 (B )砂土 (C) 粉土 (D)各类土 第 23 页 共 52 页 3-137关于地基承载力，下列不正确的是:( ) (A) 土c 、υ值越大，承载力越大 (B)在一定深度范围，土的埋深D越大，承载力越大 (C) 基础宽度B越大，承载力越大，与B成正比 (D)地下水位升高，地基承载力减小 3-138土的粒度成分是指:( ) (A)土颗粒的大小 (B)土颗粒大小的级配 (c)土颗粒的性质 (D)土颗粒的密实度 多项选择题 3-139 地基破坏的模式有 。 (A) 整体剪切破坏 (B) 深层滑动破坏 (C) 冲剪破坏 (D) 直剪破坏 (E) 局部剪切破坏 (F) 浅层滑动破坏 3-140 整体剪切破坏可区分出 三个阶段。 (A) 弹性变形阶段 (B) 压密变形阶段 (C) 应力积累阶段 (D) 局部剪切阶段 (E) 残余变形阶段 (F) 整体剪切破坏阶段 (G) 塑性变形阶段 3-141 确定地基承栽力的方法有 。 (A) “规范”法 (B) 理论公式计算法 (C) 标准贯入试验法 (D) 现场载荷试验法 (E) 静力触探法 (F) 当地经验参用法 3-142 土体中的应力有 。 (A) 自重应力 (B) 有效应力 (C) 附加应力 (D) 基底压力 (E) 基底附加应力 (F) 有效侧压力 -143 目前确定土压力的理论有 。 3 (A)莫尔理论 (B) 广义密色斯理论 (C) 广义特莱斯卡理论 (D)莫尔库伦强度理论 (E) 库伦理论 (F)朗肯理论 四、简答题 4-1 什么是颗粒级配曲线，它有什么用途, 4-2 粘土矿物有哪几种,对土的矿物性质有何影响,并说明其机理, 4-3 土中水有几种存在形态，各有何特性, 4-4 什么叫土的比重,室内测定土的比重用什么方法,基本原理是什么, 4-5 无粘性土和粘性土在土的结构、构造和物理形态方面有何重要区别, 4-6 什么是粘性土的界限含水量，与土中水有什么关系, 4-7 什么是液性指数，如何应用液性指数评价土的工程性质, 第 24 页 共 52 页 4-8 土中结构中哪几种类型,各对应哪类土, 4-9 比较同一种土γ，γd，γ，γˊ的大小。 sat 4-10 砂土的松密程度通常用哪一个物理指标来衡量，这个指标是如何定义的, 4-11 砂土密实状态指标有哪些,采用它们判断砂土的松密状态各有何特点, 4-12 粘性土的液性指数和塑性指数有什么区别，它们各有什么用途, 4-13 什么是土的灵敏度和触变性，举例说明他们在工程中的应用。 4-14 液性指数I是否会出现大于1.0 和小于0的情况,试说明其理由。若某天然粘土1 层的I大于1.0，可是此土并未出现流动现象，仍有一定的强度，这是否可能，解释其原因, 1 4-15为什么粘性土主要在最优含水量下压实，粗砂压实时也应该在最优含水量下进行 吗,为什么, 4-16无粘性土(如砂、砾、矿石渣)是否也具有最大干重度和最优含水量的关系,它们 的干重度与含水量关系曲线是否与粘性土的曲线相似, 4-17 软土有哪些工程特性, 4-18 以下提法是否正确,为什么, 1)A土的饱和度如果大于B土，则A土必定比B土软; 2)C土的孔隙大于D土，则C土的干重度应大于D土的，C土必比D土疏松; 3)土的天然重度越大，则土的密实性必好。 4-19 标出并说明下列各图的纵横坐标，同时标出单位。 4-20 描述土的组成和土的一般性质。 4-21反映土的松密程度的指标主要有哪些,反映土中含水程度的指标主要有哪些,说 明它们的物理意义, 4-22 什么是含水量,请表述含水量的变化对土的物理力学性质的影响。 4-23评定密实度的常用指标有哪些,各适合于哪类土的评定,请表述密实度的变化对 土的物理力学性质的影响。 4-24 在计算土的竖向自重应力时，采用的是什么理论,做了哪些假设, 4-25 什么是自重应力与附加应力，附加应力大小与何有关, 4-26 目前根据什么假设条件计算地基的附加应力, 4-27 以条形均布荷载为例，说明附加应力在地基中传播、扩散规律。 4-28 定义有效应力，并评价它在实际土力学问题中的重要性。 4-29 地下水位的变化对地表沉降有无影响,为什么, 4-30 分析地下水位下降对地基沉降有什么影响, 4-31 怎样计算矩形均布荷载作用下地基内任意点的附加应力, 第 25 页 共 52 页 4-32 地基土的非均匀性对土中应力分布有何影响,如双层地基上层硬下层软或上层软下层硬两种土层，在软硬层分界面上应力分布有何区别,如不考虑这些影响，对地基变形、强度的估计是偏于安全还是危险, 4-33 简述土的有效应力原理。 4-34 试绘出以下几种情况附加应力沿深度的分布。(A)地表作用大面积均布荷载100 kPa;(B)地表作用局部荷载;(C)地下水位从地表突然降至z深度;(D)场地瞬时大面积堆填厚h的淤泥质冲填土，冲填土重度为γ。 4-35 σ=σˊ+μ是土力学中什么原理的表达式,它对于任何土是否都适用，为什么,试指出其在有关力学课题分析中的重要意义, 4-36 表征土的压缩性参数有哪些,简述这些参数的定义及其测定方法, 4-37 试用现场静载荷试验的P-S曲线，说明地基土压缩变形的过程。 4-38 何为土层前期固结压力,如何确定,如何判断土层一点的天然固结状态, 4-39 什么是土的压缩性，它是由什么引起的, 4-40 压缩系数和压缩模量的物理意义是什么,两者有何关系,如何利用压缩系数和压缩模量评价土的压缩性质, 4-41 试述压缩系数、压缩指数、压缩模量、变形模量和固结系数的定义、定义式、用途及确定方法。 4-42 变形模量和压缩模量有何关系和区别, 4-43 什么是正常固结土、超固结土、欠固结土,简述应力历史对沉降变形的影响。 4-44 结合图示说明，什么是前期固结压力,超固结比,如何判断土的应力历史, 4-45若在埋深相同，厚度也相同的正常固结土和超固结土层上，施加同样大小的压力增量ΔP，它们使土层产生的压缩相同吗,为什么, 4-46饱和粘性土地基的总沉降一般包括哪几个部分,按室内压缩试验结果计算的沉降主要包括哪几种, 4-47 按分层总和法计算地基的最终沉降量有哪些基本假设, 4-48在砂土地基和软粘土地基中，建造同样的建筑物，施工期和使用期内哪些地基上建筑物的沉降大,为什么, 4-49 简述应力历史对沉降变形的影响。 4-50 试述超固结土的计算沉降的方法。 4-51 试述地基最终沉降量的组成部分及各部分的主要内容, 4-52 试述影响建筑物沉降的主要因素有哪些, 4-53 简述地基沉降的分层总和法，并推导分层压缩量的计算公式。 4-54说明分层总和法计算沉降的主要假设条件，并将这些条件与常见的地基实际情况进行比较。 4-55 试述计算地基最终沉降量的分层总和法的步骤。 4-56计算地基沉降量的分层总和法中，哪些做法导致计算值偏小,哪些做法导致计算值偏大, 第 26 页 共 52 页 4-57计基的变形主要是由什么应力引起的,为何采用分层总和法计算基础沉降先要计算土中的自重应力, 4-58计算地基最终沉降量的分层总和法和《规范》推荐法有何异同,试从基本假定、分层厚度、采用的计算指标、计算深度和结果修正等方面加以说明。 4-59 说明地基沉降的组成及防止有害地基变形的措施。 4-60 什么是地基土的瞬时沉降,如何计算, 4-61 简述饱和粘土地基的固结过程及有效应力的变化。 4-62 使用e-lgP曲线法与使用e-P曲线法求得的基础固结沉降量哪一个更合理，为什么, 4-63地基的总沉降量可划分瞬时沉降、固结沉降和次固结沉降，试问:饱和软粘土土样的室内压缩试验曲线也可以划分出对应的三部分吗,为什么, 4-64 现场载荷试验的P-s曲线是否代表了基础的荷载与沉降关系，为什么, 4-65 Es和Eo(或记为E)称为什么,有何区别, 4-66 a和a有何区别,对某土而言，其a和a都是常量，对否,为什么, 1-21-2 4-67 什么是达西定律,写出其表达式,说明其中字符的含义。 4-68 什么叫流砂现象，它的产生条件是什么, 4-69 太沙基一维渗透固结微分方程是由哪三个条件推导出来的，其解有何实际意义, 4-70 太沙基一维固结理论微分方程是根据什么建立的,适用于什么场合, 4-71 渗透变形有哪几种形式,各有何特征,其产生的机理和条件是什么,在工程上有什么危害,防治渗透变形有哪几种工程措施, 4-72 渗透变形有哪两种基本形式，它们是如何引起地基局部稳定破坏的, 4-73 达西渗透定律的适用条件是什么,砂土、粗粒土(指卵石、砾石等)粘性土的渗透定律有何不同，绘图示意。用达西定律计算出的渗透速度是不是孔隙水在水中的真实的渗透流速，它们在物理概念上有何区别, 4-74 说明渗透力的意义。当水通过土层垂直向下流动和垂直向上流动时，有效应力是如何变化的,在什么条件下会发生“流砂”现象, 224-75 设已知固结度的表达式为U=1-[8exp(-π T /4)] /π。问上式在哪些情况下V 适用,在推导上式的过程中。引用的初始条件和边界条件是什么, 4-76 简述固结度的定义，固结度的大小与哪些因素有关, 4-77 简述在一维固结情况下有效应力和孔隙水压力随时间变化的关系, 4-78 试述影响土的抗剪强度的主要因素, 4-79 试述三轴压缩试验的原理，如何利用三轴压缩试验求得土的抗剪强度指标。 4-80说明在何种条件下采用排水剪、不固结不排水剪、固结不排水剪试验的强度指标进行设计。 4-81说明什么是砂土的临界孔隙比,并示意绘出松砂与密砂剪切时孔隙比与剪切位移关系曲线, 4-82 土的抗剪强度是怎么产生的, 第 27 页 共 52 页 4-83 土颗粒粗细与土内摩擦角什么关系, 4-84 简述土的密度和含水量对土的内摩擦角与内聚力的影响。 4-85 土的孔隙水压力对土的抗剪强度有何影响, 4-86 简述极限平衡状态概念，并说明什么是土的极限平衡条件, 4-87 简述摩尔-库仑强度理论的要点。 4-88 简述土的抗剪强度准则及室内试验方法 4-89 土体发生剪切破坏的面是否是剪应力最大的平面,一般情况下剪切破坏面与大主应力面成什么角度, 4-90 采用直剪试验可确定土的抗剪强度。直剪试验有几种方法,试验结果有何差别。 4-91 扼要说明三轴不固结不排水剪、固结不排水剪、固结排水剪试验方法的区别。 4-92 固结不排水剪试验加载过程是怎样的,画出剪切过程中最大剪应力面上总应力路径。 4-93 什么叫正常固结粘土和超固结粘土，它们的压缩特性和剪切特性有什么不同, 4-94 三轴压缩试验时，何为正常固结试样,何谓超固结试样，正常固结试样和超固结试样与正常固结土和超固结土有何异同, 4-95 正常固结粘性土试样理论上的抗剪强度指标有何特点, 4-96为什么说正常固结的饱和粘土的固结不排水抗剪强度包线应该是一条通过原点的直线, 4-97根据不同的固结排水条件剪切试验分成哪几种类型,对同一饱和土样，当采用不同试验方法时，其强度指标C、Φ相同吗,为什么, 4-98 简述砂土液化的机理。 4-99 试分析土的剪胀性对饱和粘土CU试验结果的影响。 4-100 简述影响砂土液化的主要因素。 4-101 简述砂土液化的机理。 -102 简述影响地基压缩性的主要因素。 4 4-103 以三轴试验为例，简述土的剪胀性对土的变形性质的影响。 4-104 土体破坏多属剪切破坏，因此，土中破坏点应发生在最大剪应力所在面上，此话对否,为什么,(区别Φ=0、Φ?0两种情况说明)。 4-105 a和a有何区别,对某土而言，其a和a都是常量，对否,为什么, 1-21-2 4-106 某土样做抗剪强度试验，测得C=0，则该土肯定是无粘性土，对否,为什么, 4-107 有一饱和软粘土地基，地下水位与地面齐平。在地基上修建路基。经多年后，问地基土的下列指标将发生如何变化,(用箭头表明:?表示增大，?表示减小，?表示不变) 题4-107 表 土不固结浮塑 液 孔 含水孔隙干重饱和饱和渗透粒指重度 不排水重 性 性 隙 量 比 度γ密度度 系数 比标 γ 剪强度 度 指 指 率 W e p s r dsatr?重 γ 数 数 n cu 第 28 页 共 52 页 d I I sP1 变 化 4-108 从土的抗剪强度机理说明土与其他建筑材料抗剪强度的区别。 4-109 土的抗剪强度的主要特征是什么, 4-110 为什么不用最大剪应力理论作为土的抗剪强度理论, 4-111 影响挡土墙土压力的因素有哪些, 4-112 何谓主动土压力、静止土压力和被动土压力,三者之间有何关系, 4-113 朗金土压力理论和库仑土压力理论的假定条件是什么, 4-114 挡土墙上的土压力的哪几种，分别叙述其定义。 4-115 挡土墙的墙背垂直光滑，墙后填土面水平，试定性绘出下列情况的墙背主动土压力分布: 4-116 填土为均质砂或均质粘土; 4-117 填土为粘土，地下水在1/2墙高处; 4-118 填土上半层为砂土，下半层为粘土; 4-119 填土为均质砂土，填土面有均匀连续荷载。 4-120 填土为均质粘土，填土面有均匀连续荷载。 4-121 试分析刚性挡土墙产生位移时，墙后土体中应力状态的变化。 4-122 若挡土墙直立，墙后、墙前填土水平，当作用在墙后的土压力为主动土压力时，作用在墙前的土压力是否正好是被动土压力,为什么, 4-123 土坡稳定性分析有何实际意义,影响土坡稳定性的因素有哪些, 4-124 影响土坡稳定性的因素有哪些,如何防止土坡滑动, 4-125 试从滑动面形式、条块受力条件及安全系数定义简述瑞典条分法的基本原则。 4-126直接应用整体圆弧滑动瑞典法进行稳定分析有什么困难,为什么要进行分条,分条有什么好处,试绘出第j条土条上全部作用力(假定地下水位很深)。为什么这是一个超静定问题,在稳定分析中采用哪些假定解决超静定问题。 4-127 土坡稳定安全系数的意义是什么, 4-128 砂性土坡的稳定性只要坡角不超过其内摩擦角，坡高H可不受限制，而粘性土坡的稳定性还同坡高有关，试分析其原因。 4-129 如何确定最危险的滑动圆心及滑动面, 4-130 瑞典条分法和毕肖普条分法计算土坡稳定的公式推导中，各引入了哪几条基本假定,这些假定中哪一条对计算安全系数K与实际情况不符产生的影响最大,哪种方法计算的安全系数更合理, 4-131 从土力学观点看，土坡稳定计算的主要问题是什么, 4-132 用总应力法和有效应力法分析土坡稳定有何不同之处,各适用于何种情况, 第 29 页 共 52 页 4-133 简述在进行土坡稳定计算时，如何利用代替法来计算渗流力。 4-134 简化毕肖普法和瑞典条分法计算边坡稳定安全系数时，引入的假设哪些相同,哪些不同,公式推导中各应用了哪些静力平衡条件, 4-135 地基破坏形式有几种类型,各在什么情况下容易发生, 4-136 请画出地基处于极限平衡时，布朗特理论所假设的基础下地基滑动面形状。 4-137 太沙基承载力公式的适用条件是什么, 4-138 根据室内试验测得的物理性质指标按《建筑地基基础设计规范》查得地基承载力基本值如何确定其标准值和设计值, fff0k 4-139 影响地基承载力的因素有哪些, 4-140 地基整体剪切破坏分哪几个阶段，什么叫做临塑压力和极限压力, 4-141 地基承载力有哪几种确定方法，在垂直均布荷载作用下地基失稳有哪几种形式,各有何特点, 4-142 说明P ，P，P ，[R]或f的意义，有何用途,有何区别, ucr 1/3 4-143 对于松软地基(产生局部剪切破坏)，如何用太沙基公式求地基的承载力。 4-144 地基的破坏过程与地基中的塑性范围有何关系,正常工作状态下应当处在破坏过程的哪一位置, 4-145 考虑到地基的不均匀性，用载荷试验方法确定实际基础的地基承载力，应当注意什么问题, 4-146 简述地基从开始加荷到最终破坏所经历的三个过程及其特征。 4-147 写出太沙基极限际载力P的计算公式，说明各符号意义，并就太沙基公式讨论影u 响承载力的因素。 4-148土由哪几部分组成,土中水分为哪几类,其特征如何,对土的工程性质影响如何, 4-149 土的不均匀系数Cu及曲率系数Cc的定义是什么,如何从土的颗粒级配曲线形态 Cu及Cc数值上评价土的工程性质, 上、 ，4-150 说明土的天然重度γ、饱和重度γ、浮重度γ和干重度γ的物理概念和相互satd 关系，比较同一种土各重度数值的大小。 4-151土的三相比例指标有哪些,哪些可以直接测定,哪些通过换算求得,为换算方便，什么情况下令V=1，什么情况下令V=1, s 4-152反映无粘性土密实度状态的指标有哪些,采用相对密实度判断砂土的密实度有何优点,而工程上为何应用得并不广泛, 4-153 下列物理指标中，哪几项对粘性土有意义,哪几项对无粘性土有意义, ?粒径级配;?相对密度;?塑性指数;?液性指数。 4-154 简述渗透定理的意义。渗透系数k如何测定,动水力如何计算,何谓流砂现象,这种现象对工程有何影响, 4-155 土发生冻胀的原因是什么,发生冻胀的条件是什么, 第 30 页 共 52 页 4-156 毛细水上升的原因是什么,在哪些土中毛细现象是最显著, 4-157 何谓最优含水量,影响填土压实效果的主要因素有哪些, 4-158 无粘性土和粘性土在矿物组成、土的结构、物理状态及分类方法诸方面有何重要区别, 4-159地基土分为几大类,各类土的划分依据是什么,为什么粒度成分和塑性指数可作为土分类的依据,比较这两种分类方法的优缺点和适用条件。 4-160 土的自重应力分布有何特点,地下水位升降对自重应力有何影响，如何计算, 4-161刚性基础的基底压力分布有何特征,工程中如何计算中心及偏心荷载下的基底压力, 4-162 如何计算基底附加压力,在计算中为什么要减去基底自重应力, 4-163 试以矩形面积上均布荷载和条形荷载为例，说明地基中附加应力的分布规律。 4-164目前根据什么假设计算地基中的附加应力,这些假设是否合理可行,归纳总结各种荷载作用下地基附加应力的计算方法。 4-165 试简述太沙基的有效应力原理。 4-166 压缩系数a和压缩指数Cc的物理意义是什么,如何确定,工程上为何用a进行1-2土压缩性能的划分, 4-167 压缩模量与变形模量有何异同,相互间有何关系,它们与材料力学中的杨EEs0 氏模量有什么区别, 4-168 土的压缩性指标有哪些。它们之间有何关系, 4-169 计算地基沉降的分层总和法与《规范》方法有何异同,(试从基本假定、分层厚度、采用的指标、修正系数等加以比较。) 4-170 简述有效应力原理的基本概念，在地基土的最终沉降量计算中，土中附加应力是指有效应力还是总应力, 4-171什么叫正常固结土、超固结土和欠固结土,土的应力历史对土的压缩性有何影响, -172 在饱和土一维固结过程中，土的有效应力和孔隙水压力是如何变化的, 4 4-173 土的最终沉降量由哪几部分组成,各部分意义如何, 4-174 什么是土的抗剪强度,什么是土的抗剪强度指标,试说明土的抗剪强度的来源。对一定的土类，其抗剪强度指标是否为一个定值,为什么, 4-175何谓土的极限平衡状态和极限平衡条件,试用莫尔-库仑强度理论推求土体极限平衡条件的表达式。 4-176土体中首先发生剪切破杯的平面是否就是剪应力最大的平面,为什么,在何种情况下，剪切破坏面与最大剪应力面是一致的,在通常情况下，剪切破坏面与大主应力面之间的夹角是多少, 4-177 分别简述直剪试验和三轴压缩试验的原理，比较二者之间的优缺点和适用范围。 4-178什么是土的无侧限抗压强度,它与土的不排水强度有何关系,如何用无侧限抗压强度试验来测定粘性土的灵敏度, 第 31 页 共 52 页 4-179 试比较粘性土在不同固结和排水条件下的三轴试验中，其应力条件和孔隙水压力变化有何特点,并说明所得的抗剪强度指标各自的适用范围。 4-180 试说明在饱和粘性土的不固结不排水试验结果，不管用总应力还是有效应力表示，其莫尔应力圆的半径为何都不变, 4-181 何谓应力路径,如何用K′线确定土的有效应力参数,举例说明在土木工程地f 基中常见的应力路径, 4-182 土压力有哪几种,影响土压力的各种因素中最主要的因素的是什么, 4-183 试阐述主动、静止、被动土压力的定义和产生的条件，并比较三者的数值大小。 4-184 试比较朗金土压力理论和库仑土压力理论的基本假定及适用条件。 4-185 墙背的粗糙程度、填土排水条件的好坏对主动土压力有何影响, 4-186 楔体试算法的计算依据是什么,其计算步骤如何, 4-187 挡土墙有哪几种类型，如何确定重力式挡土墙断面尺寸及进行各种验算, 4-188 设计加筋土挡墙时，如何确定墙背土压力及筋带的长度, 4-189 地基的剪切破坏有哪些型式,发生整体剪切破坏时p-s曲线的特征如何, 4-190 什么是塑性变形区,地基的p和p的物理概念是什么,在工程中有何实际意cr1/4 义, -191 什么是地基土的极限荷载,其与哪些因素有关, 4pu 4-192 土坡稳定有何实际意义,影响土坡稳定的因素有哪些,如何防止土坡滑动, 4-193 何谓无粘性土坡的自然休止角,无粘性土坡的稳定性与哪些因素有关, 4-194 土坡稳定分析的条分法原理是什么,如何确定最危险圆弧滑动面, 4-195朗肯土压力与库仑土压力理论计算土压力产生的误差原因各是什么,对于主动土压力，这两种理论和实际值相比各有什么误差, 4-196如果地基条件相同，埋深H1=H2 , 甲、乙两条型基础如图示，基础底面所受总荷载N2=2N1，基础宽B2=2B1，。问两基础的沉降量是否相同,为什么, 4-197桩基设计内容与步骤? 4-198为什么地基承载力验算时基底的应力用总应力值，而基础的内力计算时基底的反力却采用地基的净反力, 4-199在固结过程中，孔隙水压力和有效应力是如何变化的, 4-200用极限平衡理论作图说明挡土墙在外力作用下向墙后土体方向移动时，土体对墙体产生的土压力由小变大，最终达最大值的发展过程。 4-201群桩效率系数法求地基承载力时什么时候可以不考虑承台下的土对上部荷载的分 第 32 页 共 52 页 担作用? 4-202对于矩形的钢筋混凝土扩展基础，结构设计内容有那些, 4-203写出按土对桩反作用力估算单桩承载力的一般表达式，及其表达式中各符号的意义。 4-204地基规范中，土被分成那几类?粗粒土和细粒土的分类指标有何不同, 4-205如果其他条件相同，土的排水距离H增加一倍，达到同样固结度所需的时间如何变化,为什么, 4-206简述土的固结过程。 4-207如何利用室内压缩曲线绘制出超固结土的现场压缩曲线,画出示意图，并写出 σz+σcz>pc时厚为H 的土层沉降量S的计算公式。 (土的回弹指数用Ce 土的压缩指数用Cc表示。) e logp 5-1 当土完全饱和时推证:W=ρw/ρd—1/d。 s 5-2 假设由室内试验已测得某饱和土的重度为γ，含水量为w，试证明其颗粒比重d可s由下式得到:d = γ/[γ — w(γ—γ)] 。 sww 5-3 试证明:Sr =[γ(1+e)—dγ] / eγ sww 其中Sr——土体饱和度;γ——土体的天然重度;e——土体的孔隙比;d——土粒比重(相s对密度);γ——水的重度。 w 第 33 页 共 52 页 5-4 证明:ρ=ρ(1+w)。 d 5-5 证明，若土的孔隙比e=1，则γ′:γ:γ=(d—1):d:(d+1)。 d satss s 5-6 试用土的三相比例指标换算图证明饱和度Sr=Wd/e关系式。 s 5-7 γ′=(d—1)γ / (1+e) sw 5-8 已知土的含水量W，孔隙率n及土粒相对密度d，试根据土的三相示意图按指标的s 基本定义取总体积V=1推导土的重度及饱和度Sr的表达式。 5-9 证明:e=[dγ(1+W)/γ]—1。 sw 5-10 证明:γ′=(d—1)γ/(1+e)=(d—1)γ/ d。 swsds 5-11 某封闭饱水试样载面积为A，土颗粒间接触面积为A，若土样承受的荷载为P，试S 推导平均应力σ(=P/A)与土颗粒接触应力σ(=P/A)及孔隙水压力的关系式。 uSSS 5-12 证明在无侧胀压缩试验中，孔隙比与试样高度相对于初始值的变化量()与e-eo1S间存在下述关系: 1 S/H = (e-e)/(1+e) 10010 5-13 试证明土的变形模量E和泊松比μ与土的侧限压缩模量E有如下关系: 0S E=E(1-μ)/(1+μ)(1-2μ) S0 5-14 试证明在一维渗流情况下渗透力的表达式为:j = γ?i w 5-15 试做图证明土的剪切破坏面不是发生在最大剪应力面, 5-16 导出粘性土的极限平衡条件方程式。 5-17 证明渗流力产生的滑动力矩可用水体重量对圆心的力矩来代替。 5-18 在假定滑动面，不计土体本身的重力时，推导计算极限荷载的公式。 六、计算题 36-1 某地基土样数据如下:环刀体积60cm，湿土质量0.1204kg，土质量0.0992kg，土粒相对密度为2.71，试计算:天然含水量w，天然重度γ，干重度γ，孔隙比e。 d 36-2 一击实试验:击实筒体积1000 cm，测得湿土质量为1.95kg，取一质量为17.48g的湿土，烘干后质量为15.03g，计算含水量w和干重度γ。 d 336-3 一击实试验土样为1000 cm，测得其密度ρ=1.95t/ m，含水量w=18%，如拌制w=20%的土样，需加多少水, 6-4 一击实试验土样3kg，测得其含水量w=16%，如拌制w=20%的土样，需加多少水, 36-5 描述确定原位土天然密度的方法，如果求得原位土样天然密度ρ=2.1 t/ m，含水量w=15%，颗粒比重ds=2.71。试计算其孔隙比e。 36-6 测得砂土的天然重度γ=17.6 kN/m，含水量w=8.6%，比重ds=2.66，最小孔隙比e=0.462，最大孔隙比e=0.71，试求砂土的相对密度Dr。 minmxa 36-7 某干砂土样重度为16.6 kN/m，比重ds=2.69，置于雨中，若砂样体积不变，饱和度增加到40%，求此砂样在雨中的孔隙比e。 6-8 某工地进行基础施工时，需在土中加水以便将土夯实。现取土样1000g，测其含水 第 34 页 共 52 页 量为20%，根据施工要求，将土的含水量增加20%，问应在土样内加多少水。 36-9 某工程勘察中，取原状土60 cm，重99.15g，烘干后重78.05g，比重2.67，求此土的孔隙比和饱和度。 36-10描述确定原位土天然密度的方法，如果求得原位土样天然ρ=2.1 t/ m，含水量w=15%，颗粒比重ds=2.71，试求其Sr。 36-11 已知某地基土试样有关数据如下。?天然重度γ=18.4 kN/m;干重度γd=13.2 3kN/m。?液限试验，取湿土14.5g，烘干后重10.3g。?搓条试验:取湿土条5.2g，烘干后重4.1g，求: (1)确定土的天然含水量，塑性指数和液性指数; (2)确定土的名称和状态。 6-12 试样A的含水量为35%，质量为800g。加同质量的试样B于试样A后含水量变为41%;在搅拌中失去了2g的水。试求试样B的含水量。 36-13 一土样，测得其ds=2.70，ρ=1.89 t/ m，w=20%，经真空抽气后，测得其ρ=1.98 112 3t/ m，校验土样饱和度达到了多少, 36-14 某饱和土样，其液限w=42%，塑限wp=20%，含水量w=40%，天然密度γ=18.2 kN/m，L 求I、e、ds各为多少, L 36-15 一体积为50cm的土样，湿土质量0.09kg，烘干后质量为0.068kg，土粒相对密度 3ds=2.69，求其孔隙比，若将土样压密，使其干密度达到1.6 1 t/ m，土样孔隙比将减少多少, 36-16 在标准实验中，装在环刀中(环刀体积为64.4 cm)的土的质量为128.8g，假设土85%饱和，求此土的干重度。 6-17 土层的分布如图6-1,计算土层的自重应力，并绘制自重力的分布图。 图6-2 图6-1 6-18 粉质粘土层下部有承压水，测压管水位高出地下水位1.5cm，形成向上的稳定渗流，现在地表突加无限均布荷载p=40kpa , 试按图6-2所示数据计算施加p后瞬间(t=0)，A点的垂直有效应力Ó’z。 6-19 试计算地面下A点处(图6-3)的总应力，有效应力和孔隙水压力。 第 35 页 共 52 页 图6-3 6-21 某粉土地基(图6-7)，今测得天然含水量w=24%,干密度ρ=1.54t/m,土粒比重d ds=2.73,地面及地下水位高度分别35.00m及30.00m,汛期水位将升到35.50m高程。试求25.00m高程处现在及汛期时的自重应力。当汛期后地下水降到30.00m高程(此时土层全以饱和状态计)、25.00m高程处的自重应力又为多少, 图6-7 图6-8 6-22 绘出图6-8所示自重应力分布图及作用在基岩层面处水土总压力。 6-23 试计算图6-9所示地基的总重应力并绘制其自重应力分布图。从钻孔中获得下列 33资料:0?-m,细砂，饱和密度ρ=1.92t/m;-3?-7m,粘土，饱和密度ρ=2t/m3,7.0msatsat以下为中砂。试计算和绘制自重应力随深度的变化图。(地下水为地面+0.00处) 图6-10 图6-9 6-24 求图6-10所示条基荷载所用在A点的垂直压力，已知p=300kpa。 0 第 36 页 共 52 页 6-25 如图6-11所示，测得 c点的前期固结 压力，已知 图6-14 图6-13 图6-11 图6-12 Pc=125.4kN/m,试判断其2 天然固结状态。 6-26 图6-12示基础底尺寸为4mx2m,试求基底平均压力P和p及p,绘出沿偏心方向maxmin的基底压力分布图。 6-27 如图6-13所示，测得A点的前期固结压力p=120kpa,试判断其天然固结状态。 6-28 如图6-14所示，求A、B二点的总压力，有效应力，孔隙水压力。 6-29 如图6-15所示，计算并绘制其自重应力分布图。 第 37 页 共 52 页 图6-16 图6-15 6-30 已知某均布受荷面积如图6-16所示，求深度10m 处A点与O点的竖向附加应力比值。(用符号表示) 6-31 如图6-17所示，试计算并绘制其自重应力分布图。(假定地下水位下是sir=100%) 图6-18 图6-17 6-32 图6-19 图6-20 分布计算图6-18中O点下，z=3m深处，不考虑相邻条基和考虑相邻条基影响时的附加应力(基底附加压力均为150kpa)。 6-33 房屋和箱基总重164000kN(图6-19),基础底面尺寸为80mx15m，埋深处多少时，基底附加压力为0? 6-34 如图6-20所示，静止土压力系数为0.5, 孔隙水压可作为静水压力分布对待，求:?c点的有效自重应力。 第 38 页 共 52 页 ?c点的水平有效自重应力。 ?c点的竖向有效自重应力。 6-35 试绘制图6-21所示自重应力的分布图。 图6-22 图6-21 6-36 一荷载板1m×1m，一柱基底面3m×3m，一片筏基础底面20m×20m，如果它们的基底附加压力p均为150kPa，问三个基础下，中心轴上附加应力σz=30.12 kPa的深度各0 为多少,其结果说明什么, 6-37 某单独基础如图6-22所示，基底附加压力p=150kpa，已知A点下4m处M点的附0 加应力σz=12.02kPa，试求基础中心点下2m深处N点的附加应力。 6-38 如图6-23所示，砂样置于铜丝网上，厚25cm，保持注水面比溢出水面高hcm，若e=0.70，ds=2.65，求当h=10cm时，a-a面上有效应力。 图6-23 6-39 拟在湖底土层上填土4m，试计算填土前后湖底粘土层的自重应力分布(绘出分布图)。若该土层的压缩曲线如图6-24所示。求该粘土层填土荷载作用下的压缩量(分3层计算)。 第 39 页 共 52 页 图6-24 6-40 某矩形基础的底面尺寸为4m×2.5m，天然地下基础埋深为1m，设计地面高出天然地面0.4m，其他资料如图6-25。试绘出土中应力分布图，按分层总和法和规范法计算基底中心点的沉降值。 6-41 某中心荷载下的条形基础，宽4m，荷载及地基(为正常固结土)的初始孔隙比及压缩指数如图6-26，试计算基础中点的沉降值。 图6-25 图6-26 6-42 某中心荷载下的条形基础，其地基资料如图6-27，地下水位齐平基础底。荷载分两级施加，第一级基底压力p=98kPa，当此级荷载作用后固结度U达0.6时再施加第二级荷t 载Δp=80 kPa(两次荷载施工期很短，忽略不计)。求第二级荷载施加后到变形稳定基础中点的沉降量(需计及第一级荷载作用的后期沉降量)。 图6-27 第 40 页 共 52 页 6-43 在天然地表上作用一大面积均布荷载p=54 kPa，土层情况见图6-28，地下水位地表下1m处，其上为毛细饱和带，粘土层的压缩曲线见e-p曲线图，粗砂土的压缩量可忽略不计，试求大面积荷载p作用下，地表的最终沉降量(要求采用分层总和法，按图示分层计算)。 图6-29 图6-30 6 -44 某 条形基 础基底 压力如 图6-29 所示，求 其中点 图6-28 第 41 页 共 52 页 下粘土层的最终沉降量(可不再分层)。 6-45 地质剖面如图6-30所示。已知基础底面面积为20m×30m，埋深为6m，建筑物荷重(包括基础自重)为110000kN。 (1)随着基坑开挖，粘土层发生膨胀，试估计坑底的平均回弹量。 (2)坑底回弹结束后修建建筑物，试估算建筑物的平均沉降量。 计算中忽略不计砂层和粘土层的瞬时变形量，不考虑建筑物的刚度，并假设粘土层的膨胀、再压缩和固结都是一维的。地基中的附加应力按近似法计算，采用扩散角θ=30º。 6-46 如图6-31所示两个性质相同的粘土层(e，a相同)，问: o (1)这二个粘土层达到同一固结度60%时，所需的时间是否相同，为什么, (2)达同一固结度60%时，二者压缩量是否相同，为什么, 图6-31 226-47 如图6-32，推导一维渗透固结理论的微分方程:2u/2t=C2u/22 V 图6-32 图6-33 36-48 根据图6-33中给出的条件，已知:h=60cm L=60cm，γ=20kN/m,Δh =30cm。sat ′求A、B、C点的总应力σ，孔隙水应力u和有效应力σ。 第 42 页 共 52 页 6-49 侧限压缩试验，试件初始厚度为2.0cm，当垂直压力由200 kPa增加到300kPa时，变形稳定，试件厚度由1.990cm变为1.97cm，试验结束后卸去全部荷载，厚度变为1.980cm(试验全过程件均处于饱和状态)。取出试件测得含水量为27.8%，土粒比重为2.70，求试件的初始孔隙比和a。 2-3 6-50 某均质砂基冲面如图6-34所示，地面上作用有大面积均布荷载p=150kPa，地下水位以上1m为毛细饱和区，土层孔隙比e=0.77，比重d=2.68，试求地面A 点，地下水位面0s ′B点以及不透水层面C点处的垂直向总应力σ、有效应力σ和孔隙大压力u，并画出沿土层深度的分布线。 6-51 地层剖面如图6-35，因抽水，地下水位骤降4m(认为瞬时降落)，若水位降落区因毛细作用，土的含水量保持不变，求骤降后100天时，软粘土层中A、B、C三点的总应力、 2孔隙水压力(静水压和超静水压之和)和有效应力。W=4P/л=1/m=mл2/2He×P(-mл0 2/4TV)(只需计算-项m=1.0) 图6-34 图6-35 6-52 图6-36所示地基土层剖面，各土层均已固结，其物理性质指标注在图中，现为修建筑物而开挖一大面积基坑。求: (1)A、B、C三点的先期固结压力及基坑开挖后的自重应力。 (2)基坑开挖后，若地基土层充分回弹后再修筑一建筑物，经计算，建筑物基础中心点A点以下的地基的附加应力可近似简化为一梯形分布。σ=120 kPa，σ =60 kPa，求AAB点最终沉降量(计算中不考虑砂层沉降量)。 第 43 页 共 52 页 图6-37 图6-36 36-53有一厚4m的粘土层，其上铺设2m厚的砾石层，其重度为17.6kN/m，铺设砾石层前粘土层的平均孔隙比为0.88铺设砾石层后粘土层的平均孔隙比为0.83，如图6-37所示，求粘土层稳定后的变形值。 6-54 某土样的压缩试验结果如表所示，求土的压缩系灵敏a和a，并计算相应的侧1-21-3限压缩模量，评价此土的压缩性。 压应力(KPa) 50 100 200 300 孔隙比 0.964 0.952 0.936 0.924 6-55 有一矩形基础，底面尺寸4m×8m，埋深2m，受4000 kN中心荷载(包括基础自重) 3的作用，地基为粉砂层，γ=19 kN/m，压缩资料如表所示，试用分层总和法计算基础的最终沉降量。 压应力(KPa) 50 100 200 300 孔隙比 0.680 0.654 0.635 0.620 图6-39 图6-38 第 44 页 共 52 页 6-56 如图6-38所示，基底面积3.6m×2m，基底附加压力129 kPa，埋深d=1.0m，地面以上荷重F=900kN，地基为粉质粘土，试用规范法计算沉降量。(取Z=4.4m) n 6-57 如图6-39所示，砂层不可压缩，求地下水位下降3m后，粘土层的沉降量。 6-58 如图6-40所示，已知基础长42.5m，宽13.3m，基础底面附加压力p=240 kPa，0基础底面铺有排水砂层，地基粉质粘土层厚8m，底部基岩面附加应力为160 kPa，试计算: (1)地基的最终沉降量。 (2)计算地基的固结系数。 6-59某 矩形基础及 地质资料如 图6-41，用 规范法计算 基础的沉降 量。 (ψs=1.2) 图6-40 图6-41 6-60 厚6m的一层粘土夹于厚砂层之间，当以原状粘土试件作固结试验时，2h内固结完成了80%，试件高度为4.0cm，仅上面排水，试求此地基粘土层固结80%所需的时间。 6-61 某饱和粘土层厚8m，受大面积荷载p=120 kPa作用，该土层初始孔隙比e=1.0， -12 a=0.3Mpa，K=18cm/年，在单面排水条件下问加荷一年的沉降量为多少,(U=1—8/πe-л 第 45 页 共 52 页 2/4Tv) 图6-42 图6-43 6-62 如图6-42所示，基础底面尺寸5.6m×4m，求粘土层的沉降量。集中荷载F=2000kN，弯矩M=80 kN? m。 6-63 某饱和粘土层厚8m，受大面积荷载p=120 kPa作用，该土层初始孔隙比为 -1e=1.0a=0.3Mpa，K=1.8cm /年，单面排水，问:沉降达14cm所需的时间。 26-64 如图6-43所示，某矩形荷载p=200kPa作用于地表面，矩形面积尺寸A×B=10sm。已知角点下z=10m深处N点的σ=24kPa，求矩形中点以下z=5mM点处的竖向附加应力。 2 图6-44 6-65 图6-44所示条形基础作用有均布荷载p=100 kPa，A、B两点以下4m处的附加应0 力分别为σz=54.9kpa、σzB=40.9 kPa，求D、C两A 点以下4M处的附加应力σz和σz是多少,(不查CD 表)。 图6-45 第 46 页 共 52 页 6-66 如图6-45所示，计算在海底面上进行大面积填土，厚4m，试回答下述问题: (1)填土前作用于a-a面之总应力及有效应力是多少, (2)填土后作用于a-a之有效应力若干, (3)填土后粘土预期之压实沉降量若干, 附:实验资料如下:相当于原有效应力之压实荷载重(p)下之孔隙比e=2.2(此时试样01厚19.60mm)，加填土之压力p=p+Δp的压实荷重下，其沉降量为2.35mm。 10 26-67 面积A=30mm的环刀下，高h=20mm，切取一原状试样，测得试样重量100.8g，试0 样的比重ds=2.74，含水量w=45.6%，对该样进行压缩实验压力p=100kpa作用后，试样压缩1 稳定后的高度h=18.3mm，试求孔隙比e、e、e及压缩系数a。 10121-2 36-68 在天然地面上填筑大面积填土3m，其重度γ=18kN/m，不计表层粗砂的压缩量，1 地下水位在地表下1m，地基条件及粘土层的压缩资料如图6-46及表所示。试计算原地面在大面积填土作用下的沉降是多少,当上述沉降稳定后，地下水位突然下降到粘土层顶面，计算粘土层由此而产生的附加沉降是多少, 图6-47 图6-48 6-69 如图6-47所示，在饱和粘土常规压缩试验中，测得某一级荷载下固结度达到50%的时间为10min，固结过程中试样的平均高度为1.8cm，求该试样的固结系数。 6-70如图6-48所示，原地下水位与地面齐平，地面下10m 处有一厚度为3m的软粘土 2层，其天然孔隙比为1.05，压缩系数a=0.06cm/kg，试问地下水位下降 4m后该软粘土层是否会产生压缩变形,如能压缩变形，压缩稳定后的压缩量为多少, 第 47 页 共 52 页 压应力(KPa) 孔隙比 0 0.85 50 0.76 100 0.71 200 0.65 300 0.64 图6-46 6-71已知地基土的υ=30，c=10, 地基中某点的两个相互垂直的面上正应力为σx=250kPa，τ=-90，σy=100 kPa，剪应力τ=90 kPa，试判断该点是否会剪坏。 6-72某重力式挡土墙，墙背垂直，光滑，墙高5米。地下水位在墙下1.5米处，填土的容重=20.6kN/m3 υ=36，c=10kPa。试绘出主动土压力分布图，标出土压力为0的点O到B点的距离z01及A、B、O、C点的土应力大小，并求出主动土压力Ea及作用点位置。 ,6-73已知一土样，土粒比重ds为2(70，含水率为30,。天然重度为17kN,m3，求土的干重 ,,,'dsat度、孔隙比e、孔隙度n、饱和重度、浮重度。 6-74一矩形基础，宽为3m，长为4m，在长边方向作用一偏 心荷裁F=P十G,1200kN。 偏心距e为多少时，基底不会出现拉应力?试问当pmin,0 时，最大压应力pmax为多少? 第 48 页 共 52 页 6-75一饱和粘土的容重为γsat=18.4kN/m3,土粒比重ds=2.75。求此土的天然容重γ，有效容重γ’,干容重γd , 孔隙比e,孔隙度n。 6-76有一H厚的饱和粘土层，单面徘水(加荷两年后固结度达到90,;若该土层是双面徘水，则达到同样的固结度90,需多少时间, -77某基坑，开挖掉的土层深5米，使用板桩墙挡土，桩长H=10米，墙背垂直、光滑，如基坑开6 挖后，桩墙发生了向基坑方向位移的趋势，问: (1)墙的哪一面承受主动土压力，哪一面承受被动土压力, (2)如土层分层，上层土γ1=20kN/m3,υ1=10,c1=15kPa. ，高H1=5米，下层土γ2=18kN/m3,υ2=20, c2=0， 高H2=5米 。以AC线为基准，绘出桩上作用的主动土应力pa和被动土压力pp分布图，标出A、B、C各点pa、pp大小。 (3)求得Ea 、Ep大小，标出其方向。 6-78一粘土样进行固结不排水购切试验，施加围压σ,200kPa，试件破坏时主应力差σ一σ,313 0280kPa，如果破坏面与水平夹角α,57，试求坏面上的法向应力σ和剪应力τ及土内摩擦角υ，ff内聚力c。 第 49 页 共 52 页 6-79已知地基土的υ=30，c=0,地基中某点的两个相互垂直的面上正应力为σx=200kPa， σy=100 kPa，剪应力τ=-85 kPa，试判断该点是否会剪坏。 6-80某土，天然含水量=18%，土的天然容重γ=18kN/m3,土的孔隙比e为0.8, 求土粒的比重ds,饱和容重为γsat,浮容重为γ’,干容重γd. 6-81某基坑，开挖深5米，开挖面以上基坑内无土。使用板桩墙挡土，桩长H=10米，墙背垂直、光滑，上层土γ1=18kN/m3,υ1=10,c1=0kPa. ，高H1=5米，下层土γ2=19kN/m3, υ2=20,c2=0. 高 H2=5米 。问:桩那一面受到的是主动土压力，哪面是被动土压力,绘出桩上作用的主动土应力pa和被动土压力pp分布图。 6-82某重力式挡土墙，墙背垂直，光滑，墙高5米。填土的容重=20.6kN/m3 υ=36，c=10kPa试绘出主动土压力分布图，标出土压力为0的点O到A点的距离z0及A、O、C点的土应力大小，并求出Ea及作用点位置。 第 50 页 共 52 页 6-83一柱下单独基础，截面尺寸如图。 已知上部结构产生的柱荷载F=760kN,M=230kN,水平荷载Q=175 kN。基础埋深1.5m。基础采用C15混凝土，其抗拉强度为1050kPa，钢筋保护层厚取35mm。试进行柱边抗冲切验算。 6-84某工程箱型基础底面尺寸为10*10m2高6 m，荷重及土的性质如图示，基础自重3600千牛。地下水埋深2米，土的饱和容重为γsat=20kN/m3，问:此基础有沉降吗,注:箱型基础是一整体的封闭基础。 6-85试利用室内压缩曲线及回弹曲线绘出超固结土的现场压缩曲线。并写出当附加应力Δp大于前期固结压力σc与土自重应力σcz之差时厚度为H的土层压缩量计算公式。(土的回弹指数用Ce 土的压缩指数用Cc表示。) 第 51 页 共 52 页 6-86某重力式挡土墙，高H=10米，墙背垂直、光滑，墙后填土水平，墙后填土分为两层， 上层土γ1=20kN/m3, υ1=10,c1=15kPa. ，高H1=5米，下层土γ2=18kN/m3,υ2=20,c2=0. 高 H2=5米 。绘出主动土应力pa分布图，求出总压力Ea的大小及作用点。 7-1土的粒度成分 7-2粘性土 7-3土的塑性指数 7-4土的液性指数I L 7-6土的灵敏度 7-7土中的孔隙水压力 7-8土中的有效应力 7-9 土的触变性 7-10土的前期固结压力 7-11正常固结土 7-12超固结土 7-13欠固结土 7-14土的平均固结度U 7-15土固结系数 7-16主动土压力 7-17被动土压力 7-18土的临界荷载p 1/3 7-19地基的临塑荷载 7-20土的极限荷载 7-21桩的负摩阻力 第 52 页 共 52 页 7-22扩展基础 7-23刚性角 7-24基础的补偿性设计