钢套筒接收方案

钢套筒接收 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 表B.0.1施工组织设计/(专项)施工方案报审表工程名称:兰州轨道1号线一期TJⅠ-2工区            编号:致:上海天佑工程咨询有限公司兰州轨道1号线一期TJJL-Ⅰ标项目部我方已完成中间风井盾构机钢套筒接收专项施工方案施工组织设计/(专项)施工方案的编制和审批,请予以审查。附件：□施工组织设计√专项施工方案□施工方案施工项目经理部（盖章）项目经理（签字）年月日审查意见：专业监理工程师（签字）年月日审查意见：项目监理机构（盖章）总监理工程师（签字、加盖执业印章）年月日审批意见：（仅对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项施工方案）建设单位（盖章）建设单位代表（签字）年月日注:本表一式三份,项目监理机构、建设单位、施工单位各一份兰州市城市轨道交通1号线一期TJⅠ-2项目中间风井盾构机钢套筒接收专项施工方案编制：审核：审批：中铁十四局集团有限公司兰州市城市轨道交通TJⅠ-2标项目经理部二零一六年四月1.编制说明1.1编制目的在充分理解工程设计，全面熟悉现场工况的基础上，对奥体中心站～区间风井区间左、右线盾构施工实施进行总体筹划，对盾构机始发及接收做详细施工指导和技术要求。通过制定合理的施工方案，选择适宜的施工方法，采取可靠的技术措施，建立完善的保证体系，配置足够的施工资源，确保“安全、质量、进度和文明施工及环保”控制目标的全面实现。1.2编制原则以满足业主期望为目标，严格执行国家及甘肃省、兰州市的法律、法规和管理条例，在深刻理解本工程的特点、重点和难点的基础上，按照“技术领先、选型可靠、施工科学、组织合理、措施得力”的指导思想，遵循下列原则编制本施工方案。1.2.1质量保证原则执行ISO9001 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 ，进行质量管理。建立完整的质量管理体系和控制程序，明确工程质量方针、目标，结合本工程特点与实际情况制定切实可行、有效的工程质量保证措施，施工过程严格进行质量管理与控制，确保工程质量在国内同类工程达到领先水平。1.2.2工期保障原则根据业主对本工程的工期要求，科学组织施工，合理配置资源，使各项分部工程施工衔接有序，使本项目的资源利用充分，以确保总体施工计划和各阶段施工计划的实现，从而确保总工期。1.2.3技术可靠性原则根据本工程特点，结合以往施工经验，选择可靠性高、可操作性强的施工技术方案进行施工，确保工程安全、优质、快速地建成。1.2.4经济合理性原则针对工程的实际情况，本着可靠、经济、合理的原则比选施工方案，并合理配备资源，施工过程实施动态管理，从而使工程施工达到既经济又优质的目标。1.2.5环保原则充分调查了解工程周边环境情况，施工紧密结合环境保护进行。施工中实施文明施工，减少废气、振动、噪声、扬尘污染，杜绝随意排放污水、胡乱丢弃垃圾等对环境的污染，维护交通运输，注重“景观感”。施工过程实施ISO14001标准，建立环境管理体系和控制程序，进行环境管理。建设“绿色工地”，实施“环保施工”。1.2.6人本施工原则建立、健全消防、安全、保卫、健康体系，以人为本，维护和保障施工人员的安全与健康。建立职业健康安全管理体系和控制程序并严格执行，保证职工的职业健康和安全。1.2.7风险可控原则根据我单位施工经验和本工程的实际情况，利用类比法对工程的风险进行辨识，并进行分析评估，对风险进行管理控制，减小风险发生的频次，对风险等级较高的制定应急预案，减小风险发生时造成的损害。1.3编制依据（1）兰州市城市轨道交通1号线一期工程土建Ⅰ标段施工总承包项目合同文件。（2）合同文件提供兰州市城市轨道交通1号线一期工程初步设计、合同设计、图纸等文件及相关参考资料。（3）现场踏勘所采集、获得的资料。（4）合同文件中明确要求执行的有关施工、安全、质量及城市管理的规范及规定。（5）本企业现有技术水平、管理水平、施工资源及多年从事类似工程的经验。（6）兰州市有关安全、文明施工、环境保护规范、规程及相关文件。（7）《盾构掘进隧道工程施工及验收规范》GB50466-2008。（8）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-19992003版）。（9）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）。1.4编制范围本方案针对奥体中心站～中间风井区间和世纪大道站～中间风井区间泥水平衡盾构机（DZ127）及土压平衡盾构机(S906)在钢套筒中接收施工编制，主要包括端头加固、洞门探水、钢套筒设计、制作、安装、调试和盾构在钢套筒中的掘进及拆除，其他各项要求均按照《中间风井盾构机钢套筒接收专项施工方案》施工。2.工程概况2.1工程概述【奥体中心站～中间风井区间】盾构机自奥体中心站北端头始发至中间风井南端头接收，区间采用1台铁建重工生产的ZTS6450型泥水加压式平衡盾构机施工。区间设计里程(分界里程)为：ZDK9+908.550～ZDK10+903.978，左线长995.428mYDK9+908.550～YDK10+900.101，右线长991.551m。在YDK10+335.00/ZDK10+333.00处设置联络通道一座。盾构机始发后沿深安路下穿黄河，下穿黄河段长度约为317m。为了保证深安大桥安全，线路采用双线同侧绕避深安大桥，由大桥上游下穿河底通过。区间隧道最大纵坡坡度27‰下行，线路埋深为12.8～35m，最小平面曲线半径500m。【世纪大道站～中间风井区间】盾构机自世纪大道站西端头始发至中间风井北端头接收，区间采用1台海瑞克生产的EPB-6450型土压平衡盾构机施工。区间右线设计里程为YCK10+900.00～YCK12+028.097,长1128.097m；左线设计里程为ZCK10+900.0～ZCK12+028.097（长链13.604mm），长1141.701m。区间隧道以27‰坡度下行，隧道埋深为11.4米～40.4米，最小平面曲线半径450m。【中间风井】位于北滨河路北侧在建深安大桥的NA匝道内，中间风井基坑边离深安立交桥桩基最近距离约63米，无邻近高层建筑物，中间风井距离黄河河堤约96m。中间风井的主体为五层现浇钢筋混凝土箱型框架结构，结构外设置全包防水层，明挖逆作法施工。主要结构构件尺寸如下：顶板厚度800mm；地下一、三层板厚度400mm；地下二、四层板厚度450mm；底板厚度1500mm。地下一层侧墙厚度1000mm，地下二、三层侧墙厚度1200mm；地下四、五层侧墙厚度1500mm。在基坑进行开挖前围护结构的地下连续墙、端头加固袖阀管注浆、墙顶冠梁混凝土均已达到设计强度要求。中间风井主体结构井壁内衬墙与连续墙采用叠合墙构造型式，主体结构采用全包防水结构设计，风井的主体结构采用风井内布置的34根格构柱进行支撑主体结构的重量，主体结构采用明挖逆作法进行施工。图2-1奥体中心站～世纪大道站区间纵断面图2-2中间风井区间主体施工图2.2地质概述本工程场地勘探范围内的土层划分为人工填土层（Q4ml）、第四系全新统冲积地层（Q4al）、第四系下更新统冲积地层（Q1al）、第三系中新统泥岩夹砂岩层（N1）四大类。本场区按地层岩性及其物理力学性质进一步分为7个大层，地层层序自上而下依次为：人工填土层：1-1杂填土（Q4ml）：广泛分布于本场地地表和道路表面、取砂坑回填、鱼塘回填，成分复杂，以粉土、中粗砂、卵石、圆砾为主，含砖块、水泥块（板）、煤渣、木块、塑料、生活垃圾等，一般稍密～中密。第四系全新统冲积地层：2-1黄土状土（Q4al）：灰黄色，以粉粒为主，硬塑。大孔隙、针状孔隙及虫孔发育，有铁锰质及钙质条纹，含植物根系、蜗牛壳、云母片等，具水平层理。为稍湿～湿、中压缩性土。2-6中砂（Q4al）：灰色～灰黄色，湿。以中砂为主，中密。水平层理、分布不连续。2-10-3卵石（Q4al）：杂色～青灰色，局部夹有薄层或透镜状砂层，广泛分布于黄土状土之下。级配不良，磨圆度较好、分选性较差、中密。2-10卵石层：杂色、青灰色。局部夹有薄层或透镜状砂层，广泛分布于河漫滩上部和安宁区二级阶地黄土状土之下。据颗分资料及现场调查，粒径大于20mm的卵石、卵石平均含量占63.5%，一般粒径20mm～50mm，漂石含量较少，最大粒径为500mm；粒径2mm～20mm的圆砾平均含量占12.4；中粗砂充填。3-11卵石层：灰黄色、青灰色，饱和，局部夹有薄层或透镜状砂层，广泛分布于河漫滩及安宁区二级阶地下部。据颗分资料及现场勘探，该层粒径大于20mm的卵石、卵石平均含量占81.95％，一般粒径20mm～60mm，漂石含量较少，最大粒径为500mm；粒径2mm～20mm的圆砾平均含量占14.82％；中粗砂充填。中间风井结构处于黄河漫滩巨厚卵石层3-11层，该层深度约150m，基坑设计的止水帷幕不可能穿越该层插入相对隔水层。图2-3卵石颗分成果统计表在实际开挖施工过程中，卵石含量远比地勘报告中所述比例大，通过筛分取样统计实际值如图2-4所示。深度（m）总重（kg）筛孔直径（mm）≥100100～8080～6363～5050～31.531.5～10<102310.6711.53%0.00%8.72%19.40%25.02%23.06%12.28%2421.613.15%5.09%6.53%3.29%10.65%26.67%34.63%2517.269.33%10.60%9.50%13.44%18.25%22.07%16.80%2613.7615.04%8.14%0.00%18.46%17.95%22.31%18.10%2714.493.73%12.35%10.08%12.84%16.36%24.09%20.57%2910.0810.12%16.67%0.00%2.38%18.85%24.60%27.38%3318.8640.08%11.56%6.04%2.65%16.01%16.33%7.32%3518.8410.40%4.99%17.52%3.40%19.43%27.60%16.67%图2-4中间风井地层取样卵石所占百分比2.3水文概述隧道主要走行于卵石层中，地下水主要赋存于卵砾石土中，属孔隙性潜水，渗透系数大（平均60m/d）。现有资料表明：深安大桥附近设计水位1528.65m（百年一遇水位）；平均河床高程1522.5m；河床最低点高程1521.30m，一般冲刷线为河床高程下2.5～3.9m；局部冲刷线为一般冲刷河床高程下4.7m。考虑冲刷影响，与黄河河流主槽最近的深安大桥主墩处河床底部最低标高为1504.03m，换算到工程断面处，相应的最低标高为1507.7m。根据沿线地下水的埋藏形式、含水层及相对隔水层特点，地下水详细情况如下：潜水：水位标高为1522.17m～1534.01m，水位埋深为3.12m～11.65m，含水层为2-10-3卵石层、2-10-4卵石层、3-11卵石层，该层地下水分布较为连续，地下水位由北东向南西缓慢降低。主要接受大气降水、地表水入渗以及黄河水补给，以迳流与地下越流方式排泄。设防水位：本工区抗浮水位标高为1529.50～1541.00m之间，防渗水位标高为1527.50～1539.00m之间。地下水水质特征及腐蚀性：本区间范围内地下水对混凝土结构具微腐蚀性；长期浸水条件下，对混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，在干湿交替条件下，对混凝土结构中钢筋具弱腐蚀性。3.施工总体部署3.1.质量目标工程达到合同文件和国家验收规范规定的质量标准，质量合格，确保市级优质工程奖，争创省级优质工程。3.2.施工总体思路总体安排原则：“技术领先、设备先进、施工科学、组织合理、措施得力、突出重点、预案在先、规避风险、稳步推进、安全接收”。总体施工顺序如图3-1所示。图3-1 钢套筒接收施工工艺流程图3.3.施工组织机构针对盾构到达钢套筒接收，我项目部成立了施工领导小组，组织机构见图3-2。图32-1盾构到达施工组织机构图3.4.施工管理盾构到达接收期间成立以项目经理为第一责任人的施工组织机构，下设十个主要部门，设置一个盾构施工负责人，管理盾构施工队。结合盾构法施工的特点，确定以下施工原则：（1）以人为本，盾构法隧道施工是一种大型设备的精细化作业，其系统性强、流水作业的特点决定了只要有一个工序环节出现问题就会导致整个盾构施工停滞，要保证盾构施工顺利进行，无论是项目部管理层还是盾构队必须有良好的团队精神，项目经理部在整个施工过程中将致力于良好的团队精神的建立和维持。（2）以设备为本，盾构隧道施工主要就是盾构机的作业，钢套筒的安装、调试，配备足够的易损备件。（3）以地质为本，盾构隧道施工属于地下工程，施工管理人员、技术人员及工班必须对地质及水文条件有一个清晰的认识，包括地层的厚度、稳定性、均匀性、孔隙率及渗透性等，项目部组织相关地质图的读图分析的学习，同时做好对作业工班的地质交底工作，配置业务能力强、责任心强的土建工程师，在盾构掘进全过程，尤其是掘进通过接收段过程中对盾构机前方的地质情况做好严密的监控和预测，指导盾构机掘进。（4）以钢套筒安装精度和测量精度为本，确保盾构机安全顺利接收。每日坚持执行现场施工日例会 制度 关于办公室下班关闭电源制度矿山事故隐患举报和奖励制度制度下载人事管理制度doc盘点制度下载 ，确保及时对现场情况进行沟通，对出现异常情况进行现场确认，出现的问题进行分析并加以控制，以达到预期的效果。加强信息沟通以及与各部门的配合工作，确保盾构安全接收。3.5.施工进度计划表3-1 施工进度计划表序号项目名称计划工期备注1现场安装10天 2现场调试2天 3使用前验收1天 4接收2天 5解体吊装5天 6清理场地5天 7合计25天 3.6人力资源配置计划3.6.1劳动力配置计划盾构掘进施工共需53人，其中：管理人员8人，盾构作业人员45人；钢套筒安装共需15人，其中管理人员5人，安装作业人员10人，为便于管理和协调，均由盾构工区负责管理。3.6.2设备与物资配置计划根据本工程的施工作业内容，配置机械、试验、质量检测设备，最大限度地满足工程质量和施工进度的需要，详见表3-2。表3-2 拟配置本工程的机械、试验、检测（监测）设备表序号机械设备名称规格型号数量备注1盾构机ZTS64501台套 2龙门吊 1台 3注浆机 2套单、双液4电焊机 4台 5精密水准仪 1套 6吊车130t1台 7履带吊300t1台 8重型汽车 1辆 9叉车 2辆 10装载机 1辆 同时按规定备足抢险应急物资，重点备好水泥、水玻璃、编织袋、水泵等应急物资。表3-3 主要应急材料、设备清单表序号应急物资设备应急功能和作用数量物资设备状态1担架抢救伤员1套完好2面包车作为救护车1部完好(综合办)3灭火器发生火灾时灭火1批完好4急救箱急救药品1套完好5装载机紧急运送、抢险1部完好（物设部）6应急灯停电照明2套完好7安全绳应急救人4条完好8电话/内线电话应急联络1批完好9水泥堵漏1批完好（水泥库）10石子堵漏1批完好（料场）11编织袋堵漏1批完好12沙子堵漏1批完好（料场）13快干水泥堵漏1批完好（水泥库）14水泵（18.5kw）应急抽水4台完好15警戒带应急隔离12卷完好16吊带应急起吊5条完好17水带应急抽水300米完好18卤化物灯应急照明4个完好19全站仪Leica监测1台完好（测量班）20应急发电机500kw1台完好4.施工方法和工艺4.1施工准备4.1.1盾构机主要参数DZ127泥水加压平衡盾构机主要技术参数如表4-1所示。表4-1ZTS6450盾构机主要技术参数序号项目名称参数备注1开挖直径6480mm 2作业压力4.5bar主驱轴承密封3额定扭矩6232kNm@280bar 4脱困扭矩7345kNm@330bar 5额定推力36,493kN@300bar 6最大总推力42,575kN@350bar 7进浆泵P1.1380kW—1050m³/h 8排浆泵P2.1380kW—1100m³/h 9中继泵P2.2450kW—1100m³/h 10碎石机类型：液压颚式可破碎粒径：500mm工作频率：0-6次/分钟功率：90KW 11刀具配置配置滚刀41把，边缘滚刀10把采用双刃滚刀，正面滚刀23把大轨迹线采用5把双刃滚刀、18把单刃滚刀，中心滚刀8把；正面切刀36把，边缘刮刀8对。 S906土压平衡盾构机主要技术参数如表4-2所示。表4-2EPB6450盾构机主要技术参数序号项目名称参数备注1开挖直径6520mm 2作业压力4.5bar主驱轴承密封3额定扭矩6228kNm 4脱困扭矩7447kNm 5总推力50668kN 6刀盘配置开口率为34%刀盘配备有18寸滚32把（刃宽30mm），正面先行刀12把，正面刮刀32把，中心滚刀4把。复合式刀盘7螺旋机配置双螺旋一级20rpm，二级22.1rpm4.1.2施工场地准备图5.3-1 中间风井端头钢套筒接收场地布置图4.1.3施工机具准备根据本工程实际状况，为了满足盾构接收需求，需要制作筒体长10500mm，直径（内径）6820mm的钢套筒一套，钢套筒接收对钢套筒制作精度、密封性要求很高，因此项目部委托专业公司对钢套筒进行工厂内加工制作，试拼检验合格后再运到现场安装调试。图5.2-1 类似工程安装实例图图5.2-2类似工程实例图4.2钢套筒安装及调试盾构接收时盾构施工中的主要风险之一，由于盾构接收需要凿除洞门混凝土，洞门凿除施工会对周边地层产生不同程度的扰动，土体容易失稳造成地面沉降。中间风井位于黄河北岸堤100米左右，盾构机埋深35米。洞门附近土体为富水地层，如果直接凿除洞门在水下接收危险性极高，洞门直接凿除，地下水可能会携带土体沿洞口流出，造成涌水涌砂，进一步加剧土体破坏过程。钢套桶接收工艺使用的钢套管一端开口，与洞门钢环焊接在一起，另一端封闭，其长度和直径略大于盾构头部尺寸。盾构接收前需在钢套筒内注入泥水，使盾构机在洞门凿除后，刀盘内外切口压力处于理论平衡状态，能够很好地避免水土流失，减少对周边环境的扰动。4.2.1套筒设计制作（1）筒体筒体部分长10500mm，直径（内径）6780mm，分四段(加每段长)，每段又分为上、下两块（如图5.1-1所示），筒体材料用30mm厚的Q235A钢板，每段筒体的外周焊接纵、环向筋板形成网状以保证筒体刚度，筋板厚20mm，高150mm，间隔约550*600mm；每段筒体的端头和上、下两段圆弧接合面均焊接连接法兰，法兰用24mm厚的Q235A钢，上、下两段连接处以及两段筒体之间均采用M30*90（8.8级）螺栓连接，中间加10mm厚橡胶垫，以保证密封效果。图6.1-1接收钢套筒筒体示意图在筒体底部框架分四块制作。底部框架承力板用30mm厚Q235A钢板，筋板用20mmQ235A钢，底板用20mmQ235A钢板。如图6.1-2所示。图6.1-2 接收钢套筒底部框架示意图托架与下部筒体焊接连成一体，焊接时托架板先与筒体焊接，再焊接横向筋板，焊接底板和工字钢。托架组装完后，工字钢底边与车站底板预埋件焊接，托架须用型钢与车站侧墙顶紧，钢套筒上部采用槽钢与中板梁顶紧。（2）后端盖后端盖为平面盖，材料用30mm厚的Q235A钢板，平面环板加焊4道厚30mm、高500mm的钢板筋板，井字形焊接在后端盖上。后盖边缘法兰与钢套筒端头法兰采用M30*130（8.8级）螺栓连接。后端盖形状如图6.1-3所示。图6.1-3 钢套筒后端盖示意图（3）反力架盾构接收反力架紧靠在端头井负五层环框梁和底横梁上。反力架用I20的工字钢做斜撑，与车站底板顶紧,反力架上部顶在中板上。反力架定好位置后，先用400t千斤顶顶平面盖和反力架，消除洞门到后盖板的安装间隙后，反力架上下均布4道I20的工字钢与后端盖平面板顶紧，承力工字钢管两端用楔形块垫实并焊接。图6.1-4反力架示意图图6.1-5 钢套筒后盖及反力架模型图（4）筒体与洞门的连接图6.1-6 过渡连接板示意图在原洞门环板预埋板的基础上，钢套筒与洞门环板之间设一过渡连接板（厚度为20mm），过渡连板的长度可以根据盾构接收井的长度进行调整，洞门环板与过渡连接板采用烧焊连接，钢套筒的法兰端与过渡连接板采用M36*65（8.8级）螺栓连接。在过渡连板2、4、8、10点（钟表点位）位置有4个观测孔(带球阀)，用来检查洞门密封质量。在钢套筒的过渡连板上安装应力计，以检测过渡连板的受力情况。（5）进料口为了满足盾构接收需求，钢套筒上预留两个下料口，两个下料口均位于第二块上，第一个位于靠近第二块、第三块连接部位的正上方，第二个下料口在靠近留在第二块、第三块连接部位12点（钟表点位）顺时针旋转34°位置（面向洞门）。图6.1-7 进料口平面图（6）泄料闸及排浆孔在后端盖平面板设置一个泄料闸门，1个带球阀注排浆管（编号06）。第二次洞门凿除的渣土和盾构接收完成后最后残留的回填料都需要从泄料闸运出。图6.1-8 进料口剖面图图6.1-9 进料口平视图（7）压力表在后端盖平面板设置1个压力表（编号07），如图所示。4.2.2安装过程及步骤（1）主体部分连接1）在开始安装钢套筒之前，首先在基坑里确定线路中心线，也就是钢套筒的中心线。奥～中区间接收线型均为直线段，钢套筒定位时，要求钢套筒架中心线、线路中心线两条控制线重合。2）在地面组装好钢套筒的传力架1，并把过渡连板与传力架1连接好，整体下放到端头井内，使钢套筒的中心与事先确定好的线路中心线重合，向前移动过渡连板与传力架1并与洞门钢环焊接。3）在地面组装好钢套筒的传力架2，下放到端头井内，使钢套筒的中心与事先确定好的线路中心线重合，向后移动传力架2并与传力架1连接。4）在地面组装好钢套筒的传力架3，下放到端头井内，使钢套筒的中心与事先确定好的线路中心线重合，向前移动传力架3并与传力架2连接。5）在地面组装好钢套筒的传力架4，下放到端头井内，使钢套筒的中心与事先确定好的线路中心线重合，向前移动传力架4并与传力架3连接。6）钢套筒安装完成后，对筒体位置进行复测，检查与盾构机到达的中心线是否重合。7）两段传力架放好橡胶密封垫后，拧紧连接螺栓，连接部位密封均采用10mm橡胶垫密封，如图6.2-1所示。图6.2-1筒体连接面密封详图（2）后端盖连接后盖板与筒体之间加8㎜厚的橡胶板后，用M30螺栓（8.8级）上紧在钢套筒后法兰上。图6.2-2 受力架连接面密封详图（3）钢套筒平移将已经连接好的钢套筒向洞门位置平移。利用2个60t液压千斤顶一边顶在基坑底板横梁上，另一边顶在后端盖板的平面位置，将已经连接好的钢套筒沿隧道中心线向洞门方向平移，直至过渡连接板与洞门环板相接，并保持隧道中心线与钢套筒中心线不偏离。  图6.2-3钢套筒向洞门平移示意图（4）反力架安装反力架的安装采用类似盾构始发反力架安装方式，盾构接收反力架紧靠在端头井负五层环框梁和底横梁上。反力架用I20的工字钢做斜撑，与车站底板顶紧。反力架定好位置后，先用400t千斤顶顶平面盖和反力架，消除洞门到后盖板的安装间隙后，反力架上下均布9道300×300mm支撑柱与后端盖平面板顶紧，支撑柱与反力架之间用支撑楔块垫实并焊接，支撑斜撑与底板预埋件焊接要牢固，焊缝位置要检查，确保无夹渣、虚焊等隐患。在此过程中注意检查反力架各支撑是否松动，各段法兰连接螺栓是否松动。完成后，检查各部连接处,对每一处联结安装的地方进行检验,确保其连接的完好性,尤其是对于钢套筒的上下半圆和节与节部分之间联结的检查,还要检查过渡连接板与洞门环板之间的焊接,看是否存在着点焊或浮焊，发现有隐患，要及时处理。（5）钢套筒的过渡连接板与洞门环板的连接反力架安装成后，经过测量组对中心线复测，确认无误后，将洞门环板与过渡连接板进行焊接。钢套筒的过渡连接板与洞门环板相接触后，要检查两个平面是否全部能够连接，由于洞门环板在预埋的过程中可能出现变形或平面度偏差较大的情况，所以有可能出现过渡连接板有些地方无法与洞门环板密贴的情况，这时就需在这些空隙处填充钢板并与过渡板焊接牢固，务必将空隙尽可能地堵住。在确定洞门环板与过渡板全部密贴后将过渡板满焊在洞门环板上。（6）支撑安装钢套筒与洞门环板焊接完成后，检查确认后，即进行安装筒体上部支撑。如图6.2-5所示，钢套筒每边共设置4道横向支撑，顶在中板梁上。图6.2-5钢套筒上部支撑安装位置示意图图6.2-6支撑柱示意图图6.2-7支撑柱楔块示意图支撑安装完成后，对托架左右、反力架的支撑进行牢固性的检查。钢套筒的位置检验，对安装好的筒体位置进行复测，与盾构机到达的中心线是否重合。（7）钢套筒与主体结构的连接及固定车站端头井已经施工，钢套筒及反力架预埋件如图6.2-8所示。图6.2-8 钢套筒与底板连接示意图（8）密封性检查钢套筒组装完成后，在筒体内压水检查其密封性，气压为0.3Mpa，若在12小时内，压力保持在0.28Mpa上，则可满足钢套筒接收要求，如果小于0.28Mpa，找出漏气部分，检查并修复其密封质量，然后再次进行试压，直至满足试压要求。（9）砂浆基座在钢套筒底部60°范围内浇筑15cm后的C20砂浆基座，并保证砂浆基座伸入洞门内与加固土体相接，以保证刀盘出加固体时扎头。详见图6.2-9所示。图5.2-9 钢套筒底部砂浆基座图（10）填料钢套筒当检查完毕后，向钢套筒内填料。填料采用泥浆，主要采用盾构机掘进出来的渣土和膨润土加水配制而成。为了将填料输送至钢套筒内，需要从地面引一条输送管道至钢套筒上，采用一条609mm的管路连接，地面设置一个漏斗，将填料直接从漏斗输送至钢套筒内。4.2.3钢套筒检测试压钢套筒安装完成后，向钢套简内填充泥砂，在填充过程适当加水，保证砂的密实，然后加水至完全充满钢套筒。填料完成后，即可进行钢套筒检测试压(1)渗漏检测从加水孔向钢套筒内加水，如果压力能够达到 3bar，则停止加水，并维持压力稳定。如无法通过水压达到 3bar，则利用空压机加气，直至压力达到 3bar为止，对各个连接部 分进行检查，包括洞门连接板、钢套简环向与纵向连接位置、后端盖板的连接处有无漏水，检查反力架支撑的各个焊缝位置有无脱焊情况。(2)钢套筒位移检测对钢套简应进行位移检测，在试水、加压测试前，在钢套筒与洞门环板连接的部位分区安装应变片，在钢套筒表面安装百分表，在加压过程 中，一旦发现应变超标或位移过大，必须立即进行泄压、分析原因并采取解决措施。根据设计计算，位移量控 制最严格的位置是洞门环板与钢套筒的连接位置，允许变形量在 1．5 2mm。另一位置是后盖椭球体的中心圆点位置，此处受压力最大，必须监测其变形量，最大允许变形量为5mm。4.3盾构机到达段掘进中间风井盾构机接收共四次，泥水平衡盾构机及土压平衡盾构机各两次，本方案以泥水平衡盾构机奥中区间右线接收为例，其余三次接收与之相似，控制要点相同。4.3.1盾构到达施工范围及内容盾构到达是指隧道贯通后，盾构机从预先施工完毕的洞口处进入中间风井内的整个施工过程，以盾构主机推出洞门进入钢套筒内指定位置停机、后配套与盾构主机分离为止。盾构到达施工主要内容包括：（1）到达端头地层加固；（2）分别于盾构贯通之前100m、50m两次对盾构机姿态即自动导向系统进行人工复核测量；（3）到达洞门位置及轮廓复核测量；（4）根据前两项复测结果确定盾构姿态控制方案并进行盾构姿态调整；（5）到达洞门处理；（6）最后10环管片拉紧；（7）接收钢套筒安装调试；（8）盾构机推出隧道；（9）盾构机进入钢套筒接收装置停机；（10）洞门注浆堵水处理；（11）碴土清理、主机与连接桥分离等。4.3.2端头加固中间风井端头加固兼止水帷幕补强采用素混凝土地下连续墙，地连墙厚800mm，地连墙深入区间管片结构以下9米。在施工完成的帷幕墙体内进行袖阀管注浆加固。平面加固范围如图所示，剖面加固范围为洞身上下各6米。如图4-1所示。图4-1端头加固范围图止水帷幕连续墙分幅长度按6米控制，转角幅由施工单位根据设备型号进行局部调整。盾构进洞接收前采用基坑开挖时坑外管井降水，初步考虑降水井间距6米，井深55米，实际布设及井深根据现场抽水试验情况而定。2道连续墙之间加固体上方布置约10口降水井，井深30m，兼做抽水试验探孔，在内部降水的同时也可对周边降水及加固效果进行检验。土体采用袖阀管注浆加固，浆液跳孔分别采用1:1的水泥浆和水泥~水玻璃浆液。双液浆快速凝固进一步降低地层中水的流速和渗透系数，单液浆填充地层中的孔隙，确保强度，使加固范围内能形成连续、均匀、密实、密贴的加固体。素混凝土地连墙混凝土标号为C20、P6。4.3.3测量和姿态调整4.3.3.1盾构机姿态人工复核测量在距贯通150～200m时进行包括联系测量在内的线路复测。对洞内所有的测量控制点进行一次整体的、系统的控制测量复核，对所有控制点的坐标进行精密、准确的平差计算。在100m和50m处对激光导向系统进行复核测量。在盾构到站前的最后一次导向系统换站时，充分利用在贯通前150～200m时线路复测的结果，用测量二等控制点的办法精确测量测站、后视点的座标和高程（测量经纬仪和后视棱镜的座标和高程），每一测量点的测量不少于8个测回。同时，在贯通前50m时，进一步加强管片姿态监测与控制。4.3.3.2到达洞门复核测量为准确掌握到达洞门施工情况，在盾构贯通前300m之前对盾构到达洞门进行复核测量，测量项目包括：洞门中心位置偏差、洞门全圆半径等。必要时根据测量结果对洞门进行相应的处理。4.3.3.3盾构姿态调整根据盾构姿态测量和洞门复测结果，讨论制定盾构姿态调整方案，并逐渐将盾构姿态调整至预计的位置。确定盾构贯通姿态时，一般考虑盾构到达时施工进度较慢，盾构存在下沉的情况，贯通前30m可逐渐将盾构姿态抬高15mm。盾构机停机位置选择在刀盘掘进至加固体前0.5m处，即距离车站外衬墙皮3.5m位置。4.3.4到达段掘进施工4.3.4.1贯通前100m段掘进注意事项盾构贯通前100m进入接收准备工作阶段。该段施工注意事项如下：（1）提前在到达段地面、车站端墙及洞门埋设监测点；（2）盾构完成由曲线段到缓和曲线段的过渡，加强管片选型的控制；（3）地层埋深变化率大，注意各项掘进参数的调整，尤其是泥水仓压力的设定；（4）线路下穿北滨河西路，做好地面监测和巡视工作，确保路面行车行人的安全。4.3.4.2刀盘进入素混凝土地连墙当807环推进1002mm时刀盘进入素混凝土地连墙及加固区。如图4-4所示。刀盘进入加固区后，应当注意调整掘进参数：推进速度：小于15mm/min刀盘转速：0.8rpm千斤顶总推力：800～1000T刀盘总扭矩：小于3500KNm切口压力：3.5bar泥浆比重：1.12～1.20g/cm3粘度：22～28s进浆量：900～930m³出浆量：920～950m³图5-4刀盘进入地连墙及加固区4.3.4.3刀盘过加固区进入地连墙当818环推进至621mm时刀盘进入区间风井围护结构1.2m厚地连墙，刀盘经过区域地连墙钢筋采用玻璃纤维筋代替，无需破除可直接推出洞门。如图8-5所示。刀盘进入地连墙后，应注意调节掘进参数：切口压力：0.8bar掘进速度：小于15mm/min千斤顶总推力：800～1000T刀盘转速为0.8rpm同步注浆浆液采用硬性浆液（初凝6h)泥浆比重：1.08～1.1g/cm3粘度：23～26s进浆量：800～850m³出浆量：850～900m³管片拼装每环保证3次复紧，并进行内弧面连接钢板焊接工作。图4-5刀盘出加固区进入地连墙4.3.4.4盾尾脱出风井侧墙停机当拼装完成824环后，盾尾尚未脱离侧墙。需继续半环拼装825环，当盾尾脱出侧墙满足拆解距离后停机，拆除825环。如图5-6所示。注意管片拼装后每环保证3次复紧，并进行内弧面连接钢板焊接工作。图5-6盾尾脱出侧墙后停机4.3.5盾构到站4.3.5.1止水环施工在盾构机停机后，在第819到823环做二次注浆，与加固体连成整体，形成一道止水环，彻底将隧道后部来水封堵。浆液选用双液浆，双液浆配比如下表。表5-1双液浆配比及浆液主要性质表试验编号水灰比A液：B液（体积比）浆液密度（g/cm3）凝结时间（秒）配比11:11:11.4420～48注浆完成后通过管片手孔检查注浆效果。减少盾构机掘进方向周边地下水流入风井的风险。4.3.6钢套筒拆除吊装盾构机到达指定位置停机后，刀盘停止转动，泥水加压平衡盾构机可以走泥水循环系统开始洗仓。这样可以在拆卸钢套筒后减少大量的清渣土时间。在拆卸钢套筒前先泄压，使钢套筒内外压力一样。安装与拆卸钢套筒一样是本次施工的主要环节，现场要留一名技术人员、一名管理人员协调施工。钢套筒是重复使用的产品，因此在拆卸吊装过程应减少磕碰，确保其圆度与密封。5.1.3清理刀盘前渣土彻底清理钢套筒与刀盘周围的粘土，准备盾构及拆解工作。5.1.4洞门密封收紧及二次注浆洞门清理完成后，在洞门帘上安装钢丝绳对帘布进行收紧。对洞门周围预埋的6道注浆注浆管路内进行二次注浆，再次对洞门进行封堵。浆液配比如表5-1所示。（1）施工准备工作1）在盾构机进洞前100m和50m时，对控制点各进行一次复核测量，确保控制点精确无误，同时对进洞端洞门中线进行测量复核，确定洞门中心精确位置。根据测量结果，调整盾构机自动测量系统，在最后50环推进过程中，对隧道轴线进行多次复核，确保轴线准确，保证盾构机安全进入洞门圈。2）盾构机在推进最后50环过程中，根据定向测量和联系测量成果，有计划地进行纠偏工作，推进纠偏严格按照小量多次的原则进行，使盾构机姿态控制在水平±15mm以内，垂直方向在+20～+30mm，以保证隧道的顺直度。3）在盾构机推进最后50环的过程中，及时压注盾尾油脂，避免盾尾渗漏，压注量控制在70-100kg/环。4）由于加固体有一定的强度且硬度不均匀，为了便于隧道的纠偏，在进洞前现场预先准备好两环转弯环管片备用。（2）盾构进洞段的推进施工盾构进洞段的推进施工分三个阶段，最后1环管片采用特殊管片，以便于二次注浆。各阶段划分区域详见图5.3-1盾构机进洞阶段划分区示意图。图6.3-1 盾构机进洞阶段划分区示意图5.15洞门密封及其质量检查盾构接收推进过程中，为了保证洞门密封的质量，采取以下措施对洞门进行封堵：1)盾构推进时同步注浆严格按照技术交底进行，填充好施工间隙。2)在加固体与原状土的分界界面处联续3～5环注双液浆，及时施做环箍，封堵开挖土体与管片外壳之间渗漏通道。3)盾尾进入加固体后，在已成型的隧道内，利用管片上预留的注浆孔，向管片外侧注入双液浆，及时施做环箍，时刻检查钢套筒是否有漏浆、形变等情况，如有漏浆或者形变过大等情况发生，可以采取调低气压，减小推速等措施。4）零环采用特殊制作的管片，在管片外侧预埋背负钢板，待钢套筒拆除后，背负钢板与洞门钢环之间用L型钢板焊接。5）在原洞门环板预埋板的基础上，钢套筒与洞门环板之间设一过渡连接板（厚度为24mm），洞门环板与过渡连接板采用烧焊连接，钢套筒的法兰端与过渡连接板采用M24*65（8.8级）螺栓连接。洞门环板与过渡板全部密贴后将过渡板满焊在洞门环板上。6）使用前对整体钢套筒的圆度进行检查，必要时由制造厂家进行检查，确保其圆度，避免盾构机进入钢套筒时与钢套筒间距不均，导致盾体与钢套筒碰撞使钢套筒发生位移变形等意外,并在出厂前进行加压试验，以保证钢套筒自身的密封性完好。盾构机全部进入钢套筒后，打开车站侧墙上预留的注浆管、特殊管片上预留的注浆孔的球阀、钢套筒过渡连板上预留的观测管，观察出水量，若水量较大，则继续通过预留注浆管、注浆孔注浆，直至打开球阀无水流出后，方可拆解钢套筒。使用螺旋出土有意降低土仓压力，等待8～10小时后，通过观察土仓压力是否回升，或者通过胸隔板上土仓闸门进行观察判断洞门是否密封完好。图6.4-1洞门侧墙预埋注浆管6.风险分析及应对措施6.1风险分析根据钢套筒盾构接收施工工艺并结合本工程接收端头的实际情况，经分析认为此次接收面临的主要风险有以下5点：（1）隧道轴线与钢套筒安装轴线偏差（2）地面沉降（3）洞门密封不严闭漏浆（4）盾尾漏浆（5）透水事故（6）钢套筒自身密封不严闭6.2风险应对措施6.2.1轴线偏差控制根据奥体中心站～中间风井区间右线线路统计表，右线800环开始圆曲线（右曲R=650M），同时也是盾构机出洞门区域。难点在于盾构机边出洞边调节姿态右转弯。针对此特点，采取对应措施：盾构机到达接收洞门前50环时，测量单位对测量监控点进行一次全面复核测量。确保测量控制点精确无误，同时为确定洞门中心精确位置，对洞门中线进行复核测量。根据测量结果，调整盾构机自动测量系统。在最后50环推进过程中，对隧道轴线进行多次复核纠偏，根据本项目实际情况使盾构机姿态控制在水平+10～20mm以内，垂直方向在+15mm～25mm以内。以确保盾构机安全准确进入洞门圈。6.2.2控制地面沉降为有效的控制地面沉降，采取以下措施1盾构推进严格按照方案进行同步注浆，确保盾构管片外侧土体密实。2盾构机推进807环进入加固体后，利用盾构管片径向注浆孔向周边土体注聚氨酯，聚氨酯与盾构管片外地下水反应形成聚合物，填充盾构管片与土体之间的空隙。6.2.3钢套管漏浆措施1提高洞口土体加固质量，保证加固后土体强度和均匀性；2洞口封门拆除前应充分做好各项始发、接收的准备工作；3洞门密封圈安装要准确，在盾构推进的过程中要注意观察，防止盾构刀盘割伤橡胶密封圈。密封圈可涂黄油增加润滑性；洞门的翻板要及时调整，改善密封圈的受力状况；4盾构始发时要及时调整密封钢板的位置，及时地将洞口封好；5盾构进入始发口土体加固区时，降低切口压力。治理措施1将受压变形的密封圈重新压回洞口内，恢复密封性能，及时固定弧形板，改善密封橡胶带的工作状态；2对洞口进行注浆堵漏，减少土体的流失。6.2.4盾尾漏浆采取对应措施当发现盾尾漏浆情况严重时，可配制初凝时间较短的双液浆进行衬砌壁后注浆。如遇漏水、漏浆等突发事件时盾构司机立即停止推进。措施：⑴针对泄漏部分集中压注盾尾油脂。⑵配制初凝时间较短的双液浆进行壁后注浆，压浆部位在盾尾后3环。防止二次压降冲破盾尾刷。⑶利用堵漏材料进行封堵。⑷如上述措施效果不佳时，可采用聚氨脂在盾尾后一定距离处压注，进行封堵。6.2.5透水事故应急措施发生透水事故时，首先疏散作业人员，然后待命的应急人员马上采用方木、棉被和麻丝等封堵透水部位，同时启用应急用的降压井进行抽水，控制透水使其变小；然后对透水部位附近进行双液注浆进行彻底封堵。盾构机接收前对端头井范围20m的范围内管线进行调查，查找管线阀门、接口等主要节点，预防发生事故时及时处理切断来源，同时对管线进行保护，采取支撑、架立等措施。6.2.6钢套管622700*************装拆、吊运，而且钢套筒下部由于焊接量大，时间长后会因自然时效产生变形，导致钢套筒变形。因此，主要注意以下几点：(1)使用前对整体钢套筒的圆度进行检查，确保其圆度，避免盾构机进入钢套筒时与钢套筒间距不均，导致盾体与钢套简碰撞使钢套筒发牛位移变形等意外。(2)钢套筒分多块组成，各组成块之间均须加垫橡胶垫，对橡胶垫必须严格控制质量，防止损坏，或有漏洞，避免出现漏浆泄压，导致泥水压力不能建立。另外，钢套筒各部件之间连接均采用螺栓连接，对螺栓连接面也应进行检查，对连接面出现变形或破坏的部位进行修复，避免出现漏洞。连接螺栓是保证各部分连接紧密的重要构件，使用前应确保连接螺栓质量和数量，保证各部分连接的强度。(3)钢套筒焊缝由钢板焊接而成，使用前必须全面检查钢套筒各个部位的焊缝，对有损伤的焊缝进行补焊，确保焊缝质量，保证整个钢套筒的整体性。(4)确保盾构机在钢套筒里掘进的姿态控制，预防出现磕头现象导致刀盘旋转刮擦钢套筒，防止刀盘旋转产生的盾体滚动和刀盘在洞门被卡等情况，否则后果不堪设想。因此，盾构机进入钢套筒后腰注意姿态控制和适时顶推托轮组。(5)洞门注浆密封是关键工序之一，也是拆除钢套筒后的安全保障。洞门注浆时因回填砂比较松散，管片处补充的浆液可能会窜流进钢套筒中，使得洞门处的局部位置不能得到有效的封堵，如果注浆压力大可能导致洞门预埋钢套筒与管片之间漏浆、漏水。囚此，洞门注浆需要同孔间隔式多次注浆，使得浆液能够逐步填充满洞门处的盾尾间隙，若出现漏水可适当停止注浆。7.盾构隧道钢套筒接收监控量测钢套筒接收就是钢套筒与洞门钢环焊接形成一个整体，同时是一个密封的整合体，使钢套筒与洞门内的土体形成一个整体，减小了盾构机接收时出现险情的几率。钢套筒施工工艺比较适合于地质条件较差的砂层和淤泥质粉土。下面就钢套筒的安装轴线控制和盾构进入钢套筒时的周边环境监测简述如下：7.1.钢套筒轴线放样钢套筒安装前需要根据车站的中线（或者洞门的轴线）进行放样，使钢套筒的轴线和洞门的轴线、隧道的轴线处于同一条线上。中间风井小里程端头的钢套筒的接收轴线示意图如下：图7.1-1钢套筒接收轴线放样示意图图中的A、B点为位于隧道中线上的点位，在安装钢套筒之前需要在车站的接收端底板和洞门上放样出A、B的位置，同时在负五层的中板上也放样出A、B的位置，便于钢套筒安装时校核钢套筒的位置。钢套筒吊装就位后，暂时不要加固焊接。为了更精确的定义钢套筒的位置与轴线的关系。此时在负五层中板的位置用后方交会法（至少三个点）架设全站仪，根据钢套筒的上部的中线（中缝）位置，测出其坐标，一种方法是输入中间风井主体CAD的蓝图，用测出的点位做垂线于隧道中线（车站在直线段上的中线和隧道的中线重合），就可以知道钢套筒的中线与隧道的中线偏差数值，一般控制在10mm以内。另一种方法是计算出方位角与车站的方位角对比，计算出偏移量。7.2.周边环境监测钢套筒安装就位后要在钢套筒后端位置布设收敛点，地面位置布设地表监测点，端头右线钢套筒接收点位布置示意图如下所示：图7.2-1钢套筒接收地面监测点布置图图中的SL1、SL2为布设在钢套筒后端上和中间风井主体侧墙、柱子上的收敛点。安装就位后，用收敛仪进行初始值采集，而且采集初始值不能少于三遍，应该分别在上午9点以后和下午太阳下山前采集，因为砼和钢铁受温度变化有差异，需要注意。在盾构掘进时，收敛监测每天不能少于两次；盾构机刀盘进入钢套筒是每天的收敛监测不能少于三次，知道盾构机前端平稳进入钢套筒后停止收敛监测。图中的DB1、DB2、DB3、DB4、DB5为布设在端头隧道上方的地表监测点，监测点的埋深不能低于1m,或者必须深入到原状土质，孔位采用钻孔取芯埋设，中细砂回填固定。点位一般距端头3-5米，点位间距2-3米，点位的埋设范围要超出隧道的轮廓之外。监测点的初始值采集不能少于三次，取三次平均值为初始值，在钢套筒安装就位后盾构机没有到达该区域之前30M之前采集。盾构机进入该区域是每天监测不能少于三次，并将监测数据及时反馈给盾构机司机，以便及时控制掘进速度和切口压力。确保该区域的地表环境稳定可控。8.质量控制8.1易出现的质量问题在盾构钢套筒接收过程中，易出现下列问题：（1）盾构机掘进姿态控制偏差过大，盾构机刀盘触碰到钢套筒。（2）管片拼装质量不满足设计及规范要求。（3）洞门密封质量较差，洞门出现渗漏现象。（4）端头加固施工质量较差。（5）泥水场制浆黏度达不到指定值。8.2保证措施8.2.1盾构推进施工质量控制（1）建立盾构机管理领导组织体系，制定详细的维护保养制度，使用操作施工手册，定人定岗定责，强化盾构机的管理。（2）平面控制网测设的技术要求与措施：1）测量基准点要严格保护，避免撞击、毁坏。在施工期间，要定期复核基准点是否发生位移。2）所有测量点的埋设必须牢固可靠，严格按照标准执行，以免影响测量结果的精度。（3）掘进前明确设计线路的各项参数。对地质的准确及时判断、研究，要每班分析，并和实际情况对照。（4）充分重视信息化施工重要性，在盾构推进过程中进行跟踪沉降观测，并将所测沉降数据及时反馈，为调整下一阶段的施工参数提供依据。（5）严格按作业指导书及主管工程师的指令进行参数选择和操作，遇有突发事故，立即停止掘进并迅速向值班工程师报告，没有新指令前，不得擅自开始掘进。（6）在钢套筒拆解，拆除千斤顶反力之前，将后序的隧道衬砌用角铁相连，防止隧道环缝扩大。8.2.2管片拼装质量控制（1）成环环面控制:环面不平整度小于6mm。相邻环高差控制在5mm以内。（2）安装成环后，在纵向螺栓拧紧前，进行衬砌环椭圆度测量。当椭圆度大于30mm时，及时做调整。管片拼装允许误差见下表：表9.2.2-1 管片拼装允许误差表项目允许偏差备注环间间隙≤3mm 纵缝相邻块间隙≤2mm 对应的环向螺栓孔的不同轴度≤1mm （3）止水条及衬垫粘贴前，应将管片进行彻底清洁，以确保其粘贴稳定牢固。施工现场管片堆放区应有防雨设施。（4）管片安装前应对管片安装区进行清理，清除如污泥、污水，保证安装区及管片相接面的清洁。（5）严禁非管片安装位置的推进油缸与管片安装位置的推进油缸同时收缩。（6）管片安装时必须运用管片安装的微调装置将待装的管片与已安装管片块的内弧面纵面调整到平顺相接以减小错台。调整时动作要平稳，避免管片碰撞破损。8.2.3同步注浆及二次注浆质量控制（1）在开工前制定详细的注浆作业指导书，并进行详细的浆材配比试验，选定合适的注浆材料及浆液配比。刚进洞阶段水泥浆的凝结时间要快。（2）制订详细的注浆施工设计和工艺流程及注浆质量控制程序，严格按要求实施注浆、检查、 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 、分析，及时做出P（注浆压力）－Q（注浆量）－t（时间）曲线，分析注浆速度与掘进速度的关系， 评价 LEC评价法下载LEC评价法下载评价量规免费下载学院评价表文档下载学院评价表文档下载 注浆效果，反馈指导下次注浆。（3）在加固体与原状土的分界界面处联系3～5环注双液浆，及时施做环箍，封堵开挖土体与管片外壳之间渗漏通道。（4）盾尾进入加固体后，在已成型的隧道内，利用八环特殊管片上预留的注浆孔，向管片外侧注入双液浆，及时施做环箍，时刻检查钢套筒是否有漏浆、形变等情况，如有漏浆或者形变过大等情况发生，可以采取调低气压，减小推速等措施。（5）零环采用特殊制作的管片，在管片外侧预埋背负钢板，待钢套筒拆除后，背负钢板与洞门钢环之间用L型钢板焊接。8.2.4端头加固施工质量控制端头加固施工中除了加强施工参数的控制外，主要从以下几个方面进行质量控制。（1）垂直度：根据要求，基坑围护结构允许垂直度偏差必须控制在3/1000以内，对桩位放样、桩机垂直度校正都必须严格控制，按照规范要求进行施工。（2）水泥用量：在施工中要求均匀、连续的注入拌制好的水泥浆液，钻杆提升完毕时，设计水泥浆液全部注完。（3）搅拌水泥土的均匀性：为了达到搅拌水泥土的均匀混合，开动灰浆泵待水泥浆液到达搅拌头时，边注浆、边搅拌、边提升（下沉），使得水泥浆和原地基土充分拌和，提升到桩顶设计标高后再关闭灰浆泵。（4）施工深度：施工中必须严格控制，利用桩机钻杆长度以及型钢顶标高来控制。8.2.5泥水场浆液质量控制（1）制浆材料的选择根据底层的不同情况严格选择不同制浆材料，供盾构机使用的泥浆，主要有膨润土，粘土制备的泥浆制成，在掘进过程中，随着地下原状土的混入，其稳定性很难保证，尤其是沙土，卵砾石层等高透水性地层施工，其稳定性很容易被破坏，而制浆剂能够很好地弥补这一缺点，制浆剂主要用于卵砾石地层，能使泥浆在恶劣地层下有更好的适应性，迅速形成泥膜稳定开挖面，又能在一定程度上节制制浆成本，针对本工程地层特点，将主要采用以下三种制浆剂.1号制浆剂：主要提高泥浆粘度，降低损失量，完成造浆护壁2号制浆剂:有不同大小的云母、果壳、石棉粒的植物纤维和惰性物质组成，用于堵漏防止垮塌和稳定开挖面作用。3号制浆剂:可增强泥浆的结构和流动性，便于悬浮携带砖肖，增强护壁和稳定性