年产9万吨12度普通啤酒厂糖化车间煮沸锅锅体设计

年产9万吨12度普通啤酒厂糖化车间煮沸锅锅体 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 《酿造酒工艺学》课程设计 目 录 目 录 ......................................................... 1 第一章 总 论 ................................................ 2 第一节 文献综述 ...................................................... 2 第二节 设计依据、经济技术指标 ........................................ 3 第二章 糖化车间工艺 ......................................... 5 第一节 糖化工艺方法的选择 ............................................ 5 第二节 糖化工艺 流程 快递问题件怎么处理流程河南自建厂房流程下载关于规范招聘需求审批流程制作流程表下载邮件下载流程设计 .................................................. 8 第三章 物料衡算和设备选型 ................................... 9 第一节 物料衡算 ...................................................... 9 第二节 水热衡算 ..................................................... 11 第三节 重点设备的设计选型 ........................................... 17 第四章 结 论 ............................................... 24 第一节 课设的体会 ................................................... 24 第二节 问题与建议 ................................................... 24 附 图 ................................................................... 25 参考文献 ................................................................. 27 致 谢 ................................................................... 28 1 《酿造酒工艺学》课程设计 第一章 总 论 第一节 文献综述 中国近代啤酒是从欧洲传入的，据考证在1900年俄罗斯技师在哈尔滨建立了第一家啤酒作坊。第一家现代化啤酒厂是1903年在青岛由德国酿造师建立的英德啤酒厂。1915年在北京由中国人出资建立了双合盛啤酒厂。从1905年到1949年的40多年中，中国只有在青岛、北京、哈尔滨、上海、烟台、广州等地建立了不到10年工厂，年产啤酒近一万吨，从1949年到1993年，我们用43年的时间，发展成为世界啤酒第二生产大国，这样的发展速度举世瞩目。 自20世纪90年代，中国啤酒行业进入了快速发展的阶段，行业发展至今，中国的啤酒产量和人均消费量均有大幅度提升。在2003-2007年5年间，中国啤酒经济指标取得了一定增长，啤酒产量增加1426万千升，增长56.9%;销售收入增加455.2亿元，增长88.6%;税金增加47.04亿元，增长47.7%;利润增加35.83亿元，增长137.8%。 2010年1-11月，中国规模以上啤酒制造企业实现累计工业总产值95,444,527,000元，比上年同期增长了17.54%;实现累计产品销售收入91,098,629,000元，比上年同期增长了16.30%;实现累计利润总额5,814,904,000元，比上年同期增长了21.01%。 2011年1-8月，中国规模以上啤酒制造企业实现累计工业总产值79,466,673,000元，比上年同期增长了12.90%;实现累计产品销售收入78,209,671,000元，比上年同期增长了16.00%;实现累计利润总额4,657,958,000元，比上年同期增长了4.21%。 中国啤酒行业向集团化、规模化，啤酒企业向现代化、信息化迈进;除产品制造外，品牌和资本越来越显现其重要性;外资对中国啤酒行业的影响已经向纵深发展， 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 现出积极的作用，使中国啤酒业加快和国际接轨的步伐。 近年来随着消费者消费水平的日益提高，中高档尤其是中档啤酒市场迅速发展起来，但中国大部分啤酒企业90,以上的产品还是低档产品，而且啤酒企业除青岛、燕京等少数几个全国性的啤酒品牌定位已经比较清晰外，其它大多数品牌还处于发展阶段，定位还不是非常清晰。因此啤酒企业需走好品牌发展之路。随着品牌影响力的不断增强，越来越多的企业会更加重视本企业品牌发展，对品牌发展的认识程度和运作水平不断提高，将品牌发展作为企业的一项战略系统工程，深入实施。 2012年至2015年，啤酒行业面临着较好的发展际遇:国民经济持续快速发展和城市化水平的提高，给行业发展创造了巨大的需求空间;西部大开发、振兴东北地区等老工业基地、促进中部崛起和建设社会主义新农村等重大发展战略，为啤酒行业创造了新的发展机遇;全球经济和区域经济一体化进程的加快，为中国啤酒行业在更大范围内配置资源、开拓市场创造了条件。 未来啤酒市场的发展前景依然看好。国内油价下调提高行业盈利空间;2008年11月国家提出的四万亿拉动内需计划及扩大内需十条政策将对啤酒行业产生有利影响，等等利好因素成为拉动啤酒市场发展的强劲动力。 我国啤酒工业的未来主要有以下几方面的变化:产量的发展;规模的扩大;技术经济指标还有差距，要不断的提高;原料的发展;啤酒品种向多样化发展;高浓度酿造技术;非热消毒的纯生啤酒酿造;人才的培养等。 随着世界的发展，啤酒的生产技术逐步成为重点。当今，纯生啤酒的生产技术，膜过滤技术，微生物检测和控制技术，糖浆辅料的使用逐步发展起来。相信不久的将来，中国的啤酒业将以崭新的面貌跻身于世界啤酒先进领域。 2 《酿造酒工艺学》课程设计 第二节 设计依据、经济技术指标 通过本次课程设计，使本专业的学生初步掌握工厂工艺设计的程序和方法，受到一次工程设计的严格训练，使其具有一定的工程设计能力。这对于即将从事科研，生产或技术管理工作的学生具有十分重要的意义。 1.2.1 设计依据 本设计以食品工程学院“酒类工艺学课程设计任务 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf ”为依据。 1.2.2 设计内容 本设计为年产9万吨 12ºP普通啤酒工厂 重点工段:糖化工段 重点设备:煮沸锅 设计的主要内容如下: (1).啤酒生产工艺流程的选择、设计及论证。 (2).全厂物料衡算，水、汽、冷衡算。 (3).糖化工段设备及重点设备的选型及设计。 (4).发酵工段设备选型及技术论证。 (5).附属设备的选型。 设计的绘图内容: (1).糖化及发酵工艺流程图 (2).煮沸锅总装配图 (3).糖化车间平面图及立面图 1.2.3 设计指导思想 本设计在确定工艺流程和选择设备时，在工艺上力求其合理性和先进性，在设备上尽量采用先进的生产设备，做到技术上先进，生产过程机械化、自动化，减轻繁重的体力劳动，提高劳动生产率。尽量采用已成熟的生产技术和设备，使建厂后即能顺利投产，并能达到设计能力。经济上合理，因地制宜，管理方便，合理降低能耗，保护环境。生产出能满足人们口味的优质啤酒，达到投资少，见效快的效果。 1.2.4原料、辅料等物料的选择标准 1.2.4.1原料的选择 酿造啤酒所需原料的质量直接影响所生产的啤酒质量、啤酒酿造所需的原料主要是大麦、酒花和酵母。 1.大麦 大麦是啤酒生产中最重要的原料，他发芽不仅含有较高的淀粉，同时也为糖化生产提供了各种丰富的酶系和含氮物质。对于其选用要经过质量判断，达标后才能选用，质量判断包括:感官判断，物理分析，化学分析，生理检验。 3 《酿造酒工艺学》课程设计 2.酒花 酒花是啤酒生产重要的原料，它赋予啤酒以纯正的苦味和啤酒香气，同时它还具有一定的防腐和澄清麦汁的能力。对其选用需要通过质量评价，达标后才能选用。质量包括:酒花的感官，酒花的化学鉴定，压缩酒花技术要求。 3(酵母 酵母是单细胞微生物，在麦汁中起着物质转化作用。再有氧情况下将发酵糖转化为水和二氧化碳，再无氧情况下将发酵糖转化为乙醇和二氧化碳，酵母的选用要根据实际情况，从以下几点出发选用优质酵母。如:凝聚性和沉淀能力，发酵度，发酵速度，抗热能力，产孢子能力，对维生素的要求。 4.大米 大米是最常用的一种麦芽辅助原料，其特点是价格较低廉，而淀粉高于麦芽，多酚物质和蛋白质含量低于麦芽。糖化麦芽汁收得率提高，成本降低，又可改善啤酒的风味和色泽，啤酒泡沫细腻，酒花香气突出，非生物稳定性比较好，特别适宜制造下面发酵的普通啤酒。大米的用量一般是25%-35%，质量要求如表2-1: 表2-1大米的质量要求 项 目 要 求 色泽香 洁白，富有新鲜光泽，无黄色，棕色和青绿色不成熟粒， 味夹杂无霉粒 有新鲜粮香，无异味 物浸出不超过0.2%， 物蛋白不得含有米胚芽 92%以上(无水物计) 质脂肪10%以下(无水物计) 水 分 1%以下 12.5%以下 1.2.4.2辅料的选择 啤酒生产中使用辅料是因为辅料可提供廉价的浸出物或糖类，这样会减少麦芽的使用量，降低啤酒的生产成本。主要的辅料有大米、玉米、小麦、大麦、糖和淀粉糖浆，使用辅料应注意以下几个问题: 1.加入辅料的品种和数量应根据麦芽的质量情况和所要酿造的啤酒类型来决定。 2.添加辅料量过大或麦芽力不足时应适当加入相应的酶制剂。 3.辅料的加入通常情况下使麦汁中蛋白质含量偏低，可通过降低蛋白质休止温度或加入中性蛋 白酶等方法弥补以上不足，若仍达不到拟定的标准，应考虑降低辅料的比例。 4.辅料的使用不应对啤酒质量指标产生太大的影响。 4 《酿造酒工艺学》课程设计 第二章 糖化车间工艺 第一节 糖化工艺方法的选择 2.1.1 全厂工艺的选择 2.1.1.1全厂工艺流程 大米?粉碎?糊化?浊液 麦芽?筛选?粉碎?糖化?过滤?煮沸?回旋沉淀?冷却? 充氧?发酵?过滤?清酒?灌装 2.1.1.2设备流程 麦芽?麦芽粉碎机?糖化锅?过滤槽?煮沸锅?回旋沉淀槽 ? ? ? ? 大米?大米粉碎机?糊化锅 暂存槽 薄板换热器 ? 成品啤酒?装酒机?清酒罐 ?硅藻土过滤机 ?发酵罐 2.1.2糖化工艺的选择及论证 2.1.2.1工艺方法的选择 1.麦芽粉碎方法 麦芽的粉碎方法随着时间的推移先后出现了干法粉碎，浸湿粉碎，回潮干法粉碎，连续湿法粉碎四种方法。干法粉碎可调节麦芽粉碎度，根据麦芽质量来控制，此法成本较低，可以节省浸泡这一环节，但粉尘污染较大，本设计采用干法粉碎。辅料也用同样的方法。 2.糖化方法 糖化过程是一项非常复杂的生化反应过程，也是啤酒生产中的重要环节。糖化的目的就是要将原料(包括麦芽和辅助原料)中的可溶性物质尽可能多的萃取出来，并且创造有利于各种酶的作用条件，使很多的不溶性物质在酶的作用下变成可溶性物质而溶解出来，制成符合要求的买麦芽汁收得率。 5 《酿造酒工艺学》课程设计 糖化方法可分为以下几大类: (1)、煮出糖化法:三次煮出糖化法 二次煮出糖化法 一次煮出糖化法 (2)、浸出糖化法:升温浸出糖化法 降温浸出糖化法 (3)、其 他:复式一次煮出糖化法 复式煮浸糖化法 谷皮分离糖化法 外加酶制剂糖化法 其它特殊糖化法 现今，出于节省投资成本，使用了大量的辅料代替了原有的部分麦芽，从而出现了一种新的糖化方法，复式浸出糖化法，它是由这两种方法演变而来的方法。它对于生产色泽极浅(5.0,6.0 EBC左右)，高发酵度(12ºBx啤酒的真正发酵度为66%左右)，残余可发酵性糖少的啤酒有较好的应用。它具有加水比大，避免添加过多的麦芽，再糊化煮沸时。处进皮壳溶解和形成焦糖、类糊精的特点。因此本设计采用复式浸出糖化法。生产过程简单，糖化时间短(一般在3小时以内)，耗能少，故设计中采用的是复式浸出糖化法。 3.过滤方法 采用过滤槽法。此法虽然古老，但槽的结构日新月异，可有效的提高过滤速度，保证分离效果。由于表面积大，过滤的也较为充分，效率较高。 4.煮沸设备:煮沸锅的种类有夹套式、内加热式和外加热式。 夹套式是比较古老的加热方式，他加热循环好，但是煮沸麦汁的量受限制，制作也比较麻烦，实用于中小型厂。 外加热式在国内不是很常用。本设计采用内加热式，麦汁通过垂直安装在煮沸锅内的列管式换热器的列管而被加热向上沸腾，同时蒸汽被冷凝为液体。在加热器的上方装有伞型的分布罩，借此使上升的麦汁反射向四周，同时可避免泡沫的形成，保证麦汁在煮沸锅中较好的循环。 5.麦汁澄清设备 采用回旋沉淀槽。热麦汁由切线方向进入回旋沉淀槽，在槽内回旋，可产生离心力。由于在槽内运动，离心力的和其反作用力的合力把颗粒推向槽底部中央，达到沉淀的目的。由于该设备占地面积小，可缩短沉淀时间，提高麦汁的澄清度，降低了损失。 6.麦汁暂存槽 麦汁在过滤后温度为78度左右，经薄板换热器使温度升至90度左右，再进入暂存槽，提高了糖化次数，节省了投资能耗，在煮沸锅中加热时可缩短到沸腾的时间。 6 《酿造酒工艺学》课程设计 2.1.2.2糖化工艺流程中工艺参数及操作规程 1.大米的比例为40%，麦芽的比例为60%。 2.糊化:糊化锅料水比为1:5，投料后升温至50ºC，50ºC是蛋白酶最适温度，有利于氨基酸的产生，调PH，加入耐温α—淀粉酶，保温10分钟。加热至90ºC，然后升温至100ºC，保温30分钟。 3.糖化:糖化锅料水比为1:4，加入39ºC的水使其混合后温度为37ºC，保持30分钟，升温至51ºC，保持75分钟，进行蛋白休止，将换热后的88ºC糊化醪打入糖化锅，保持在63ºC，保温30分钟，升温至70ºC以碘液检查为主，直至变色，表示糖化彻底，升温至78ºC，保温5分钟，将醪液泵入过滤槽。由于采用了高辅糖化，所以投料糖化前应加入耐高温的α—淀粉酶。 4.PH值的调整:α—淀粉酶最适PH值是5.6,5.8，β—葡聚糖酶最适PH值是4.6,7.0，则加入磷酸调节PH值控制在5.6。 5.甲醛的加入:在糖化时加入0.025%的甲醛来降低麦汁中花色苷的含量。 6.过滤:过滤时醪液的温度保持不变，(控制在73--76ºC)，PH值保持在5.5,7.5之间，洗糟水温度为80ºC。当洗糟残液浓度达到工艺规定值，过滤结束。 7.酒花的添加:煮沸90分钟，酒花分三次加入 第一次:煮沸5--15分钟，添加总量的5--10%，主要是消除煮沸时的泡沫; 第二次:煮沸30--40分钟后，添加总量的55--60%，主要是萃取α—酸，促其异构; 第三次:煮沸完成前15分钟，加入35%，萃取酒花油，提高酒花香. 2.1.2.3糖化工艺的控制原理糖化曲线 1.酸休止，利用麦芽中磷酸酯酶对麦芽中菲订的水解，产生酸性磷酸盐，此工艺条件是:温度为35,37ºC，PH在5.2,5.4，时间为30,90分钟 2.蛋白质休止，利用麦芽中羧基肽酶分解多肽形成氨基酸(,-氨基酸)和利用内切肽酶分解蛋白质形成多肽和氨基酸为45,50ºC，形成可溶性多肽为50,55ºC，作用时间为10,20分钟。 3.糖化分解，淀粉分解成可溶性糊精和可发酵性糖，对麦芽中β-淀粉酶催化形成可发酵性糖，最适温度为60,65ºC，,-淀粉酶最适活性温度为70ºC，这个酶共同作用，最适PH为5.5,5.6，作用时间为30,120分钟。4.糖化终了，糖化终了必须使醪中除了,-淀粉酶以外，其它水解酶会失活(钝化)，此温度为70,80ºC，再此温度范围内主要依据需保留,-淀粉酶的量及考虑到过滤的要求。采用上限温度，醪黏度小，过滤加快，有害物质溶解多，,-淀粉酶残留少。 ,4(酶制剂和添加剂的应用，,-淀粉酶，-淀粉酶，糖化酶，R-酶等酶制剂再卫生规范下，根据工艺要求，适时适量的使用，对改善工艺和麦汁组分有一定的作用。 2.1.2.4流程论证 本设计引用了的辅料，而辅料都为不发芽谷物，谷物中淀粉是包含在胚乳细胞壁中的生淀粉，只有经过破除淀粉细胞壁，使淀粉溶出，再经糊化和液化，使之形成稀薄的淀粉浆，才能受到麦芽中淀粉酶的充分利用，形成可发酵性糖和可溶性低聚糊精。此未发芽谷物的预处理，一般在糊化加水加麦芽后，生温生至煮沸。而本设计选用的复式浸出糖化法，能很好的完成辅料的酶和煮沸处理。此法对辅料糊化有两大特点:一是大加 ,水比，二是尽可能利用外加-淀粉酶，协助糊化、液化，避免添加过多的麦芽，再糊化煮沸时，促进皮壳溶解和形成焦糖，类黑精。并且此法采用两段式糖化温度，提高了可发酵性糖的含量。综上所述，复式浸出糖化法对本设计是非常实用的。 7 《酿造酒工艺学》课程设计 第二节 糖化工艺流程 糖化车间工艺流程示意图: 8 《酿造酒工艺学》课程设计 第三章 物料衡算和设备选型 第一节 物料衡算 3.1.1物料平衡计算 3.1.1.1工艺技术指标及基础数据: 表4-1 项 目 名 称 百分比(%) 项 目 名 称 百分比(%) 定 无水麦芽 麦 芽 60 75 原料配比 浸出率 大 米 40 额 无水大米 冷却损失 3.5 95 浸出率 发酵损失 1.5 啤酒损失率指 原料利用率 98.5 过滤损失 1 (对热麦汁) 麦芽水分 6 装瓶损失 1 标 大米水分 13 总 损 失 7 3.1.1.2糖化物料计算 1. 100kg原料(60%麦芽，40%大米)生产12?P普通啤酒的物料衡算 100Kg混合原料中含浸出物的重量E 麦芽:Gm=m×(1-Wm)×Em=60×(1-6%)×75%=42.30kg 大米:Gn=n×(1-Wn)×En=40×(1-13%)×95%=33.06kg 其中:m为100Kg混合原料中麦芽的质量;n为100Kg混合原料中大米的质量 Wm为麦芽的含水量:Em为麦芽的污水浸出率;En为大米的污水浸出率 则E=Gm+Gn=42.30+33.06=75.36kg 混合原料的收得率=75.36×98.5%?100=74.23% 其中:98.5%为原料的利用率 100kg原料产12度热麦汁质量为: 74.23×100?12=618.63kg 12度麦汁在20?时的相对密度为1.084 100?麦汁比20?麦汁体积增加1.04倍 (1)热麦汁量=618.63×1.04?1.084=593.54L (2)冷麦汁量=593.54×(1-0.035)=572.72L (3)发酵液量=572.72×(1-0.015)=564.11L (4)滤过酒量=564.11×(1-0.01)=558.54L (5)成品酒量=558.54×(1-0.01)=552.91L (6)添加酒花量=618.63×0.2%=1.24kg 2.生产100L12?P普通啤酒的物料衡算 根据上述衡算结果知，100kg混合原料可生产12?成品啤酒552.91L，故可得出下述结果: (1) 生产100L12?普通啤酒需耗混合原料量为: 9 《酿造酒工艺学》课程设计 (100?552.91)×100=18.07kg (2) 麦芽耗用量: 18.07×60%=10.84kg (3) 大米耗用量: 18.07,10.84=7.23kg (4) 酒花用量为 对普通啤酒，热麦汁中加入的酒花量为0.2%，故酒花耗用量为: (593.54/552.91)×100×0.2%=0.215kg (5) 热麦汁量为: (593.54/552.91)×100=107.34L (6) 冷麦汁量为: (572.72/552.91)×100=103.58L 3.年产9万吨12?P普通啤酒的物料计算 全年生产天数为330天，设旺季生产240天，淡季生产90天。旺季每天糖化数为8次，淡季每天生产次数为6次，则全年糖化次数为: 240×8+90×6=2460(次) 计算的基础数据可算出每次投料量及其他项目的物料平衡。 (1)年实际生产啤酒:90000000?1.084=83025830.26L(2)清酒产量:83025830.26L?(1,0.01)=83864475.01L (3)发酵液总量:83864475.01?(1,0.01)=84711590.92L (4)冷麦汁量:84711590.92?(1,0.015)=86001615.15L (5)煮沸后热麦汁量:86001615.15?(1,0.035)=89120844.71L 20?麦汁体积:89120844.71?1.04=85693119.91L 12?P麦汁质量为(20?):85693119.91×1.084=92891341.98Kg (6)混合原料量:92891341.98 ×12%?74.23%=15016787.06Kg (7)麦芽耗用量:15016787.06 ×0.60=9010072.23Kg 大米耗用量:15016787.06,9010072.23=6006714.82Kg (8)酒花耗用量:89120844.71×0.2%=178241.70Kg 6根据经验估算，混合原料量定为15.10×10Kg，实际产量才大于90000t啤酒。 把前述的有关啤酒糖化间的三项物料衡算计算结果，整理成物料衡算表:如表 啤酒厂车间物料衡算表 物料名称 单位 对100Kg混合原料 100L 12?度普通啤酒 糖化一次定额量 9万吨每年啤酒生产 6混合原料 Kg 100 15.02×10 6104.3918.07 6大麦 Kg 60 9.01×10 3662.6310.84 6大米 Kg 40 6.01×10 2441.757.23 5酒花 Kg 1.24 1(78×10 72.460.215 6热麦汁 L 89.12×10 36227.99593.54 107.34 6冷麦汁 L 86.00×10 34960.01572.72 103.58 6发酵液 L 34435.61 84.71×10 564.11 102.05 6过滤酒 L 83.86×10 34091.25558.54 101.04 6成品啤酒 L 83.03×10 33750.34552.91 100.00 6共生产啤酒:83.03×10*1.084=90000吨(备注:12度普通啤酒的密度为1.084kg/L) 10 《酿造酒工艺学》课程设计 第二节 水热衡算 3.2.1热量衡算 本设计采用二次煮出糖化法糖化工艺流程为: 3.2.1.1糖化用水耗热量Q1 根据工艺，糊化锅加水量为:G,(2441.75+488.35)×5,14650.5kg 1 式中:2441.75kg为糖化一次的大米粉量，488.35kg为糊化锅中加入的麦芽粉量(大米的20,) 而糖化锅中的加水量为:G,3174.28×4,12697.12kg 2 式中:3174.28kg为糖化一次糖化锅投入的麦芽量，即:3662.63,488.35,3174.28kg 综上所述，糖化总用水量为:G,G，G,14650.5，12697.12=27347.62kg w12 11 《酿造酒工艺学》课程设计 自来水平均温度取t′,18?，而糖化配料用水温度t″,50?，比热容 C, w4.18kJ/kg.K 故耗热量Q,GC(t″,t′),27347.62×4.18×(50,18),3658018kJ 1ww 3.2.1.2第一次米醪煮沸耗热量Q2 1.糊化锅内米醪由初温t加热至100?，耗热量:Q′,G.C(100,t) 米醪米醪020(1)计算米醪的比热容:C 米醪 由经验公式 C,0.01[(100,W)C，4.18w] 谷物0 进行计算，式中w为含水百分率，C为绝对谷物比热容，取C,1.55 kJ/kg.K 00 C,0.01×[(100,6) ×1.55，4.18×6],1.71 kJ/kg.K 麦芽 C,0.01×[(100,13) ×1.55，4.18×13],1.89 kJ/kg.K 大米 C,(GC，GC，GC)/(G，G，G) 米醪大米大米麦芽麦芽w大米麦芽11 ,(2441.75×1.89，488.35×1.71，14650.5×4.18) ? (2441.75+488.35，14650.5),3.79kJ/kg.K (2)米醪的初温t 0 设原料初温为18?，而热水为50?，则 G,G，G，G,2441.75，488.35，14650.5,17580.6kg 米醪大米麦芽1 C，GC)×18，GCw×50]/GC t,[(G大米大米麦芽麦芽米醪米醪01 ,[(2441.75×1.89，488.35×1.71)×18，14650.5×4.18× 50]?17580.6?3.79,47.4 ? (3)代入式 Q′,GC(100,t),17580.6×3.79×(100,47.4),3504762.93kJ 米醪米醪20 2.煮沸过程蒸汽带出的热量Q″ 2 煮沸时间40min，蒸发量为每小时5,，则蒸发水份量 V,G×5,×40?60,17580.6×5,×40?60,586.02kg 米醪1 故，Q″,VI,586.02×2257.2,1322764.34kJ 21 式中，I为煮沸温度约100?下水的汽化潜热(kJ/kg) 3.热损失Q″′ 2 米醪升温和第一次煮沸过程的热损失为前两次耗热量的15,，即: Q″′,15,(Q′，Q″) 222 4.综上可得Q,1.15(Q′，Q″),1.15×(3504762.93，1322764.34) 222 ,5551656.36kJ 3.2.1.3第二次煮沸前混合醪升温到70?的耗热量Q3 按糖化工艺，来自糊化锅的煮沸的醪与糖化锅中的麦醪混合后 温度应为63?，所以混合前米醪应先从100?冷却到中间温度t 0 1.糖化锅中麦醪的初温t麦醪 已知，麦芽粉初温为18?，用50?热水配料，则麦醪温度 t,(GC×18，GCw×50)/GC 麦醪麦芽麦芽2麦醪麦醪 其中，G,3174.28，12697.12,15871.4kg 麦醪 C,(GC，GCw)/(G，G) 麦醪麦芽麦芽2麦芽2 ,(3174.28×1.71，12697.12×4.18)?15871.4,3.69kJ/kg.K t,(3174.28×1.71×18，12697.12×4.18×50)?15871.4?3.69,46.98 ? 麦醪 12 《酿造酒工艺学》课程设计 2.经第一次煮沸后米醪量为 G′,G,V,17580.6,586.02,16994.58kg 米醪米醪1 ′，G,16994.58，15871.4,32865.98kg 进入第二次煮沸的混合醪量 G,G混合米醪麦醪 3.混合醪比热容 C,(GC，G′C)/G 混合麦醪麦醪米醪米醪混合 ,(15871.4×3.69，16994.58×3.79)?32865.98,3.74 kJ/kg.K 根据热量衡算，且忽略热损失，米醪与麦醪合并前后的焓不变，则米醪中间温度为: t,(GCt-GCt),G′C 混合混合混合麦醪麦醪麦醪米醪米醪,(32865.98×3.74×63-15871.4×3.69×46.98)?(16994.58×3.79),77.51? 因为此温度只比煮沸温度低20度多，考虑到米醪由糊化锅到糖化锅的输送过程的热损失，可不必加中间冷却器。 综上可得:Q,GC(70,63),32865.98×3.74×7,860431.36kJ 混合混合3 3.2.1.4第二次煮沸混合醪的耗热量Q4 据工艺糖化结束醪温度78?，抽取混合醪的温度70?， 沸的混合醪量G′ (G,G′)(78,70)C,G′C(100,78) 混合混合混合 G′/G,26.7% ?混合 1.沸醪耗热量为: Q′,26.7%GC(100,70),26.7%×32865.98×3.74×30 混合混合4 984579.31kJ , 2.二次煮出过程蒸汽带走的热量Q″ 4 煮沸时间为10min，蒸发强度为5%，则蒸发水分量为: V,26.7%G混合×5%×10?60,73.13kg 2 则: Q″,IV,2257.2×73.13,165069.04kJ 24 式中，I为煮沸温度下饱和蒸汽的焓(kJ/kg) 3.热损失Q″′ 4 据经验:Q″′,15%(Q′+Q″) 444 4.综上可得:Q,1.15(Q′+Q″),1.15×(984579.31，165069.04),1322095.60kJ 444 3.2.1.5洗糟水耗热量Q5 设洗糟水平均温度为80?，每100kg原料用水500kg，则用水量: G,6104.39×500?100 洗 ,30521.95kg Q,GC(80,18) 洗w5 ,30521.95×4.18×62 ,7910068.56kJ 3.2.1.6麦汁煮沸过程耗热量Q6 1.麦汁升温至沸点耗热量Q′6 由前物料衡算知:100kg混合原料可得593.54kg热麦汁，设过滤完毕麦汁温度70?。则进入煮沸锅的麦汁量为:G,6104.39×593.54?100,36232kg 麦汁 此时麦汁比热容为: C,(3662.63×1.71+2441.75×1.89+27347.62×4.18)?36232 麦汁 ,3.46kJ/kg.K 13 《酿造酒工艺学》课程设计 Q′,GC(100-70) 麦汁麦汁6 36232×3.46×30 , ,3760881.6kJ 2(煮沸过程蒸发耗热量Q6 ″ 煮沸强度10%，时间90min，则蒸发水分为: V,36232×10%×90?60,5434.8kg 3 由上可得Q″,IV,2257.2×5434.8,12267430.56kJ 6 3 3.热损失Q6″′: Q″′,15%(Q′+Q″) 666 4.综上可得麦汁煮沸总耗热量Q″′,15%(Q′+Q″) 666 ,1.15×(3760881.6+12267430.56) ,18432558.98 kJ 3.2.1.7糖化一次总耗热量Q总 Q,3658018+5551656.36+860431.36+1322095.60+7910068.56+18432558.98 总 ,37734828.86kJ 3.2.1.8糖化一次耗用蒸汽量D 使用表压为0.2MPa的饱和蒸汽I,2196.78kJ/kg D,Q/(，-,)η,21172.92kg 总i为相应冷凝水的焓503.67kJ/kg(《化工工艺设计手册》上2-297) η为蒸汽的热效率，取η,95% 3.2.1.9糖化过程每小时最大蒸汽量Qmax 在糖化过程各步骤中，麦汁煮沸耗热量Q最大，且知煮沸时间为90min，热效率95%， 6 故Q,Q/(90/60)×95%,11673954.02kJ/h max6 相应的最大蒸汽耗热量为:D,Q,(，-,)= 6550.23kg/h maxmax 3.2.1.10 蒸汽单耗 据设计，每年糖化次数为2460次，共生产啤酒90000吨 每年耗蒸汽总量为 :D,21172.92×2460/70%,74407690.29kg T 每吨啤酒成品耗蒸汽(对糖化):Ds,21172.92?33750.34*1.084*1000,680.04kg/t 啤酒每天耗蒸汽量(按生产旺季计算):D,21172.92×8,169383.36kg/d d 综上可得，10万吨/a啤酒厂糖化车间总热量衡算表: 每吨产品每小时最每天耗量名称 规格MPa 消耗定额大用量年耗kg/a kg/d kg kg/h 蒸汽 0.2 680.04 6550.23 169383.36 74407690.29 全厂糖化车间热量衡算 14 《酿造酒工艺学》课程设计 3.2.2耗水量的计算 3.2.2.1糖化用水 100kg混合原料糖化大约需用水量1:4，糊化1:5。 糊化锅用水量为: G,(2441.75+488.35)×5,14650.5kg 1 糖化锅用水量为:G,3174.28×4,12697.12kg 2 糖化用水时间设为0.5小时。 3.2.2.2洗糟用水量 100kg混合原料约用洗糟水500kg，则需水量为: 6104.39×500?100,30521.95kg 用水时间为1.5小时。则 每小时洗糟最大用水量为: 30521.95?1.5,20347.97kg/h 3.2.2.3糖化室洗刷用水量 一般糖化室及设备每糖化一次洗刷用水约10吨用水时间约2h故:洗刷最大用水量 为 10?2,5t/h 3.2.2.4沉淀槽冷却用水量 G,Q/C(t,t) (冷却时间为0.5小时) 21 热麦汁放出热量 Q,GpCp(t′,t′) 12 热麦汁比重 C,1.04 热麦汁量 Gp,36227.99×1.04,37677.11 kg/h 热麦汁比热 Cp,0.98Kcal/kg.? 热麦汁温度 t′,100? t′,55? 12冷麦汁温度 t,18? t,45? 12冷却水比热 C,1 Q,37677.11×0.98×(100,55),1661560.55Kcal/h G,1661560.55?1×(45,18),44862134.85Kg 3.2.2.5沉淀糟洗刷用水 每次洗刷用水2吨.冲洗时间设为0.25h， 则每天最大用水用水量为 2?0.25 =8 t/h 3.2.2.6麦汁冷却器冷却用水 麦汁冷却时间为1小时 麦汁温度: 94?6? 冷冻水温度:2?85? 耗用冷冻水量为 :M,100460.83?/h 1 3.2.2.7麦汁冷却器冲刷用水 冲刷一次,用水2t用水时间为0.25h, 则每次最大用水量为 :2?0.25 ,8吨/h 15 《酿造酒工艺学》课程设计 3.2.2.8酵母洗涤用水(无菌水) 2281.1kg/班 每天有3班用无菌水,冷却操作1h内完在计工艺耗冷量时得无菌水 成 则 无菌水耗用量为8.23t/h 3.2.2.9发酵室洗刷用水 每天洗刷二个发酵室,每个用水1t洗刷地面共用1吨 .每天用水2×1，1,3 吨设时间0.75h 最大用水量 : 3?0.75,4t/h 3.2.2.10贮酒室洗刷用水 每天冲刷贮酒桶一个，用水为1吨，管路及地面冲刷用水为0.5t，冲刷时间为0.5小时。最大用水量为:(1，0.5) ?0.5,3t/h 3.2.2.11清酒罐洗刷用水 ,冲洗一次.共用水4t, 时间40分钟，则最大用水量 4×60/40,6t/h 每天用4桶 3.2.2.12过滤机用水 过滤机两台,每台冲刷一次,用水1.5t(包括顶酒用水)使用时间0.75h, 则最大用水量: 2×1.5?0.75,4 t/h 3.2.2.13洗瓶机用水 按设备规范表，洗瓶机最大生产能力为1500瓶/时，冲洗每个瓶需水0.75L。则用水量为 :1500×0.75,4500L/h 每班生产7小时计,总耗水量 :4500×7,31500L 3.2.2.14装酒机用水 每冲洗一次用水1.25t,每班冲洗一次,每间次0.25h 最大用水量 : 1.25?0.25,5 t/h 3.2.2.15杀菌机用水 杀菌机每瓶耗水量1L用水量为:1500×1,1500L/h 1500×7,10500L/班 3.2.2.16其它用水 包括冲洗地板,管道冲刷.洗滤布.每班需用水5吨,用水时间1h 则:每小时用水量 :5?1,5t/h。 16 《酿造酒工艺学》课程设计 第三节 重点设备的设计选型 糖化工段的重点设备:煮沸锅的单体设计 煮沸工艺: 麦汁的煮沸时间对啤酒的质量影响很大，在常压下煮沸，普通啤酒(10%-12%)的煮沸时间一般在90-120分钟。在加压0.11-0.12 MPa条件下煮沸，时间可缩短一半左右。合理的延长煮沸时间，对蛋白质的凝固、提高酒花利用率和还原物质的形成是有利的，对泡沫性能不利。过分的延长煮沸时间，不仅经济上不合理，麦汁质量也会下降。例如:麦汁色泽深、口味粗糙、苦味减轻、泡沫不佳等，对普通啤酒来说影响更严重一些。因此合理的煮沸时间是很重要的。 本次煮沸工艺是按照常用煮沸方法设定78OC麦汁打入煮沸锅进行煮沸。在麦汁淹没内加热器加热区后往内加热器壳程中通入0.5 MPa 155?的饱和蒸汽，麦汁由92?加热到1040C并维持一段时间。其整个煮沸过程如下: 在煮沸锅内麦汁从780C升至1000C约22m in内;1000C预煮沸l0min左右;煮沸温度从1000C升至102-104 0C约10-15min内;在压力O.03MPa,温度102-1040C下煮沸35min左右;蒸汽在15min内卸压麦汁降至1000C;在100? 后煮沸1Omin. 采用圆筒球底内加热式煮沸锅 31.容积 进入煮沸锅的麦汁量=34960.01L V有效=34.96m 3 取充满系数为0.75,所以V锅=46.61m 32.尺寸 V,34.96m 有效3 V,34.96/0.75,46.61m总 R=0.8D, h=1/2D h=0.18D 12 又V,,,34.96D,4.53m 有效 圆整取 D,4600mm R=3.624m,h=2.3m,h=1.15m 12 3.排气管:排气管的截面积与锅底面积 22D /=(1/30-1/50) 取1/40 d--排气管直径 d 22D /=1/40 D--煮沸锅直径 d 2 D==0.727m 4.6，1,40 ,，取整d=730mm，取11010mm 222D，，复核/=<1/40复合要求。 d730/6800 4.麦汁进口管 3 糖化一次可煮沸34.96麦汁，设30分钟内装完一次糖化量，则: m 17 《酿造酒工艺学》课程设计 3 =34.96/(3060)=0.0194 ，V，，m/sS 而麦汁的流速为V=0.5--1，现取V=0.55 m/sm/s A==0.213m=213mm 4A/3.14 , 圆整后取213mm，查化工原理上册知219，6mm 5.蒸气进口管 在糖化过程各步骤中，麦汁煮沸耗热量最大，且知煮沸时间为1.5小时，热效率Q695%，故蒸汽进口管能满足最大进气量，就满足该设备的需要。 由之前的计算可知 =12934798.5KJ =5962Kg/h QDmax最大 ——每小时最大蒸汽耗量，KJ/h。 ——最大蒸汽耗量，Kg/h。 QDmax最大 , 设有两个蒸气进口管 则每个管子最大蒸汽进量D=2981Kg/h=0.83Kg/s 3 0.3Mpa下 ,,1.6501kg/m蒸汽 3 V,D/,,0.83/1.6501,0.503m/ss汽 查《发酵工厂工艺设计概论》得:在饱和蒸汽0.3Mpa(表压)下， ,,20~40m/s; 取 则 圆整到d=152mm 4V/(3.14,),0.151m;,,28m/sS 2 ;符合要求 ,,4V/(3.14d),28.1m/s,[20,40]S 查表知取符合要求。 ,159，4.5 6.冷凝管出口管计算 3 D,0.95，D,0.95，5962,5663.9kg/m冷水最大 330.3Mpa下 ,,D/,,5663.5/932.0,608m,0.0017m/s水冷水水 ,,0.5~1.5m/s,现取,,0.8m/s d,4V/2，3.14,,4，0.0017,(2，3.14，0.8),0.037m,37mmS 圆整后去40mm 2d=40mm u,2V/(3.14d),2，0.0017,(3.14，0.04),0.68m/s,(0.5,1.5),S 查《化工原理》上册知应选mm。 ,45，2.5 7.排料管管径计算 设在20分钟内排尽麦汁，且流速为0.6m/s， 18 《酿造酒工艺学》课程设计 V,33.45,20,60,0.028m/ss 所以 圆整后去259mm，查表知 d,4V/(3.14,),0.244m,244mm,277，9mmS 8.不凝气出口管径计算 3V,2，0.05V,2，0.05，0.503,0.0503m/sS不汽汽S u为20~40m/s,现取u,25m/s 所以d,4V(/3.14u),0.051,圆整后为55mms不汽 应选取,57，3.5的钢管。 9.封头的选择和计算 (1)形状选择 作为标准件的封头，目前常用的主要有，椭圆形封头，碟形封头，半球形封头，锥形封头。 表5-1 各种封头比较如下 封头形式 相同条件(材相同条件(材相同条件(材单位容积的表面制造难 质、温度、D、质、温度、P、质、温度、P、积 易程度 δ)下的承载D、δ)下的D、δ)下的 能力 壁厚 壁厚金属耗 量 半球形 最 大 最 小 最 少 最 小 难 椭圆形 次 之 次 之 次 之 次之 易 碟形 再次之 再次之 再次之 与椭圆形封头接易 近 带折边的锥 差 α大，则δ与α、Dis有与半锥角α有关 较复杂 形封头 大α小，则关 δ小 本设计力求承压能力好，焊接容易方便的原则，下封头采用球形，上封头采用锥圆形的封头。 (2)球形下封头厚度与强度计算 厚度:δ=PcDi/(4[σ]tφ,Pc) Pc为计算压力0.15MPa Di为圆筒内直径3300mm Δ为计算厚度, mm Φ为焊接接头系数, 1.0 [σ]t为设计温度下材料的许用应力，本设计封头选钢后号为的高合金材料Q235-A，105 则δ=0.15×3300?(4×105×1-0.15)=1.3mm δe=δ+C2=1.3+1.5=2.8mm 查表1-7-9 C1=0.5,δn=5mm 计算应力:δ=0.15×(3300+3)?(4×3)=41.25Mpa δ=41.25<[σ]t=105 故符合标准 最大工作压力 :[Pw]= 4×3×105×1?(3300+3)=0.382Mpa 设液面高度h : V液=21.3m3 V球=3.14?12×D3=12.2m3 V柱=21.3-12.2=9.1=4×3.14×h得h=0.9m =0.9+1.8=2.7m h总 19 《酿造酒工艺学》课程设计 锅底承受压力 :P=pgh=1048×9.8×2.7=27730Pa 标准大气压 :P总=0.1+0.028+0.0009=0.129MPa 取设计压力为0.15MPa (3)折边锥型封头的设计 设计压力0.15MPa (标准大气压)设计温度200?,锥壳大端直径3600mm,大端过滤 段转角的半径为140mm,锥壳半顶角为60度,腐蚀余量1mm,锥壳材料Q235-A,焊缝系 数为0.85 ,厚度与主体一样也为6mm 10.筒体部分计算 (1)、锅体材料选择 选用型号为Q235-A. (2)、锅体壁厚的计算 由于本设计选用球形封头，球形封头的薄膜应力较其它封头为最小，边缘应力影响也较小，为了焊接方便，标准上允许取封头与筒体等厚度，本设计取δ=6mm的不锈钢板。 (3)、锅体重量计算 圆柱形锅体的体积:V1 =π×Di×H×δ =3.14×3.6×1.8×0.006=0.122 m3 锅底的体积:V2=S内×δ=0.5×3.14×3.6×3.6×0.005 =0.102 m3 3锥形顶盖的体积:V3={[0.5π×D+0.36×3.14]}×δ=16.5×0.006=0.099 mG=(V1+V2+V3)×ρ=(0.122+0.102+0.099)×7800=2519.4(?) 11.升气筒计算 设升气筒面积为料液面积的1/40，则管径d 22即 πd/4=(1?40)×πd?4， 即d=550mm δ=PcDi=550×0.15?(2×105×1-0.1)=0.4 mm δe=δ+C1+C2+?=0.4+0.2+1.1+2.33=4mm 12.支座的计算 取锅体重3t，醪液重22t 则总重 G=3+22=25t 本设计选用6个支座 每个支座需承担的负荷 Q=25?6=4.1t 按标准取B型耳式支座6支。 13.煮沸锅加热面积的计算 煮沸锅的内加热器和管壳式换热器相似，可以采用管壳式换热器的设计方法计算所需换热面积。 传热计算中的两个基本方程式 14.传热方程式 热流体将热量通过某固定壁面传给冷流体的过程称为传热。传热的基本方程式称为传热方程式，以下式表示: Q=kmF?tm 2式中km-换热器的平均传热系数，W/(m K) F为传热面积，m2; ?tm为两个流体之间的平均温差，K。 由上式可知，为求传热面积F，必须先求取传热量Q，传热系数k以及热、冷流体间的平均温差?tm. 15.内加热器热力计算步骤 整个麦汁加热过程选取换热量最大的两个过程计算所需的换热面积，分别是麦汁加 20 《酿造酒工艺学》课程设计 热段和加压煮沸段。首先计算出每段所需吸收的热量，并利用己知条件求出平均温度及平均温差，然后假设一个总传热系数后，计算出所需的换热面积。得到内加热器的基本模型。再校核总传热系数。如校核合格即可确立所需的内加热器换热面积。 16.两个煮沸阶段换热面积的计算 (1)、麦汁加热段(700C--1000C)的换热面积计算 ?平均温度及平均温度下的物性参数 t=(70+100)?2=85OC m 麦汁的物性参数 -3粘度 :μ=0.615×10Pa s 3密度 :p=1014kg/m 导热系数:λ=0.5540W/(m K ) 比热: CP=3.968kJ/(kg K) tm =155OC时 饱和蒸汽的物性参数 -3粘度: μ=0.719×10Pa s 3密度: p=2.898kg/m 汽化潜热: r=2113.2kJ/kg ?麦汁升温所需的热量 Q=CPG1(t -t)=21253.3×0.889×(100一121 70)=2380667kJ G1为麦汁的质量 Gl=ρˊV ?流体的平均温差?t?t=[(T-t)-(T-t)]/ln[(T-t)-(T-t)] m mi00ii00i =[(155-70)-(155-100]?ln[(155-70)-(155-100)]=69? ?传热面积的计算 先假设这个阶段所需的传热系数K'AB=1200W/(m2K ) 相应可以确定所需的换热面积K'AB 2K'AB =Q/(?tm?K'AB)=2380667×1000?(20×60×69×1200)=24m (2)、加压煮沸段(1040C)的换热面积计算 ? 平均温度及平均温度下的物性参数 o平均温度:t=104C m 麦汁的物性参数 -3粘度:μ= 0.548×10Pa s 密度: p=1084kg/m3 导热系数:λ=0.5610W/(m K ) 比热: CP=3.9785kJ/(kg K) Tm =155OC时 饱和蒸汽的物性参数 -3粘度: μ= 0.719×10Pa s 3密度: p=2.898kg/m 汽化潜热 r =2245.5kJ/kg ? 麦汁升温所需的热量 麦汁煮沸强度一般取8%，但是考虑到加压煮沸段的煮沸强度实际要比其它段强，因此在计算水份汽化所需热量时，煮沸强度按10%来计算; Q2=V'10%(35?60)r'=21253.3×10%×(35?60)×2245.5=9297492.75kJ 总 ?流体的平均温差 21 《酿造酒工艺学》课程设计 加压煮沸阶段麦汁进口和出口温度都是1040C,?tm =510C ?面积的计算 2先假设所需的传热系数:K'’AB=1200W/(mK) 相应可以确定所需的换热面积F’’AB 2F’’AB=Q/(?tmK'’AB)=2783916.6×1000?(35×60×51×1200)=21.7m 2 因为F’’AB FAB=26.4m 17.校核两个煮沸阶段的传热系数KAB (1)、加热阶段的总传热系数KAB的校核 在麦汁煮沸过程中内加热器壳程的饱和蒸汽是通过冷凝放热对麦汁加热的，所以在 计算凝结气向壁面放热系数时用 公式 qAB=Q/F 1 来计算 1/KAB=1/α+1/α+d0/d×b/λ+R+Ri 12m0 QAB=Q/F=2380667?(27×20×60)=73.5 1 Re=qH/(rρˊμ)=[73.5×1.6?(2113.2×912.2×0.18)]106=338 因Re,100，所以必须用混流下的公式计算放热系数: Pr=CPμ/λ=4329×0.18×103?0.684=1.14 22/31/3-1001/32α=λ(g/μ)×0.16PrRe/(Re+63.2Pr)=8356W/(mK) 1 不锈钢的导热系数λ=17W/(mK) Re=dμρ/μ=0.056×0.5×1014?0.615×10-3=46165.9 Pr=cPμ/λ=3968×0.615×10-3?0.5540=4.4 0.80.42α=0.023λ?dRePr=2217.6W(mK) 2 1/KAB=1/α+1/α+d/d×b/λ+R+Ri 120m0 =1?8356+1?2217.6+60?56+60?58×0.002?17+0.0001+0.0009 =0.000912 2KAB=1096.5W/(mK) 算得K值与开始计算中选用的KAB值相差为 (1200-1096.5)?(1200×100%)=8.7% 上述误差在工程上是允许的。 可以认为该内加热器的设计可以满足加热段的传热要求。 (2)、加压煮沸阶段的总传热系数KAB的校核 凝结蒸汽向壁面放热系数的确定可以借鉴加热阶段凝结放热系数的计算 QAB=Q/F 22 =2783916.6?(35×60×27=49.1KW/m 则Re=[49.1×1.6?(2113.2×912.2×0.18)]106=226.4 Re,100，则用混流下的公式计算换热系数 -3Pr=cPμ/,=4329×0.18×10?0.684=1.14 21/31/32α1=λ(g/μ)2/3×0.16PrRe/(Re-100+63.2Pr)=9037W/(mK) 不锈钢的导热系数λ=17W/(mK) Re=dμρ/μ=3978.5×0.548×10-3?0.5610 22 《酿造酒工艺学》课程设计 =3.9 P =0.056×0.5×1009?0.548×10-3 =51554.4 0.80.42α=0.023λ/dRePr=2337.5W(mK) 2 相对应的无相变时的总传热系数KABˊ 1/KAB=1/α+1/α+d/dm×b/λ+R+Ri 1200 =1?9037+1?2337.5+60?56+60?58×0.002?17+0.0001+0.00009 2=0.00088 KAB=1136W/(mK) 算得K值与开始计算中选用的KAB值相差为 (1200-1136)?1200×100%=5.3% 上述误差在工程上是允许的。可以认为该内加热器的设计可以满足加热段的传热要求。 18.锅底开孔补强计算 设计数据:设计压力Pc=0.15 MPa;设计温度为200?，标准球形封头Di=3500mm，封头的厚度δn=6mm，封头中心设置φ150×5的内平齐接管，开孔未通过封头焊接，腐蚀余量C2=1.5mm，封头材料为Q-235A， [ ]t =105 MPa，接管材料Q-235A，[ ]nt =105MPa (1)、计算壁厚 封头:δn=PcDi/{4[]tφ-Pc} =(0.15×3600)?(4×105×1-0.15×0.12) =1.3mm 接管:δt=Pcdi/{2[]ntφ-Pc} =(0.15×140)?(2×105-0.15) =0.1mm (2)、需要补强的面积 A=dδc+2δc(δnt-C)(1-fr) =144.25×1.3 =187.525(mm2) 式中，C1是接管壁厚负偏差，查表1-7-9得，C1=0.625mm C=C1+C2=1.5+0.625=2.125mm 开孔直径 d=di+2C=140+2×2.125=144.25mm fr=[]nt/[]t =101?105=0.96 (3)、已有的加强面积 封头上多余金属面积A=(B-d)(δe-δc)+2δet(δe-δc)(1-fr) =(288.5-144.25)×(4.3-1.3) 2=432.75(mm) 式中，C1是封头壁厚负偏差，查表1-7-9得，C1=0.2mm C=C1+C2=1.7mm δe=δn-C=6-1.7=4.3 δet=δnt-C=5-1.7=3.3 fr=[]nt/[]t=105?105=1 B=2d=288.5 因为已有的封头多余金属面积432.75mm2大于需要补强的面积187.525mm2，所以可以不另行补强。 23 《酿造酒工艺学》课程设计 第四章 结论 第一节 课设的体会 经过近半个月的课程设计，在老师的精心指导下，我终于顺利地完成了年产9万吨12度啤酒厂煮沸锅的设计。 我在图书馆查阅了大量的文献资料的基础上，经过仔细的论证、认真的计算才完成了这次的设计。通过这次设计，不仅使我学到了书本上没有的东西，而且为即将步入工作岗位的我准备了充分的理论知识。使我懂得在深透课本知识的同时，更应注重理论与实践的结合。这次设计是对我们大学四年所学的知识的全面 总结 初级经济法重点总结下载党员个人总结TXt高中句型全总结.doc高中句型全总结.doc理论力学知识点总结pdf 和复习,尤其是对巩固专业知识和专业基础知识有重要的意义. 在设计过程中，感谢老师的精心指导和督促，同时还要感谢同学的帮助和指正，正因为有了大家的智慧，才使我的设计得以顺利完成。在此，我要向我的尊敬的指导老师和同组的同学表示衷心的感谢～ 本次设计是通过自己独立思考后，进行加工和处理的，力求有所创新，虽然在这次的设计中难免有错误和不恰当的地方，敬请各位老师多多谅解。 第二节 问题与建议 经过这次课程设计的制作，我充分认识到我在学习中存在的各种问题。 首先，对课程的掌握程度明显不够，需要很多知识都需要从书本上获取，之前没有牢记。 其次，对word文档的操作能力与cad的绘图能力也需要进一步的提高，如果不能熟练的使用这些工具，会对今后的学习工作有不可忽略的影响。 最后我建议自己把每点知识落到实处，充分且扎实的掌握自己获取的每一分知识。 24 《酿造酒工艺学》课程设计 附 图 25 《酿造酒工艺学》课程设计 26 《酿造酒工艺学》课程设计 参考文献 【1】 吴思芳:《发酵工厂工艺设计概论》，中国轻工业出版社，2006.6 【2】梁世中:《生物工程设备》，中国轻工业出版社，2005.8 【3】昌友权:《化工原理》，中国计量出版社，2006.7 【4】管敦仪:《啤酒工业手册》，中国轻工业出版社，1998.9 【5】余龙江:《发酵工程原理与技术应用》，化学工业出版社，2006 【6】顾国贤:《酿造酒工艺学》，中国轻工业出版社，1996.12 27 《酿造酒工艺学》课程设计 致 谢 本课题在选题及进行过程中得到彭老师的悉心指导。课程设计制作过程中，彭老师多次帮助我分析思路，开拓视角，在我遇到困难想放弃的时候给予我最大的支持和鼓励。彭老师严谨求实的治学态度，踏实坚韧的工作精神，将使我终生受益。再多华丽的言语也显苍白。在此，谨向彭老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。 经过近半个月的课程设计，在老师的精心指导下，我终于顺利地完成了年产9万吨12度啤酒厂煮沸锅的设计。 我在图书馆查阅了大量的文献资料的基础上，经过仔细的论证、认真的计算才完成了这次的设计。通过这次设计，不仅使我学到了书本上没有的东西，而且为即将步入工作岗位的我准备了充分的理论知识。使我懂得在深透课本知识的同时，更应注重理论与实践的结合。这次设计是对我们大学四年所学的知识的全面总结和复习,尤其是对巩固专业知识和专业基础知识有重要的意义. 在设计过程中，感谢老师的精心指导和督促，同时还要感谢同学的帮助和指正，正因为有了大家的智慧，才使我的设计得以顺利完成。在此，我要向我的尊敬的指导老师和同组的同学表示衷心的感谢～ 28