珠海某体育馆工程高支模施工方案

珠海某体育馆工程高支模 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 PAGEPAGE1————————————————————————————————————————————————————————————————日期：PAGE/NUMPAGES目录TOC\o〞1—3"\h\z\uHYPERLINK\l〞_Toc246561925"第一章编制说明PAGEREF_Toc246561925\h1HYPERLINK\l〞_Toc246561926"第一节编制依据PAGEREF_Toc246561926\h1HYPERLINK\l〞_Toc246561927"第二章工程概况PAGEREF_Toc246561927\h1HYPERLINK\l〞_Toc246561928"第三章高支模架的搭设方案PAGEREF_Toc246561928\h2HYPERLINK\l"_Toc246561929"第一节框架柱模板PAGEREF_Toc246561929\h2HYPERLINK\l"_Toc246561930〞3。1。1参数信息PAGEREF_Toc246561930\h3HYPERLINK\l〞_Toc246561931"3.1。2柱模板荷载标准值计算PAGEREF_Toc246561931\h4HYPERLINK\l"_Toc246561932"3。1。3柱模板面板的计算PAGEREF_Toc246561932\h5HYPERLINK\l〞_Toc246561933〞3.1。4竖楞方木的计算PAGEREF_Toc246561933\h8HYPERLINK\l"_Toc246561934〞3.1。5B方向柱箍的计算PAGEREF_Toc246561934\h10HYPERLINK\l〞_Toc246561935〞3.1.6方向对拉螺栓的计算PAGEREF_Toc246561935\h12HYPERLINK\l"_Toc246561936〞3。1。7H方向柱箍的计算PAGEREF_Toc246561936\h13HYPERLINK\l"_Toc246561937"3.1。7H方向对拉螺栓的计算PAGEREF_Toc246561937\h15HYPERLINK\l〞_Toc246561938〞第二节框架梁模板〔门架〕PAGEREF_Toc246561938\h16HYPERLINK\l〞_Toc246561939〞3。2.1参数信息PAGEREF_Toc246561939\h16HYPERLINK\l〞_Toc246561940〞3。2。2梁模板荷载标准值计算PAGEREF_Toc246561940\h18HYPERLINK\l"_Toc246561941"3.2.3梁侧模板面板的计算PAGEREF_Toc246561941\h18HYPERLINK\l〞_Toc246561942"3。2.3梁侧模板面板的计算PAGEREF_Toc246561942\h20HYPERLINK\l〞_Toc246561943〞3。2.5穿梁螺栓的计算PAGEREF_Toc246561943\h23HYPERLINK\l"_Toc246561944〞3。2.6梁底模板计算PAGEREF_Toc246561944\h24HYPERLINK\l"_Toc246561945"3。2。7梁底纵、横向支撑计算PAGEREF_Toc246561945\h26HYPERLINK\l"_Toc246561946〞3.2.8门架荷载计算PAGEREF_Toc246561946\h32HYPERLINK\l〞_Toc246561947"3.2.9立杆的稳定性计算PAGEREF_Toc246561947\h33HYPERLINK\l"_Toc246561948"第三节框架梁模板(扣件钢管架)PAGEREF_Toc246561948\h35HYPERLINK\l"_Toc246561949〞3。3。1参数信息PAGEREF_Toc246561949\h35HYPERLINK\l"_Toc246561950〞3.3.2梁模板荷载标准值计算PAGEREF_Toc246561950\h37HYPERLINK\l〞_Toc246561951〞3.3.3梁侧模板面板的计算PAGEREF_Toc246561951\h37HYPERLINK\l〞_Toc246561952"3.3.4梁侧模板内外楞的计算PAGEREF_Toc246561952\h39HYPERLINK\l〞_Toc246561953〞3。3.5穿梁螺栓的计算PAGEREF_Toc246561953\h42HYPERLINK\l"_Toc246561954〞3。3。6梁底模板计算PAGEREF_Toc246561954\h43HYPERLINK\l〞_Toc246561955〞3.3。7梁底支撑木方的计算PAGEREF_Toc246561955\h45HYPERLINK\l"_Toc246561956〞3.3.8梁跨度方向钢管的计算PAGEREF_Toc246561956\h47HYPERLINK\l"_Toc246561957"3。3.9扣件抗滑移的计算PAGEREF_Toc246561957\h48HYPERLINK\l"_Toc246561958〞3.3。10立杆的稳定性计算:PAGEREF_Toc246561958\h49HYPERLINK\l〞_Toc246561959"3.3。11立杆的地基承载力计算PAGEREF_Toc246561959\h50HYPERLINK\l〞_Toc246561960〞3.3.12梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]PAGEREF_Toc246561960\h50HYPERLINK\l〞_Toc246561961"第四节板模板PAGEREF_Toc246561961\h52HYPERLINK\l"_Toc246561962〞4。3。1参数信息PAGEREF_Toc246561962\h53HYPERLINK\l"_Toc246561963〞4。3。2板底模板计算PAGEREF_Toc246561963\h54HYPERLINK\l〞_Toc246561964"4。3。3板底纵、横向支撑计算PAGEREF_Toc246561964\h56HYPERLINK\l"_Toc246561965"4.3。4门架荷载计算PAGEREF_Toc246561965\h61HYPERLINK\l"_Toc246561966"4.3。5立杆的稳定性计算：PAGEREF_Toc246561966\h62HYPERLINK\l"_Toc246561967"第四章施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施PAGEREF_Toc246561967\h63HYPERLINK\l"_Toc246561968〞第一节施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施PAGEREF_Toc246561968\h63HYPERLINK\l"_Toc246561969"4。1.1工艺流程PAGEREF_Toc246561969\h63HYPERLINK\l〞_Toc246561970〞4。1。2防止高支模支撑系统失稳的措施PAGEREF_Toc246561970\h64HYPERLINK\l"_Toc246561971〞第五章梁板模板撤除PAGEREF_Toc246561971\h64HYPERLINK\l"_Toc246561972"5。1.1模板安装及撤除的控制要点PAGEREF_Toc246561972\h65HYPERLINK\l"_Toc246561973〞第六章质量保证措施PAGEREF_Toc246561973\h66HYPERLINK\l"_Toc246561974〞6。1.1质量标准PAGEREF_Toc246561974\h66HYPERLINK\l"_Toc246561975〞第七章平安文明施工措施PAGEREF_Toc246561975\h67第一章编制说明第一节编制依据1、?建筑施工平安检查标准?JGJ59—99；2、?建筑施工高处作业平安技术标准?JGJ80—91；3、?建筑施工手册(第四版〕?;4、?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2001〕；5、?混凝土结构 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 标准?GB50010-2002;6、?建筑结构荷载标准?〔GB50009—2001〕;7、?钢结构设计标准?〔GB50017—2003〕；8、?建筑施工门式钢管脚手架平安技术标准?；9、珠海市规划设计究提供的施工设计图纸等标准编制。第二章工程概况“**工程〞是由珠海市高新建设投资投资建设，体育馆位于学校北侧，东邻篮球场，西连教学楼，南邻学校办公楼，工程场地既有平民区又有商业区,同时拟建工程区与周围已建设的教学楼建筑紧密相连。工程建筑面积约3951。4平方米，根底为桩根底，结构为框架结构,屋面为钢网架,结构形式为正放四角锥结构,1－6轴跨度为61.1m，A—D轴跨度为32。2m，体育馆层高分别为一层为6m、二层为5。5m,三层为8.2m,最大跨度为12m，本工程最大框架梁KL6为400×1300mm,大局部主梁为350×1100mm，最大BZ1柱规格为700×900mm，楼板均为120cm厚钢筋混凝土板,三层均为框架梁，最大梁WL为300×800mm,没有楼板,为确保高支模的施工质量和平安，特针对体育馆编制高支模专项 施工方案 围墙砌筑施工方案免费下载道路清表施工方案下载双排脚手架施工方案脚手架专项施工方案专项施工方案脚手架 。根据梁板布置及荷载情况，结合以往的施工经验，本工程梁板支撑系统采用门式钢管脚手架和扣件钢管架,二层1/0A—B交1—6轴及三层采用扣件钢管架,其他采用门式钢管脚手架，除1/0A-B交1—6轴根底下为片石上为石屑路面〔以后为跑道〕,施工顺序：安装柱钢筋-柱、梁、板模板安装—浇筑柱混凝土-梁板钢筋安装—浇筑梁板混凝土。第三章高支模架的搭设方案第一节框架柱模板柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞〕组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm)：900。00；柱截面高度H(mm):700。00;柱模板的总计算高度：H=6.00m；根据标准,当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图模板在高度方向分2段进行设计计算.第1段〔柱底至柱身高度3.00米位置;分段高度为3。00米):3。1.1参数信息1.根本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目：5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目：4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:木楞;宽度〔mm〕:80。00;高度〔mm〕:80。00；柱箍的间距(mm)：450;柱箍合并根数:2；3。竖楞信息竖楞材料：木楞;竖楞合并根数:2；宽度(mm)：80.00；高度(mm〕：80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度〔mm):18。00；面板弹性模量(N/mm2〕:9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2〕：13。00；面板抗剪强度设计值〔N/mm2):1.50;5.木方参数方木抗弯强度设计值fc〔N/mm2)：13.00；方木弹性模量E(N/mm2)：9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2〕：1.50；3。1。2柱模板荷载标准值计算其中γ—-混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15〕计算，得5。714h；T——混凝土的入模温度，取20。000℃；V—-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取6.000m;β1-—外加剂影响修正系数，取1。200；β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.000.根据以上两个 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得57。246kN/m2、144.000kN/m2，取较小值57。246kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=57。246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2.3.1.3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=207mm，且竖楞数为5,面板为大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M——面板计算最大弯距(N·mm);l——计算跨度(竖楞间距):l=207。0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×57.25×0。45×0。90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.00×0。45×0。90=1.134kN/m；式中，0。90为按?施工手册?取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1。134=28。956kN/m；面板的最大弯距:M=0.1×28.956×207×207=1.24×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中,σ——面板承受的应力〔N/mm2)；M—-面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b：面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18。0×18.0/6=2。43×104mm3；f-—面板的抗弯强度设计值〔N/mm2〕；f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1。24×105/2.43×104=5。106N/mm2；面板的最大应力计算值σ=5.106N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ］=13N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，∨--面板计算最大剪力〔N〕；l-—计算跨度(竖楞间距〕：l=207。0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×57。25×0.45×0.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.00×0.45×0.90=1。134kN/m；式中,0.90为按?施工手册?取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27。822+1。134=28.956kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×28.956×207.0=3596.280N;截面抗剪强度必须满足下式:其中,τ—-面板承受的剪应力(N/mm2〕；∨--面板计算最大剪力〔N〕：∨=3596.280N；b-—构件的截面宽度〔mm〕：b=450mm；hn——面板厚度(mm)：hn=18。0mm;fv———面板抗剪强度设计值(N/mm2〕：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×3596。280/〔2×450×18。0〕=0。666N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv］=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0。666N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［fv］=1。5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载〔kN/m)：q=57。25×0.45＝25。76kN/m；ν—-面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距〕：l=207.0mm；E——面板弹性模量〔N/mm2〕:E=9500。00N/mm2；I—-面板截面的惯性矩〔mm4〕；I=450×18。0×18.0×18。0/12=2.19×105mm4；面板最大容许挠度:［ν]=207/250=0.828mm;面板的最大挠度计算值：ν=0。677×25。76×207。04/〔100×9500。0×2。19×105)=0。154mm；面板的最大挠度计算值ν=0.154mm小于面板最大容许挠度设计值[ν］=0.828mm,满足要求!3。1。4竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞〔小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3。0m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,竖楞采用木楞,宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80×80×80/6=85.33cm3；I=80×80×80×80/12=341。33cm4；竖楞方木计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M——竖楞计算最大弯距(N·mm)；l—-计算跨度〔柱箍间距〕：l=450.0mm；q—-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×57.25×0。21×0。90=12.674kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2.00×0.21×0。90=0。517kN/m；q=〔12.674+0。517)/2=6。595kN/m;竖楞的最大弯距：M=0。1×6。595×450。0×450。0=1.34×105N.mm；其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2〕;M--竖楞计算最大弯距〔N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩〔mm3〕，W=8.53×104；f——竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2〕;f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：σ=M/W=1.34×105/8。53×104=1.565N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1。565N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求!2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力〔N〕；l--计算跨度(柱箍间距〕:l=450。0mm；q—-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57。25×0.21×0。90=12。674kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2。00×0.21×0。90=0。517kN/m；q=〔12.674+0.517〕/2=6.595kN/m；竖楞的最大剪力:∨=0。6×6.595×450.0=1780.767N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ——竖楞截面最大受剪应力(N/mm2〕;∨—-竖楞计算最大剪力〔N〕：∨=1780。767N；b—-竖楞的截面宽度〔mm):b=80.0mm；hn——竖楞的截面高度〔mm〕：hn=80。0mm;fv-—竖楞的抗剪强度设计值〔N/mm2)：fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1780。767/(2×80。0×80.0)=0。417N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:［fv］=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0。417N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值［fv]=1。5N/mm2，满足要求!3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q—-作用在竖楞上的线荷载〔kN/m〕：q=57。25×0。21=11。74kN/m;ν—-竖楞最大挠度(mm〕；l--计算跨度(柱箍间距〕：l=450.0mm；E--竖楞弹性模量〔N/mm2〕：E=9500.00N/mm2；I——竖楞截面的惯性矩(mm4〕，I=3。41×106；竖楞最大容许挠度：[ν］=450/250=1。8mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0。677×11。74×450.04/(100×9500。0×3.41×106)=0.100mm;竖楞的最大挠度计算值ν=0。1mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm,满足要求!3。1。5B方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用方木,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8×8×8/6=85。33cm3;I=8×8×8×8/12=341。33cm4;柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算〔附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中P—-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN〕；P=(1.2×57.25×0。9+1。4×2×0。9)×0。205×0.45/2=2。97kN；B方向柱箍剪力图〔kN)最大支座力：N=9。020kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m〕最大弯矩:M=0。419kN。m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形：V=0。174mm;1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.42kN。m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=85.33cm3；B边柱箍的最大应力计算值：σ=4.67N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=4。67N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2,满足要求!2。柱箍挠度验算经过计算得到：ν=0.174mm；柱箍最大容许挠度:[ν］=450/250=1。8mm；柱箍的最大挠度ν=0。174mm小于柱箍最大容许挠度[ν］=1.8mm,满足要求!3。1。6方向对拉螺栓的计算计算公式如下：其中N-—对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积〔mm2〕；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M14;对拉螺栓的有效直径：11。55mm；对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力：N=9.02kN.对拉螺栓最大容许拉力值:[N］=1.70×105×1.05×10-4=17。85kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=9.02kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N］=17.85kN,对拉螺栓强度验算满足要求!3.1.7H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8×8×8/6=85.33cm3；I=8×8×8×8/12=341.33cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算(附计算简图〕:H方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载〔kN〕;P=〔1。2×57.25×0。9+1.4×2×0。9)×0。207×0.45/2=3kN；H方向柱箍剪力图(kN〕最大支座力:N=6.988kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.314kN。m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形：V=0.070mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.31kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=85.33cm3；H边柱箍的最大应力计算值：σ=3。5N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:［f]=13N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=3。5N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！2。柱箍挠度验算经过计算得到：V=0。07mm；柱箍最大容许挠度：[V］=350/250=1.4mm;柱箍的最大挠度V=0.07mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.4mm,满足要求！3。1.7H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N—-对拉螺栓所受的拉力；A—-对拉螺栓有效面积〔mm2〕；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；查表得:对拉螺栓的直径:M14;对拉螺栓有效直径:11.55mm；对拉螺栓有效面积:A=105mm2;对拉螺栓最大容许拉力值:［N］=1.70×105×1.05×10-4=17。85kN;对拉螺栓所受的最大拉力：N=6.988kN.对拉螺栓所受的最大拉力：N=6.988kN小于[N]=17。85kN，对拉螺栓强度验算满足要求！第2段〔柱身高度3。00米位置至柱身高度6。00米位置;分段高度为3.00米〕：经验算也满足要求!(计算过程略)第二节框架梁模板〔门架〕3.2。1参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度B〔m〕：0。40;梁截面高度D〔m):1.30；门架型号:MF1217;门架搭设高度〔m)：4。70；承重架类型设置：MF1217；门架纵距Lb〔m)：0。75;门架几何尺寸:b〔mm〕：1219.00,b1(mm):750。00，h0(mm)：1930。00，h1(mm)：1536。00，h2〔mm〕:100.00,步距(mm〕：1950。00;加强杆的钢管类型:Φ48×3。2；立杆钢管类型：Φ48×3.2；2。荷载参数模板自重〔kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3〕：3.00；新浇混凝土侧压力标准值〔kN/m2):18。0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2〕：2。0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.03。材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E〔N/mm2)：9000。0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv〔N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2)：9500。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13。0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方：80×80mm;梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管)：Φ48×3。5；梁底横向支撑间隔距离〔mm):200。0;面板厚度〔mm)：18.0；5。梁侧模板参数次楞间距(mm〕：250,主楞竖向根数：4；主楞间距为：300mm,300mm，250mm；穿梁螺栓水平间距〔mm):600;穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞，，宽度80mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm,高度80mm；3.2.2梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ—-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15〕计算，得5。714h；T—-混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度,取2。500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-—外加剂影响修正系数，取1。200；β2—-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得48。659kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18。000kN/m2作为本工程计算荷载。3。2。3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.面板计算简图〔单位：mm〕1。强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W——面板的净截面抵抗矩，W=100×1.8×1.8/6=54cm3；M--面板的最大弯距〔N·mm〕;σ--面板的弯曲应力计算值〔N/mm2)[f］—-面板的抗弯强度设计值〔N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q——作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×1×18×0。9=19。44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1。4×1×2×0。9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2。520=21。960kN/m；计算跨度(内楞间距〕：l=250mm;面板的最大弯距M=0.125×21。96×2502=1.72×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1。72×105/5。40×104=3。177N/mm2;面板的抗弯强度设计值:[f］=13N/mm2;面板的受弯应力计算值σ=3。177N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f］=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm；l--计算跨度〔内楞间距)：l=250mm；E-—面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I—-面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1。8×1.8/12=48。6cm4；面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×2504/〔384×9500×4。86×105)=0。242mm;面板的最大容许挠度值：［ν］=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值ν=0。242mm小于面板的最大容许挠度值［ν]=1mm,满足要求！3。2。3梁侧模板面板的计算1.内楞计算内楞〔木或钢〕直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6×82×1/6=64cm3；I=6×83×1/12=256cm4；内楞计算简图〔1〕.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中，σ——内楞弯曲应力计算值〔N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm〕;W—-内楞的净截面抵抗矩；［f］—-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1。4×2×0。9〕×1=21。96kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l=283mm；内楞的最大弯距:M=0.101×21.96×283.332=1。78×105N·mm；最大支座力：R=1。1×21。96×0。283=6。039kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1。78×105/6。40×104=2。782N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f］=11N/mm2;内楞最大受弯应力计算值σ=2.782N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！(2〕.内楞的挠度验算其中l——计算跨度(外楞间距〕：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21。96N/mm；E—-内楞的弹性模量：9000N/mm2；I——内楞的截面惯性矩:I=2.56×106mm4；内楞的最大挠度计算值：ν=0.677×21.96×5004/(100×9000×2。56×106)=0.403mm；内楞的最大容许挠度值：［ν］=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.403mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求!2。外楞计算外楞〔木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8×82×2/6=170.67cm3;I=8×83×2/12=682。67cm4;〔1)外楞抗弯强度验算其中σ—-外楞受弯应力计算值(N/mm2)M—-外楞的最大弯距〔N·mm)；W-—外楞的净截面抵抗矩；［f］—-外楞的强度设计值〔N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1。784kN·m；其中，F=1/4×q×h=7.137，h为梁高为1.3m,a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=1.78×106/1.71×105=10.455N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：[f］=11N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=10.455N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值［f］=11N/mm2,满足要求！〔2〕外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：9000N/mm2；F—-作用在外楞上的集中力标准值：F=7。137kN;l--计算跨度：l=600mm；I-外楞的截面惯性矩：I=6826666.667mm4；外楞的最大挠度计算值:ν=1.615×7137。000×600.003/(100×9000.000×6826666。667)=0。405mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.405mm外楞的最大容许挠度值:［ν］=600/250=2。4mm；外楞的最大挠度计算值ν=0。405mm小于外楞的最大容许挠度值［ν］=2.4mm,满足要求！3。2。5穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积〔mm2)；f—-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径：14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=〔1.2×18+1.4×2)×0.5×0。63=7。686kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N］=170×105/1000=17。85kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.686kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值［N]=17.85kN,满足要求！3。2.6梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原那么是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:其中，M—-面板计算最大弯距(N·mm〕；l—-计算跨度(梁底支撑间距):l=200。000mm;q-—作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1。2×〔24+3〕×1。3×0。4×0.9=15。163kN/m;模板结构自重荷载:q2:1。2×0.35×0.4×0。9=0.151kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3：1。4×2×0。4×0。9=1。008kN/m；q=q1+q2+q3=15.163+0.151+1.008=16.322kN/m；面板的最大弯距：M=0。1×16.322×2002=65289。6N·mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ-—面板承受的应力〔N/mm2)；M--面板计算最大弯距〔N·mm);W--面板的截面抵抗矩b：面板截面宽度,h:面板截面厚度；W=0.400×103×18.0002/6=21600.000mm3;f——面板截面的抗弯强度设计值〔N/mm2〕；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=M/W=65289。600/21600.000=3.023N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=3.023N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2,满足要求！2。挠度验算根据?建筑施工计算手册?钢度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=〔〔24.0+3.00〕×1。300+0.35〕×0。40=14.18N/mm;l--计算跨度〔梁底支撑间距):l=200。00mm；E-—面板的弹性模量:E=9500。0N/mm2；I--面板的截面惯性矩：I=40。000×1.8003/12=19.440cm4;面板的最大允许挠度值:［ν］=200/250=0。8mm;面板的最大挠度计算值:ν=0。677×14。18×2004/〔100×9500×1.94×105〕=0。082mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.082mm小于面板的最大允许挠度值：[ν]=0.8mm，满足要求！3。2.7梁底纵、横向支撑计算1.梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方:80×80mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。〔1〕荷载的计算：〔1〕钢筋混凝土梁自重〔kN/m)：q1:=(24+3〕×1.3×0.2=7。02kN/m;〔2〕模板的自重荷载(kN/m〕：q2：=0。35×(2×1.3+0。4)/0。4×0.2=0。21kN/m(3〕活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN〕：经计算得到，活荷载标准值P1：=2×0。2=0.4kN/m;恒荷载设计值：q=1。2×7。02×0.9+1。2×0。21×0。9=7。808kN/m;活荷载设计值：P=1。4×0。4×0.9=0。504kN/m;线荷载标准值：q=7.808+0.504=8。312kN/m；简图〔kN·m)剪力图〔kN)弯矩图〔kN·m)变形图(mm〕横向支撑的支座力N1=N2=1.661kN；横向支撑杆最大弯矩值为M=0。84kN·m；横向支撑的最大受弯应力计算值：σ=0.84×106/85333.33=9。848N/mm2；截面抗剪强度必须满足：梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×1.664×103/(2×80。000×80。000)=0.390N/mm2；横向支撑的最大挠度：ν=3。882mm；横向支撑的允许挠度：［ν］=1219。000/250=4。876mm;横向支撑的最大应力计算值9.848N/mm2小于横向支撑的抗弯强度设计值［f]=11。000N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值0。390N/mm2小于抗剪强度设计值［T］=1。400N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度ν=3。882mm小于最大允许挠度[ν]=4.876mm，满足要求！2。梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管〕：Φ48×3.5.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.(1〕荷载的计算：〔1)钢筋混凝土梁自重(kN〕:p1：=〔24+3〕×1。3×0.4×0。2/2=1.404kN；(2)模板的自重荷载(kN〕:p2:=0.35×(2×1.3+0。4)×0.2/2=0。105kN(3〕活荷载为振捣混凝土时产生的荷载〔kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=2×0。4×0.2/2=0。08kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1。2×〔1.404+0.105)+1。4×0。080=1。923kN；〔2〕抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算〔附计算简图〕：梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑梁剪力图(kN〕梁底纵向支撑梁弯矩图〔kN·m〕梁底纵向支撑梁变形图〔mm〕最大弯矩：M=0。560kN·m最大剪力：V=4。337kN最大变形〔挠度〕:ν＝0.418mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：其中，σ——梁底纵向支撑承受的应力〔N/mm2);M-—梁底纵向支撑计算最大弯距(N·mm)；W-—梁底纵向支撑的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=10160mm3；［f］—-梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值〔N/mm2〕［f］=205。000N/mm2；［w]--最大容许挠度(mm〕［w］=750。000/250=3。000mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0。560×106/10160.000=55。089N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值55.089N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ν=0。418mm小于梁底纵向支撑的最大允许挠度[ν]=3mm，满足要求！3。抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：其中，A--钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积梁底纵向支撑受剪应力计算值T=2×4。337×103/(2×489.000)=8。868N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值［fv］=120.000N/mm2;梁底纵向支撑的受剪应力计算值8。868N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值120N/mm2，满足要求！3。2。8门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1〕脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF12171榀0.224kN交叉支撑2副2×0。04=0。08kN连接棒2个2×0.165=0.33kN锁臂2副2×0。184=0.368kN合计1.002kN经计算得到，脚手架自重合计NGk1=1。002×4。7/1.95=2.415kN。〔2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管,按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：α=arctg((5×1。950)/(4×(0。750+1。219)〕)=51。07每米脚手架高中剪刀撑自重：2×37。632×10-3/sinα=0.097kN/m;水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照4步3跨设置，那么每跨距内每米脚手架高中水平加固杆自重：37。632×10—3×(0.750+1。219〕/〔4×1.950)=0。009kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(4×0.0135+4×0.0145〕/1.95=0.057kN/m;每米高的附件重量为0.010kN/m;经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=(0.097+0.009+0.057+0.010〕×4.700=0。816kN；(3〕梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1〕钢筋混凝土梁自重〔kN〕：〔24。000+3.000)×0。400×1。300×0.750=10.530kN；2)模板的自重荷载(kN〕：0.350×〔2×1.300+0。400〕×0.750=0.787kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=10.530+0。787=11.318kN;静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2〕×4.700+NGk3=26。505kN；2。活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=2。000×0.400×0。750=0。600kN；3.2.9立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载〕其中NG--脚手架的静荷载标准值,NG=26.505kN；　　NQ——脚手架的活荷载标准值，NQ=0。6kN；经计算得到，N=32。646kN。门式钢管脚手架的稳定性按照以下公式计算其中N-—作用于一榀门架的轴向力设计值,N=32.646kN；　　Nd—-一榀门架的稳定承载力设计值(kN〕;一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到，φ=0。573；　　k-—调整系数，k=1.13;　　k0—-一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8;　　i--门架立杆的换算截面回转半径,i=2。13cm；　　h0--门架的高度，h0=1.93m；　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=11.36cm4；　　A1--门架立杆的截面面积，A1=4。5cm2;　　h1——门架加强杆的高度,h1=1。54m；　　I1-—门架加强杆的截面惯性矩,I1=11.36cm4；　　f--门架钢材的强度设计值，f=205N/mm2。　　A-—一榀门架立杆的截面面积，A=9cm2；　　I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=20.4cm4；　　I=I0+I1×h1/h0=11。360+11。360×1536.000/1930.000=20。401cm4经计算得到，Nd=84.575kN.立杆的稳定性计算N