尿素_铵根离子溶液_添加剂的湿法脱硝

第 17 卷 第 1 期 2011 年 2 月 燃 烧 科 学 与 技 术 Journal of Combustion Science and Technology Vol.17 No.1 Feb. 2011 收稿日期：2009-01-08． 基金项目：国家高技术研究发展计划(863计划)资助项目（2009AA05Z304）. 作者简介：郑守忠（1969— ），男，博士，高级工程师． 通讯作者：熊源泉，yqxiong@seu.edu.cn． ▋ 尿素、铵根离子溶液/添加剂的湿法脱硝 郑守忠 1，印建朴 1，熊源泉 2，谢红银 2，史占飞 2 (1. 中国水利电力物资有限公司，北京 300044；2. 东南大学能源与环境学院热能工程研究所，南京 210096) 摘 要：对 NO x 在液相吸收过程中的传质过程进行分析；采用尿素和铵根离子组合成的 3 种不同吸收剂，在填有金 属鲍尔环的串联喷淋吸收塔反应器中，对模拟烟气进行湿法脱硝研究；实验分别对气速、液气流量比、吸收剂质量 分数、气体温度、吸收剂温度、添加剂质量分数、NO x 体积分数和 SO2 是否存在等条件对脱硝效率的影响规律进行 了研究. 研究 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 明，铵根离子溶液的脱硝效率不如尿素溶液的脱硝效率高，并且气速、液气流量比、系统温度、添 加剂质量分数和 NO x 体积分数均对脱硝效率有重要影响；加入 2,000×10 -6 SO2 后，其脱硝效率可提高 5%，说明 SO2 与 NO x 在同一系统中具有协调促效作用． 关键词：尿素；铵根离子；添加剂；湿法；脱硝 中图分类号：TQ534.9 文献标志码：A 文章编号：1006-8740(2011)01-0017-07 Removal of NOx by Solutions of Urea and Ammonium Ion/Additives ZHENG Shou-zhong 1，YIN Jian-pu1，XIONG Yuan-quan2，XIE Hong-yin2，SHI Zhan-fei2 (1. China National Water Resources and Electric Power Materials and Equipment Corporation，Beijing 300044，China； 2. Thermoenergy Engineering Research Institute，School of Energy and Environment， Southeast University，Nanjing 210096，China) Abstract：Mass transfer of NO x in the liquid phase was analysed. Using three different absorbents made of urea and ammonium，wet denitrification was investigated in sprinkling absorption reactors filled with steel pall rings. A series of experiments were carried out to study operation parameters，such as gas velocity，ratio of liquid to gas， absorbent concentration，gas temperature，absorbent temperature，additive concentration，NO x concentration and SO2 existence. The experimental results indicated that urea solution was more efficient in NOx removal than ammo- nium ion solution. At the same time，gas velocity，ratio of liquid and gas，system temperature，additive concentra- tion and NO x concentration had great effects on the removal efficiency of NO x from flue gas. When 2 000×10 -6 SO2 was added，the efficiency of denitrification was improved by 5%，which showed that there existed a mutual promo- tion effect of SO2 and NOx in the same system. Keywords：urea；ammonium ion；additive；wetting；denitrification 鉴于 NO 难溶于水的特性，现在尾气脱硝技术主 要采用的是干法烟气脱硝技术，目前得到商业化运行 的主要有选择性催化还原法(SCR)[1]和选择性非催化 还原法(SNCR)[2]．但 SCR法和 SNCR法分别存在着 投资高、脱硝效率低等缺点．而化学湿法脱硝却具有 工艺设备简单、操作温度低、耗能少、处理费用低等一 些优点，具有研究价值．目前，湿法脱硝技术主要采 用的是络合法、氧化法、还原法等． Sada等[3]对 Fe(Ⅱ)EDTA和 Na2SO3混合溶液同 时脱除 NO 和 SO2的过程进行了研究，并分析了 NOx 的吸收机理．20世纪 70 年代末，Teramoto 等[4-7]进行 了用 NaClO3吸收剂来脱除 NOx的研究，其效率可达 ·18· 燃 烧 科 学 与 技 术 第 17 卷 第 1 期 到 36%～72%．Chu 等 [ 8 - 9 ]在搅拌槽反应器内对 KMnO 4 /NaOH 脱除 NO 的动力学进行了研究． Thomas 等[10-11]对过氧化氢溶液脱除 NOx的特点进行 了研究，并在 20,℃时对填料塔中含 H2O2硝酸溶液脱 除 NO的过程进行了数学模拟．在俄罗斯门捷列夫提 出的尿素湿法脱硫脱硝的基础上，岑超平等[12-14]利用 模拟烟气通过固定液柱的实验装置对尿素/高锰酸钾 进行脱除 NOx实验，实验表明，增加高锰酸钾含量可 以显著提高脱氮效率，随着吸收液有效高度的增加， NOx 的脱除效率也随之提高；同时也对尿素/添加剂 同时脱硫脱硝的动力学、吸收特性等方面做了一定的 研究，实验结果表明，烟气中 SO2 的吸收由气膜控 制，是液相中伴有快速不可逆化学反应的气体吸收； NOx 的吸收由气膜和液膜共同控制，是液相中伴有慢 速不可逆化学反应的气体吸收． 由于尿素吸收液成本相对较高，使得脱硝运行成 本居高不下．为此，笔者提出了尿素/氨水/添加剂多元 溶剂联合协同脱除燃煤烟气中的 SO2 和 NOx 的新方 法，以期通过价格低廉的氨水或工业废氨水的联合协 同作用，不仅可以极大降低吸收剂的成本，同时可以 保证较高的硫氧化物和氮氧化物的联合脱除效果．由 于氨水的运输、存储和安全性等问题将给实验工作带 来很多不便，因此，笔者采用固态碳酸氢铵替代氨水 来进行实验研究，采用三乙醇胺作为添加剂．笔者分 别采用不同混合比例的吸收剂，观察了气速、液气比 (液气流量比)、吸收剂质量分数、气体温度、吸收剂温 度、添加剂质量分数、NOx 体积分数以及 SO2 存在与 否对脱硝效率的影响． 1 反应原理 尿素溶液吸收法脱硝的反应机理为 NO＋NO2＋(NH2)2CO＝2H2O＋CO2＋2N2 铵根溶液脱硝反应机理为 2NO＋O2＝2NO2 3NO2＋H2O＝2HNO3＋NO HNO3＋NH4HCO3＝NH4NO3＋H2O＋CO2 若烟气中有 SO2存在，则反应为 SO2＋2NH4HCO3＝(NH4)2SO3＋H2O＋2CO2 2NO＋NO2＋4(NH4)2SO3＝1.5N2＋4(NH4)2SO4 2 NOx 液相传质吸收理论 根据应用广泛且较成熟的双膜理论[15-16]来解释 NOx 的液相吸收控制理论，不仅适用于物理吸收，也 适用于气液相反应． NOx 的液相吸收可以简化为经气液两膜层的分 子扩散，这两层薄膜构成了吸收过程的主要阻力，溶 质以一定的分压及浓度差克服两膜层的阻力，膜层以 外几乎不存在阻力．气体在吸收过程中所受到的阻 力可以表示为总阻力＝气膜阻力＋液膜阻力，即 L G L 1 1H K k k = + (1) 由于 NOx在水中的溶解度很小，即 H 值很小，气膜阻 力 H/kG比液膜阻力 1/kL 小很多，式(1)可简化为 KL≈kL (2) 此时，传质阻力集中于液膜中，可见 NOx 吸收过程主 要由液膜控制．传质受液膜控制时，要提高传质吸收 速率，关键是提高总传质系数 KL，这就必须增大液相 湍动程度，增大吸收推动力．增大填料层内有效接触 面积均可以增大传质吸收速率，从而提高湿法脱硝效 率．为此，笔者采用填料塔作为脱硝吸收反应器进行 实验研究． 3 实验部分 3.1 实验系统 实验系统如图 1 所示，包括模拟烟气系统、吸收 系统、测量系统和烟气检测系统． 1—减压阀；2—流量计；3—气体加热器；4—U型测压计；5—温度 数显调节仪；6—喷淋塔；7—微型磁力齿轮泵；8—针形阀；9—压 力表；10—储液罐；11—烟气分析仪 图 1 烟气脱氮反应装置示意 1) 模拟烟气系统 分别控制氮气、氧气、二氧化碳、一氧化氮、二氧 化氮减压阀，调节流量计的流量到稳定状态，配置成 实验 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 的模拟烟气组分． 2) 吸收系统 吸收塔采用直径为 39,mm、有效高度为 1.8,m 的 2011 年 2 月 郑守忠等：尿素、铵根离子溶液/添加剂的湿法脱硝 ·19· 不锈钢材料制成，塔内乱堆填满规格为 16,mm× 16,mm×0.4,mm 的金属鲍尔环，在烟气入口上端设置 了布气板，在烟气出口上端布置了除雾器，除去烟气 中夹带的水蒸气，最后气体由塔顶排出去．用水泵将 吸收液从配液槽抽出，由流量计控制流量打入填料 塔，吸收液通过填料，从出水管流出塔后再流回配液 槽循环使用． 3) 测量系统 分别在烟气加热管内和储液罐内布置电加热管， 使用 Pt100 热电阻传感器监测温度．用 U 型测压计 在入口和出口处检测压降． 4) 烟气检测系统 分别在烟气入口处、一级塔出口处、二级塔出口 处设置烟气检测口，用德国 MRU 公司的 SAE-1999 型烟气分析仪分析烟气组分． 3.2 实验条件 (1) 本文中模拟烟气的 NOx 的氧化度(NO2 与 NOx的体积比)定为 6%(实际燃煤烟气的 NOx的氧化 度一般在 5%～10%之间)． (2) 陆雅静等[17]的研究结果表明，三乙醇胺作 为添加剂在尿素同时脱硫脱硝实验中的效果较好，并 起催化、缓冲促效作用，添加剂反应前后不变，故本 文采用三乙醇胺作为添加剂． (3) 配制 3 种不同类别的吸收液：①一级塔与二 级塔均为碳酸氢铵溶液，记作 1#吸收剂；②一级塔为 碳酸氢铵溶液，二级塔为尿素溶液，记作 2#吸收剂； ③一级塔与二级塔均为尿素与碳酸氢铵混合溶液， 记作3#吸收剂． 4 实验结果与讨论 4.1 气速对脱硝效率的影响 图 2 反映的是气速对脱硝效率的影响．图中 NO 体积分数 1,000×10 -6 左右，氧化度 6%，O2 体积分数 5%，CO2体积分数 15%，液气比 12,L/m 3，添加剂质量 分数 0.015%；1#和 2#吸收剂各塔质量分数均为6%， 3#吸收剂中尿素质量分数为 3%，碳酸氢铵质量分数 为 3%，温度为环境温度．实验结果表明，气速对脱硝 效率的影响较显著，随着气速的增大，脱硝效率降 低．单独从 1#、2#、3#溶液脱硝效率的曲线来看：当气 速从 0.1,m/s 增加到 0.2,m/s 时，脱硝总效率下降了约 18%；当气速从 0.2,m/s 增加到 0.25,m/s 时，总效率的 下降比较缓慢，约为 2%，原因在于随塔内气速的增 加，烟气在吸收塔中的停留时间缩短，与吸收剂接触 的时间降低，导致吸收剂的利用率降低．但当塔内气 速提高时，可使气液两相扰动剧烈程度和气相传质系 数、液相传质系数 kL 显著增加，液相推动力变大，故 脱硝效率下降会出现比较缓慢的现象．从图中 3 条 曲线比较可以看出，1#吸收剂的脱硝效率明显低于 2#和 3#吸收剂的脱硝效率，说明尿素的加入会提高 NOx的去除率，尿素对 NOx的还原性要好于碳酸氢铵 对 NOx 的还原性，碳酸氢铵在单独脱硝系统中可能 仅仅依靠自身的弱碱性吸收部分 NOx． 图 2 气速对脱硝效率的影响 4.2 液气流量比对脱硝效率的影响 图 3 为液气流量比对脱硝效率的影响．图中， NO 体积分数 1,000×10 -6 左右，氧化度 6%，O2体积 分数 5%，CO2体积分数 15%，气速0.1,m/s，添加剂质 量分数为 0.015%；1#和 2#吸收剂各塔质量分数均为 6%，3#吸收剂中尿素质量分数为 3%，碳酸氢铵质量 分数为 3%，温度为环境温度．图 3 显示了液气流量 比对脱硝效率的影响较大，随着液气比的增大，脱硝 效率增加．当液气比从 6,L/m3 增加到 20,L/m3 时，3 种不同吸收剂的脱硝效率增加了 9%～12%．增加液 气流量比则增大了吸收过程的推动力，提高了吸收 塔内的喷淋密度，液体喷淋量的增加使得填料被充 分润湿，在填料层表面形成液膜，气液接触面积增 大，提高了液相传质速率，保证气液充分接触反应， 有利于 NOx的吸收．液气流量比为 14,L/m 3时，1#、 2#和 3#吸收剂的脱硝效率分别达到 36%、48%和 53%左右．当液气流量比小于 14,L/m3 时，脱硝效率 图 3 液气流量比对脱硝效率的影响 ·20· 燃 烧 科 学 与 技 术 第 17 卷 第 1 期 增加较快；当液气比大于 14,L/m3 时，脱硝效率增加 相对缓慢．故后续实验采用液气比为 14,L/m3． 4.3 吸收剂质量分数对脱硝效率的影响 图 4 为吸收剂质量分数对脱硝效率的影响．图中 NO 体积分数1,000×10 -6 左右，氧化度 6%，O2体积分 数 5%，CO2体积分数 15%，气速 0.1,m/s，液气流量比 14,L/m 3，添加剂质量分数为 0.015%，1#和 2#吸收剂 保持两塔质量分数相等，3#吸收剂尿素和碳酸氢铵各 占一半；温度为环境温度．图 4 实验结果表明，随着 吸收剂浓度的增加，脱硝效率有所提高，但对脱硝效 率的影响不是很明显．当吸收剂质量分数为 4%时， 1#、2#和 3# 吸收剂的脱硝效率分别为 34%、45%和 50%．当吸收剂质量分数增加到 10%时，1#、2#和 3# 吸收剂的脱硝效率分别增加了 5%、6%和 7%左右，3 种不同溶液随着吸收剂质量分数的增加，其脱硝效率 增幅大致相当，但 2#和 3#溶液明显高出 1#吸收剂十 多个百分点．一方面浓度的增大，有利于反应向正反 应方向移动；另一方面，由于吸收剂在溶液中已经过 量，故脱硝效率增加得不是很明显．因此，从经济性 因素考虑，选择吸收剂质量分数 7％作为后续实验的 吸收剂浓度． 图 4 吸收剂质量分数对脱硝效率的影响 4.4 气体温度对脱硝效率的影响 图 5为气体温度对脱硝效率的影响．图中 NO 体 积分数 1,000×10 -6 左右，氧化度 6%，O2 体积分数 5%，CO2 体积分数 15%，气速 0.1,m/s，液气比 14,L/m 3，添加剂质量分数为 0.015%，图中 1#和 2#吸 收剂各塔质量分数均为 7%，3#吸收剂中尿素质量分 数为 3.5%，碳酸氢铵质量分数为 3.5%，温度为环境 温度．图 5 的实验结果表明，烟气温度在３种不同吸 收剂脱硝过程中具有相似的规律，当气体温度从 20, ℃增加到 30,℃时，其脱硝效率略微有所提高，温度为 30,℃时，1#、2# 和 3# 吸收剂的脱硝效率分别为 37%、49%和 55%；当温度增加到 60,℃时，2# 和 3# 吸收剂的脱硝效率都降到了最低值，分别为 42%和 47%，而 1# 溶液在温度增加到 70,℃时脱硝效率降到 29.5%；当温度继续增加到 90,℃时，其脱硝效率有所 回升，逐渐趋于平稳． 一方面从物理吸收的角度来看，温度的升高， NOx 溶解度随之下降(见表 1)，温度低于 60,℃时， NO 的溶解度直线下降， 在 60～80,℃这一范围内下 降最明显，这也证实了本文的实验结论，此时脱硝效 率最低．温度超过 80,℃时，NO 的溶解度几乎为 0， 脱硝效率呈稳定趋势． 图 5 气体温度对脱硝效率的影响 表 1 不同温度下 NO溶解度 温度/℃ 溶解度/g 30 5.17 40 4.39 50 3.76 60 3.24 80 1.98 100 0 另一方面从化学吸收的角度来说，NO 氧化成 NO2是放热反应，即 2NO＋O2＝2NO2 θ r m Δ (298.15 K)= 114.14 kJ /molH − 升高温度，反应向生成 NO 的方向移动，不利于反应 的进行，故反应生成的 HNO2和 HNO3 减少，则 NOx 去除率下降，而当吸收反应温度在 70～90,℃时，NOx 脱除率几乎保持不变，由于温度升高，气体分子的紊 乱度增强，气液接触表面积增大，同时气相温度升高 会使得液膜阻力减小，脱硝效率趋于缓和． 4.5 吸收剂温度对脱硝效率的影响 图 6 为吸收剂温度对脱硝效率的影响．图中，NO 体积分数为 1,000×10 -6 左右，氧化度 6%，O2体积分 数为 5%，CO2 体积分数为 15%，气速 0.1,m/s，液气比 14,L/m 3，添加剂质量分数为 0.015%；1#和 2#吸收剂 各塔质量分数均为 7%，3#吸收剂中尿素质量分数为 3.5%，碳酸氢铵质量分数为3.5%，气体温度为 25,℃左 右．从图 6 可以看到，随着吸收剂温度的上升，脱硝效 率下降，当气温从 20,℃增加到 60,℃时，其 3 种不同 2011 年 2 月 郑守忠等：尿素、铵根离子溶液/添加剂的湿法脱硝 ·21· 吸收剂的脱硝效率都呈下降趋势．当吸引剂温度为 20,℃时，1#、2#和 3# 吸收剂的脱硝效率分别约 37%、 49.5%和 55%；当吸收剂温度增至 60,℃时，1#、2#和 3# 吸收剂的脱硝效率均下降了 9%～12%．2#和 3#溶 液总体比 1#溶液的脱硝效率高出十多个百分点．这 是因为随着温度的升高，吸收剂开始缓慢分解，影响 其吸收效率；然而升高温度，易泄露 NH3，污染环境， 且三乙醇胺蒸气有毒，故吸收剂温度不宜过高． 图 6 吸收剂温度对脱硝效率的影响 4.6 添加剂质量分数对脱硝效率的影响 图 7 为添加剂三乙醇胺质量分数对脱硝效率的 影响．NO体积分数1,000×10 -6 左右，氧化度6%，O2体 积分数为 5%，CO2 体积分数为 15%，气速 0.1,m/s，液 气比 14,L/m3，1#和 2#吸收剂各塔质量分数均为 7%， 3#吸收剂中尿素质量分数为 3.5%，碳酸氢铵质量分数 为 3.5%；系统温度为 25,℃左右．图 7 显示了添加剂质 量分数对 3 种不同吸收剂的脱硝效率具有显著影 响．从图中的曲线可以看出，当吸收剂中无添加剂时， 1#、2#和 3#吸收剂的脱硝效率分别只有 29%、41%和 46%；当添加剂质量分数从0增加到 0.005%时，其脱硝 效率分别增加了 5%、5.5%和 4.5%，3 种溶液提高的幅 度基本一样．当添加剂的质量分数继续增加达到 0.03%时，1#、2#和 3#吸收剂的脱硝效率分别达到最 高，为 40%、51%和 57%．可见，三乙醇胺的加入使得脱 硝效率得到了一定的提高，添加剂在烟气净化过程中 则起到了催化和缓冲作用，另外，还起到控制反应过 程和最终产品的作用．当添加剂含量增加到 0.01%，继 续提高添加剂含量对脱硝效率的提高不明显，考虑到 图 7 添加剂三乙醇胺质量分数对脱硝效率的影响 经济性因素，认为 0.01%的三乙醇胺含量是一个合理 的操作参数． 4.7 NOx 体积分数对脱硝效率的影响 随着 NOx 体积分数的增加，脱硝效率增大，实验 结果如图 8 所示．NOx氧化度 6%；O2体积分数 5%； CO2体积分数 15%；气速 0.1,m/s；液气比 14,L/m 3；添 加剂质量分数 0.01%；图中 1#和 2#吸收剂各塔质量 分数均为 7%；3#吸收剂中尿素质量分数为3.5%，碳酸 氢铵质量分数为 3.5%；系统温度为 25 ℃左右．当 NOx的体积分数在 500×10 -6 左右时，1#、2#和 3#吸收 剂的脱硝效率分别在 29%、41%和 47.5%左右，当 NOx 体积分数增至 1,500×10 -6时，1#、2#和 3#吸收剂的脱 硝总效率分别达到 38%、51%和 56%．这是由于气相 中的 NOx 体积分数增加时，增大了传质推动力，进而 增大了 NOx 吸收速度，提高了 NOx 的去除率．对比 1#、2#和 3# 吸收剂单独脱硝的效率曲线图，可以看 出在相同 NOx 体积分数条件下，当 NOx 的入口体积 分数为 1,100×10 -6 时，单独使用碳酸氢铵作为吸收 剂的脱硝效率只有 36.5%，采用一级塔为碳酸氢铵、 二级塔为尿素作为吸收剂的脱硝效率可达到 49%，若 一级塔二级塔均用碳酸氢铵和尿素混合液作为吸收 剂时，其脱硝效率达到 3 种吸收剂的最大值，接近 54%．实验结果进一步表明，含有尿素溶液的吸收剂， 其脱硝效率要明显高于碳酸氢铵单独脱硝效率． 图 8 NO x 体积分数对脱硝效率的影响 表 2 为反应进行过程中，每测完一个工况后所记 录下来溶液的 pH 值，从表中也可以看出，1#、2#和3# 吸收剂溶液的 pH 值都呈下降的趋势，即碱性向酸性 表 2 反应过程中 pH值的变化 NOx体积分数/10 -6 吸收 液 吸收 塔 0 500 700 900 1 100 1 300 1 500 7.48 7.46 7.43 7.40 7.36 7.33 7.29 1# 一 二 7.49 7.47 7.45 7.53 7.40 7.37 7.33 一 7.48 7.46 7.42 7.39 7.37 7.33 7.28 2# 二 8.76 8.73 8.69 8.65 8.60 8.54 8.47 一 8.16 8.13 8.10 8.07 8.03 7.98 7.92 3# 二 8.16 8.14 8.11 8.08 8.05 8.02 7.98 ·22· 燃 烧 科 学 与 技 术 第 17 卷 第 1 期 转化的去向．而单独从 2# 吸收剂来看，二级塔尿素 溶液的 pH 值要大于一级塔碳酸氢铵溶液的 pH 值， 这也进一步说明了尿素对 NOx 的去除率要大于碳酸 氢铵的脱硝效率．在相同实验条件下，采用碳酸氢铵 单独脱硝中的一级塔和二级塔溶液的 pH 值要小于 3# 吸收剂溶液的pH 值，说明尿素的加入会提高溶液 的pH 值，从而使得3# 吸收剂的脱硝效率要远远大于 碳酸氢铵单独脱硝效率． 4.8 SO2存在对脱硝效率的影响 图 9 为有无 SO2存在时 NOx体积分数对脱硝效 率的影响．图中 SO2体积分数为 2,000×10 -6，NOx氧 化度 6%，O2 体积分数 5%，CO2 体积分数 15%，气速 0.1,m/s，液气比 14,L/m3，添加剂质量分数 0.01%；1# 和 2#吸收剂各塔质量分数均为 7%，3#吸收剂中尿素 质量分数为 3.5%，碳酸氢铵质量分数为 3.5%；系统温 度为 25,℃左右．从图 9 中得到 NOx体积分数对同时 脱硫脱硝的影响．由图可见，NOx 体积分数对 SO2 影 响不大，基本维持在 95%左右；NOx 体积分数对 NOx 的去除率影响较大，但 3 种溶液的脱硝趋势基本一 致．对比图 9(b)中的 6 条曲线发现，SO2的存在使得 脱硝效率比单独脱硝效率高，这说明 SO2 对 NOx 的 吸收可能具有促进作用，也可能由于 SO2 与碳酸氢铵 反应生成的亚硫酸铵对 NOx 有还原作用，提高了对 NOx的去除效率，即 2NH4HCO3＋SO2＝(NH4)2SO3＋2CO2＋H2O （a）NOx体积分数的影响 （b）有无 SO2存在的情况 图 9 有无 SO2 时 NOx 体积分数对脱硝效率的影响 2NO＋NO2＋4(NH4)2SO3＝4(NH4)2SO4＋1.5N2 5 结 论 (1) 气速是影响 NOx 去除率的一个重要影响因 素，当气速从 0.1,m/s 增加到 0.25,m/s 时，1#、2#和 3# 共3 种不同吸收剂的脱硝效率分别下降了18%、20%和 23%左右． (2) 随着液气流量比的增大，脱硝效率增大；当 液气流量比小于 14,L/m3 时，增幅较大，而当液气流 量比大于 14,L/m3时，脱硝效率增加缓慢． (3) 吸收剂质量分数对脱硝效率影响不显著，改 变吸收剂质量分数，相应的脱硝效率没有明显提高． (4) 添加剂质量分数增加，NOx 去除率明显提 高，但添加剂质量分数小于 0.01%时，实验中的 3 种 不同吸收剂对 NOx 的净化效率提高较快，当添加剂 质量分数大于 0.01%时，继续提高添加剂质量分数， 其脱硝效率增加相对缓慢． (5) 随着气体温度的升高，脱硝效率先下降再缓 缓升高趋于平缓，气体温度升高到 60,℃左右时，2#和 3#其脱硝效率达到最低值，其效率分别为 42%和 47%，当气体温度升高到 70,℃左右时，1#吸收剂脱硝 效率达到最低值为 29.5%． (6) 综合以上实验结果，得出了相应的最佳实验 条件为：气速 0.1,m/s，液气比 14,L/m3，添加剂(三乙 醇胺)质量分数 0.01％，吸收剂质量分数为 7%．在此 条件下进行了 3 种不同组合的混合溶液的脱硝实验， 得到以下结论，其对应的 3 种不同吸收剂的脱硝效 率分别达到 38%、51%和 56%左右，且随着 NOx 体积 分数的增加，脱硝总效率增大．这说明尿素对 NOx的 去除效率要好于碳酸氢铵对 NOx 的去除效率．加入 2,000×10 -6 SO2 后，其脱硝效率可提高 5%，说明 SO2 与 NOx在同一系统中具有协调促效作用． 参考文献： ［1］ Goo J H，Irfan M F，Kim S D，et al. 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