汽轮机找中心

汽轮机找中心 一、概述 汽轮机找中心工作，是机组安装检修过程中一个极其重要的环节。本节针对难度较大的机组轴系按联轴器找中心过程从理论推导到实践应用做了详细的介绍，并 总结 初级经济法重点总结下载党员个人总结TXt高中句型全总结.doc高中句型全总结.doc理论力学知识点总结pdf 了其中的方法与规律。可依据这些规律，在生产实践中将测量数值代入相关公式，即可由计算结果的正负值判断调整量的大小与方向。 另外，本节针对轴瓦垫铁的宽度对找中心的影响做了详细的分析，并且提出了具体的解决方案。避免了因为粗略计算与逐步调整而造成的人力物力浪费及工作效率的降低。 1．找中心的作用 汽轮机运行时，由于支持轴承钨金的磨损，汽缸及轴承座的位移，轴承垫铁的腐蚀等方面的原因，汽轮发电机组的中心就会发生变化。若中心变化过大，会产生很大的危害，如使机组振动超标、动静部件之间发生碰摩、轴承温度升高等，所以在检修时一定要对汽轮机组中心进行重新调整。这是一项重要而又细致的工作。随着机组容量的增大，逐渐向着三轴两支点、单轴单支点趋势发展，找中心工作更为复杂，所以要认真对待。 2．找中心的目的 ⑴ 使汽轮发电机组各转子的中心线连成一条连续光滑的曲线，各轴承负荷分配符合设计要求。 ⑵ 使汽轮机的静止部件与转子部件基本保持同心。 ⑶ 将轴系的扬度调整到设计要求。 3．找中心的步骤 ⑴ 汽缸及轴承座找正。 通常只用水平仪检查汽缸、轴承座位置是否发生偏斜。汽缸及轴承座找正是汽轮机安装过程中重要的工作之一，一般来说，除非基础变形或沉降，否则汽缸和轴承座的位置偏移不会太大，因而在一般的机组检修过程中，仅对汽缸、轴承座的位置做监视性测量，在不威胁机组安全运行的情况下，可不作调整。 ⑵ 结合轴颈扬度值及转子对轴承座及汽缸的洼窝中心进行各转子按联轴器找中心，也叫预找中心。 扬度值改变过大会影响轴系负荷分配、发电机空气间隙，在一定程度上也影响转子的轴向推力；转子对轴承座及汽缸的洼窝中心不正，将会加大油挡、隔板及汽封套的调整量，所以进行各转子按联轴器找中心时，一定要结合扬度及洼窝中心进行，当三者发生矛盾时，以各转子按联轴器找中心为主。后面将对其进行详细介绍。 ⑶ 轴封套、隔板按转子找中心。 机组运行时，要求隔板汽封及轴端汽封与转子之间的间隙要大小适当、均匀合理。如果轴封套及隔板与转子之间的间隙相差很多，则在以后进行的汽封间隙调整时，将具有很大难度，所以要将轴封套、隔板按转子找中心。 ⑷ 复查各转子中心，也叫正式找中心。 在汽轮机通流部件全部组合后，各转子的联轴器中心值可能会发生一些变化，所以应复查汽轮机各转子、汽轮机转子与发电机转子、发电机转子与励磁机转子之间的中心情况，如有变化，需重新找正。 一般来说，变化不会太大，如果由于某种特殊的原因造成中心变化很大，则不能强行找正，因为此时通流部件径向间隙都以调整完毕，如转子调整量过大，将会造成动静部件之间严重摩擦。只能揭开汽缸，查明原因，重新调整。 二、中心不正的危害 中心不正的危害很多，下面就两个常见且十分重要的方面加以论述。 1．造成个别支承轴承负荷过重、轴承钨金磨损、润滑油温升高 以最常见的两转子四个轴承支撑结构为例, 转子按联轴器找中心时，中心符合标准的情况下,两转子的重量会均匀地被四个轴承承担。中心不正时会对轴瓦负荷的均匀分配产生影响，有三种可能：一是联轴器端面张口值超标、二是联轴器圆周差超标、三是即存在联轴器端面张口超标又存在联轴器圆周差超标。 ⑴ 联轴器端面张口值超标对轴瓦负荷均匀分配的影响。 图2－178 下张口超标时对轴瓦负荷分配的影响 为了便于分析问题,先把各转子看作绝对刚体,以下张口超标为例，如图2－178所示,两转子连接后，2瓦与3瓦不再支承转子，两转子的重量由1瓦与4瓦承担，因此1瓦与4瓦的负荷将加重。实际上转子并非绝对刚体，在自重的作用下将产生挠曲，使2瓦与3瓦也承担部分负荷，但这种负荷转移是客观存在的，因此机组运行时1瓦与4瓦（也就是远离联轴器的两个轴瓦）轴颈与轴瓦之间的摩擦力将很大，使润滑油温升高，严重时会使轴颈和轴瓦钨金磨损。反之，如果上张口超标，则离联轴器较近的两个轴承的负荷将加重，远离联轴器的两个轴承负荷将减轻。 ⑵ 联轴器圆周差超标对轴承负荷均匀分配的影响。 图2－179 圆周差超标时对轴瓦负荷分配的影响 分析问题思路与张口超标时相同，如图2－179所示。可以看到联轴器圆周差超标情况下，会使圆周较低转子的远离联轴器的轴承与圆周较高转子的靠近联轴器的轴承负荷加重，另两个轴承负荷减轻。同理，负荷加重的轴承会使润滑油温升高，严重时会导致轴颈和轴瓦钨金磨损。 ⑶ 既存在联轴器端面张口超标，又存在联轴器圆周差超标情况下。 原理同上，会使各轴瓦负荷分配不均，这里不再赘述。 2．使机组产生振动 如果转子不对中，转子连接后将受到强迫外力的作用，引起轴系强迫振动。另外，由上述分析可知，由于转子中心不正，会使个别轴承负荷减轻，轻载轴承失稳转速很低，很容易产生油膜的自激振动，即平时所说的半速涡动（转速低于两倍临界转速时）和油膜振荡（转速高于两倍临界转速时）。 例如某厂国产200MW机组发电机前侧轴承因负荷较轻在运行时发生了油膜振荡，通过采取将轴承座标高提高0.10mm的办法（实际上就是改变了轴系的中心状态，使各轴承负荷重新分配），将问题得以很好的解决。 三、转子按联轴器找中心的准备工作及注意事项 1．转子按联轴器找中心的准备工作 ⑴ 检查联轴器的圆周、端面应光滑，无毛刺、划痕及凸凹不平。 ⑵ 联轴器记号应相互对应。 ⑶ 联轴器应穿入两个对称的假活动销联接。 ⑷ 准备好百分表、塞尺、塞块、专用卡具、内径百分表、镜子、行灯等工具。 2．转子按联轴器找中心的注意事项 ⑴ 检查各轴承安装位置是否正确，垫铁接触是否良好。 ⑵ 空载时底部垫铁是否存在规定的的预留间隙（一般为0.03～0.07mm，目的是使轴瓦承载时各垫铁所承受的负荷均匀）。 ⑶ 检查油挡和汽封间隙，确信转子未接触油挡和汽封齿。 ⑷ 对于放置较长时间的转子在测量前应盘动数圈，以消除静垂弧给测量造成的误差。 ⑸ 放净凝汽器内的存水，下部弹簧处于自由状态。 ⑹ 百分表架装设应牢固，测量圆周的百分表杆延长线应与轴心线垂直相交，测量端面的百分表杆应与端面垂直用以消除测量误差。 ⑺ 百分表杆接触的位置应光滑、平整，且百分表灵活、无卡涩。 ⑻ 每次读表前，假联接销均应无蹩劲现象，盘动转子的钢丝绳不应吃劲。使用电动盘车地脚要确认紧固牢固，正、反转清楚。 ⑼ 使用塞尺测量每次不应超过四片，单片不应有折纹，塞入松紧程度适中，不应用力过大或过小。 ⑽ 调整轴瓦垫铁时，垫片不应有弯曲、卷边现象，对于轴承座、垫铁毛刺及垫片的油污、灰尘应清理干净，轴瓦翻入时，洼窝内应抹少许润滑油，有些轴瓦润滑油入口通过下轴瓦一侧垫铁，所以在调整垫铁内的垫片时不要漏剪油孔。 ⑾ 当调整量过大时，应检查垫铁的接触情况是否良好，出现间隙应研刮至合格。 四、转子按联轴器找中心的测量方法 圆周值及端面值可用百分表或塞尺来测量。 1．用百分表测量的方法 ⑴ 测量方法。 通常使用两个专用卡子将一个测量圆周值的百分表和两个测量端面值的百分表固定在一侧联轴器上，百分表的测量杆分别与另一侧联轴器的外圆周面及端面接触（见图2－180），专用卡子的结构形式很多，它是依据联轴器的结构形状来制作的。如图所示的是一种通用性较好的专用卡子。百分表应固定牢固，测量端面值的两个百分表尽量处于同一直径线并且距离轴心相等的对称位置上。百分表杆接触处，必须光滑平整。 图2－180 装设百分表专用卡子 两端联轴器按组合记号对准，并用临时销子连接，以便用吊车可同时盘动两转子，目的为了消除联轴器自身缺陷（如瓢偏、晃度）引起的测量误差。测量时应使百分表依次对准每个测量位置。两个转子转动过程中，应尽量避免冲撞，以免百分表振动引起误差。为此连接两转子用的临时销子直径不应过小，比销孔直径小1～2mm即可。转子转过四个测量位置以后，还应转回到起始位置，此时测圆周的百分表的读数应复原；测量端面值的两个百分表读数的差值应与起始位置的相同。另外还可按下式检查圆周值测量结果的正确性。 （A+C）－（B+D）≈0 （2－3） 若误差大于0.03毫米，应查找原因，并重新测量。 水平（垂直）两圆周测量值之差称为这个方向的圆周差，而两转子轴心线的偏差称为圆心差，数值为圆周差的一半。水平（垂直）两端面测量值之差称为这个方向的端面偏差值，有时也称之为张口值。 ⑵ 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 方法。 首先把联轴器每隔90º所在位置的测量值逐步记录，如图2－181（a）所示，然后把分步记录图统一在一起，形成一个综合的记录，如图2－181（b）所示。 站在机头，面向机尾确定水平方向的左右侧及垂直方向的上下侧。 (a) (b) 图2－181 装设百分表记录方法 (a)分步记录图；(b)综合记录图 ⑶ 中心偏差的计算方法，见表2－9。 表2－9 中心偏差的计算方法（百分表测量） 位置 类型 上 下 左 右 端面偏差大小 |(b2+ b4)/2－(d2+ d4)/2| |(a1+ a3)/2－(c1+ c3)/2| 圆心偏差大小 |B－D|／2 |A－C|／2 ⑷ 中心偏差方向确定方法。 水平（垂直）两圆周测量值中较大的一个所在的方向就是百分表杆接触的联轴器圆周偏差的方向。称之为此联轴器圆周偏上（或下、左、右）。 水平（垂直）两端面测量值中较大的一个所在的方向就是两联轴器端面偏差的方向。称之为上（或下、左、右）张口。 2．用塞尺（或内径百分表）测量方法 ⑴ 测量方法。 由于某些机组的联轴器与轴承座的间隙较小等原因，不能使用百分表测量，可采用塞尺测量的办法。它是借助一个固定在一侧联轴器上的专用卡子来测量圆周值，见图2－182。 图2－182 用塞尺测量的专用卡子 端面值可直接用塞尺或内径百分表（见图2－183）测量。如果联轴器下方的圆周值及端面值无法用塞尺测量，在假设联轴器十分标准情况下，下方的值可用左右两边的测量值之和减去上方的测量值计算得到。间隙太大时应用塞块配合测量。在测量时应特别注意：要使每次测量时塞尺插入的深度、方向、位置以及使用的力量都力求相同。因此，从卡子开始，每隔90º临时标记好联轴器端面的测量位置。在测圆周值时，塞尺塞入的力量不要过大，以防止卡子变形、松动，引起误差。在四个测量位置测完后，将转子转到起始位置，再次测量起始位置的圆周值,以检查卡子是否松动。 图2－183 测量端面值的内径百分表 ⑵ 记录方法。 首先把联轴器每隔90º所在位置的测量值逐步记录，如图2－184（a）所示，然后把分步记录图统一在一起，形成一个综合的记录，如图2－184（b）所示。 站在机头，面向机尾确定水平方向的左右侧及垂直方向的上下侧。 （a） （b） 图2－184 用塞尺测量记录方法 (a)分步记录图；(b)综合记录图 ⑶ 中心偏差的计算方法，见表2－10。 表2－10 中心偏差的计算方法（塞尺测量） 位置 种类 上 下 左 右 端面偏差大小 |(b1+b2+b3+b4)/4－(d1+d2+ d3+d4)/4| |(a1+a3+a3+a4)/4－(c1+c2+c3+c4)/4| 圆心偏差大小 |B－D|／2 |A－C|／2 ⑷ 中心偏差方向确定方法。 水平（垂直）两圆周测量值中较小的一个所在的方向就是塞尺接触的联轴器圆周偏差的方向。称之为此联轴器圆周偏上（或下、左、右）。需要注意的是用塞尺测量与用百分表测量的圆周值大小的意义刚好相反。 水平（垂直）两端面测量值中较大的一个所在的方向就是两联轴器端面偏差的方向。称之为上（或下、左、右）张口。 五、机组按联轴器冷态找中心时圆周及张口值的确定原则 由于轴承座标高的变化，凝汽器真空度及循环水重量的影响等原因，机组轴系的热态中心与冷态中心相比会有一些变化，所以机组在冷态找中心时要采取预留偏差量的方式给予补偿。 绝大多数生产厂家在机组设计时就已给定了偏差量的数值。最初可按此给定值进行轴系中心的调整工作。经过长时间的运行之后，应根据运行参数（如轴瓦润滑油温、振动数据等）及检修解体时的宏观检查（如轴瓦与轴颈的磨损情况）确定轴系中心偏差预留量的数值。 例如，某台200MW机组经低压通流部分改造之后，按给定的设计值调整轴系中心之后，运行过程中发现＃5轴承（低压缸后侧轴承）润滑油温明显升高，检修解体时发现5瓦下瓦钨金有明显的磨损痕迹，说明＃5轴承运行时负荷较重。轴瓦经过处理后，重新进行了低压转子与发电机转子联轴器中心找正工作。使低——发联轴器的下张口值比原设计值略有增加，发电机转子联轴器中心比低压转子联轴器中心略偏上，目的是减轻＃5轴承运行时的负荷。机组投运后，＃5轴承润滑油温明显下降，一直保持着良好的运行状态。 六、转子按联轴器找中心的基本计算方法 因为这里着重阐述计算方法，为便于推理，假设各转子均为绝对刚体。 （一）一根转子不动，同时调整另一根转子的两个支撑轴瓦的计算方法 这种方法在找中心的过程中经常用到，尤其在预找中心的时候。其优点是计算精度高、一步到位，减少调整工作量，但计算相对复杂一些。下面举例说明（见图2－185）。 图2－185 同时调整一根转子的两个支撑轴瓦示意图 已知条件：转子1不动，调整转子2，转子1与转子2间联轴器端面张口值为a1, 联轴器1圆心差为b1，转子1的联轴器直径为φ1,转子2的联轴器直径为φ2，联轴器1端面到X瓦的距离为L1，到Y 瓦的距离为L2，到联轴器2端面的距离为L。测量时，表打在转子2的联轴器1上。 1．计算思路 ⑴ 首先以转子2的联轴器1中心为支点，调整X瓦，Y瓦，使转子2与转子1 平行，来达到消除联轴器1张口a1的目的。 X瓦的调整量为△X,Y瓦的调整量为△Y，根据三角形相似定律可知： △X =（L1／φ1）·a1 （2－4） △Y =（L2／φ1）·a1 （2－5） 联轴器2张口的改变量为: a2 =（φ2／φ1）·a1 （2－6） 联轴器2圆心的改变量为: b2 =（L／φ1）·a1 （2－7） ⑵ 然后将转子2平移，消除联轴器1圆心差，由图可知调整量为b1。 2．规律总结 ⑴ 消除联轴器1张口时，两个瓦的移动方向相同，均为张口方向。 ⑵ 消除联轴器1圆心差时，两个瓦的移动方向相同，大小相等，均为圆心差值。 ⑶ X瓦与Y瓦的调整量。 X瓦的调整量为：△X 总=（L1／φ1）·a1±b1； （2－8） Y瓦的调整量为：△Y总=（L2／φ1）·a1±b1。 （2－9） 式中加减号的判断方法为：联轴器1圆心差与端面张口同向取减号，反向取加号。 △X总与△Y总计算结果的正负值代表的含义为：正值说明轴瓦需要向转子1与转子2间联轴器的张口的方向移动，负值说明轴瓦需要向张口的反方向移动，移动距离均为计算数值的绝对值。 ⑷ 联轴器2中心改变量。 联轴器2张口的总改变量为：△a2总＝a2＝（φ2／φ1）·a1 （2－10） 联轴器2圆心的总改变量为：△b2总＝b2＋b1＝（L／φ1）·a1±b1 （2－11） 式中加减号的判断方法为：联轴器1圆心差与端面张口同向取减号，反向取加号。 △b2总计算结果的正负值代表的含义为：正值说明联轴器2圆心应向转子1与转子2的联轴器张口的方向移动，负值说明联轴器2圆心应向张口的反方向移动，移动距离均为计算数值的绝对值。 ⑸ 此方法在水平与垂直方向均适用，应分别计算。 （二）只需调整某根两个轴瓦支撑转子的一个轴瓦的计算方法 这种调整方法简单实用，尤其在正式找中心时，由于通流部件径向间隙已经调整结束，不允许在有过大的调整量，加之调节空间狭窄，个别下瓦很难翻出等原因，所以应尽量减少调整轴瓦的个数。 1． 张口变化量与轴瓦调整量的关系（见图2－186）。 图2－186 调整一个轴瓦时张口变化量与轴瓦调整量的关系 若只动Y瓦，设Y瓦调整量为△Y，联轴器1张口变化量为a1，联轴器2张口变化量为a2，联轴器1的直径为φ1，联轴器2的直径为φ2，X瓦与Y瓦之间的距离为L，由三角形相似定律知： a1＝（φ1／L）△Y （2－12） a2＝（φ2／L）△Y （2－13） 规律总结： ⑴ 张口的改变量等于对应联轴器直径与同一转子两轴瓦之间的距离的比值再乘以调整瓦的调整量。 ⑵ 此公式在水平与垂直方向均适用。 2．圆心差变化量与轴瓦调整量的关系（见图2－187）。 图2－187 调整一个轴瓦时圆心差变化量与轴瓦调整量的关系 若只动Y瓦，设Y瓦调整量为△Y，联轴器1轴心差变化量为b1，联轴器2轴心差变化量为b2，联轴器1的中心到X瓦的距离为L1，联轴器2的中心到X瓦的距离为L2，X瓦与Y瓦之间的距离为L，由三角形相似定律知： b1＝(L1／L)·△Y （2－14） b2＝(L2／L)·△Y （2－15） 规律总结： ⑴ 圆心差的改变量等于对应联轴器端面到未动瓦(支点)的距离与同一转子两瓦之间的距离的比值再乘以调整瓦的调整值。 ⑵ 此公式在水平与垂直方向均适用。 3．根据联轴器中心测量值确定被调整轴瓦的方法 根据1、2论述可知，见图2－186与图2－187，若只通过调整一个轴瓦的方式解决中心偏差时，对联轴器1而言，当张口值为a1时，无论选择调整x瓦还是选择调整y瓦,二者的调整量大小相等，都为（L／φ1）•a1，但方向相反；当圆心差为b1时，选择调整x瓦时的调整量为[L／(L1＋L)]• b1，选择调整y瓦时的调整量为(L／L1)• b1，y瓦的调整量与x瓦的调整量比值为(1＋L／L1)，一般情况下L比L1大许多，所以y瓦的调整量要比x瓦的调整量大的多。由上述分析可知，对于特定联轴器而言，若只通过调整一个轴瓦的方法消除中心偏差时，在圆周的偏差量很小，端面偏差量很大的情况下，即端面的偏差量为主要矛盾时，应该调整远离联轴器的轴瓦；反之，在端面的偏差量很小，圆周偏差量很大的情况下, 即圆的偏差量为主要矛盾时, 应该调整靠近联轴器的轴瓦。即平时所说的“远调面、近调圆”。 （三）需要整体调整底座的计算方法 某些机组的发电机或励磁机找中心时需要将底座一起调整，这种情况的调整原则是先调整垂直方向，再调整水平方向；先调整张口值，再调整圆心差。因为垂直方向是通过在底座下加减垫片来调整，而水平方向则通过顶丝或千斤顶平移底座来调整。如果先调整水平方向，那么在调整垂直方向时水平位置还会发生改变，那么前面水平方向的调整就失去意义。另外当在底座某一位置加或减垫片的时侯，转子将连同底座整体绕底座某一点旋转，对于张口的改变量可以根据图形列出相应的关系式，而对于圆心差的改变量来说很难列出一个精确的关系式，所以应先根据关系式计算数值把张口消除，然后再整体平移消除圆心差。 假设在底座下加减调整垫片（或安置顶丝）的位置为n点, 底座将绕着某点旋转，设此点为m点,m点与n点之间距离为L，联轴器直径为φ，若在n点撤去垫片的厚度为Y，联轴器张口改变量为a（见图2－188），由三角形相似定律可得： a=(φ/L)·Y （2－16） 图2－188 整体调整底座时张口改变量与调整量的关系 实际上为了增加机组运行的稳定性，在底座下不可能只在一点加垫片，这样引用是为了便于说明问题，VD-5型汽轮机组发电机底座支撑点与联轴器相关尺寸见图2－189。 图2－189 VD-5型汽轮机组发电机底座支撑点与联轴器相关尺寸 规律总结： ⑴ 联轴器端面张口的改变量等于联轴器的直径与加（减）垫片点到旋转支点的距离的比值再乘以加（减）垫片厚度的数值。 ⑵ 此公式在水平与垂直方向均适用。 （四）两转子三轴承支撑结构的计算方法 某些机组采用两转子三轴承支撑的结构方式，在只有一个轴瓦的转子联轴器下配有一个供找中心用的假轴瓦（见图）。找中心时，先调整假瓦将圆心差消除，然后测量张口值，消除预留张口值外的其它张口值。 如图2－190所示，最简单的方法是调整1瓦，设1瓦调整量为Y，张口改变量为a，1瓦到联轴器１中心的距离为L，联轴器１的直径为φ，根据三角形相似定律，由图可得： a=(Φ/L)·Y （2－17） 图2－190 1瓦调整量与张口值变化关系 规律总结： ⑴ 联轴器端面张口的改变量等于联轴器的直径与联轴器到1瓦的距离的比值再乘以1瓦的调节量。 ⑵ 此公式在水平与垂直方向均适用。 需要指出的是，如果受到轴颈扬度、洼窝中心、动静间隙等因素限制，只调整1瓦不能满足中心的要求时，可根据上述相关理论调整2瓦与3瓦。 从上述四种轴系找中心的计算方法可以看出，推导调整量与张口（圆周）值变化量的关系时，都是根据相似三角形定律，而且得出的结论都是二者之间存在一个常量的系数，所以把这种计算方法称之为“三角比例系数法”。 （五）轴瓦调整的计算方法 一般情况下，轴瓦的调整有两种方式。一种是调整轴承座，例如个别发电机及励磁机的轴瓦就是这种调整方式。这种情况操作简单，在垂直方向只需在轴承座底部加或减去与计算数值相同厚度的垫片即可；在水平方向只需将轴承座平移与计算数值相同的距离即可。另一种方式是通过在下轴瓦垫铁内加减垫片的方式调整，下瓦垫铁一般有两至三块，下面以三块垫铁为例说明垫铁调整量与中心变化的关系。设左右两侧垫铁中心线分别与垂直方向夹角为α（见图2－191），则有如下规律： 图2－191 下轴瓦垫铁位置示意图 1．三块垫铁全动时的计算方法 ⑴ 轴瓦需垂直移动时。 轴瓦上移距离△Y，则两侧及下部垫铁内均需加垫片，两侧数值为＋△Ycosα,下部数值为△Y；反之轴瓦下移△Y 则两侧及下部垫铁内均需减垫片，两侧数值为－△Ycosα，下部数值为－△Y，如图2－192所示。 图2－192 轴瓦垂直调整量与垫铁调整量的关系 ⑵ 轴瓦需水平移动时。 轴瓦左移距离△X，则右侧垫铁内需加垫片，数值为＋△Xsinα, 左侧垫铁内需减垫片，数值为－△Xsinα,底部垫铁不动；反之轴瓦右移距离△X，则右侧垫铁内需减垫片，数值为－△Xsinα, 左侧垫铁内需加垫片，数值为＋△Xsinα，下部垫铁不动。如图2－193所示。 图2－193 轴瓦水平调整量与垫铁调整量的关系 ⑶ 轴瓦需水平、垂直同时移动式。 综上⑴、⑵所述，两侧垫铁内垫片调整量为△侧＝±△Ycosα±△Xsinα；下部垫铁内垫片调整量为△下＝±△Y。 式中正负号的选择依据上边⑴、⑵两点论述判定，如果△侧的计算结果为正值，说明两侧垫铁内需加垫片，△下的计算结果为正值，说明底部垫铁内需加垫片；反之△侧的计算结果为负值，说明两侧垫铁内需减垫片, △下的计算结果为负值，说明下部垫铁内需减垫片。 这种矢量的计算方法只需按公式代入数值即可，无需太强的理解与计算能力，方便、易记，最大限度地避免了凭主观感觉决定加减的标量算法造成的容易混乱的问题。 2. 轴瓦左右一侧垫铁不动的计算方法 在正式找中心时，由于空间及设备限制，某些下瓦翻转比较困难，所以应尽量减少翻转次数。当某一轴瓦在水平及垂直方向同时需要调整时，有时只需调整下瓦一侧及下部垫铁内的垫片，而另一侧垫铁不动即可达到目的，大大减小了工作量。下面就分析一下在一侧垫铁内加减垫片时轴瓦在水平及垂直方向上的变化规律，设侧面垫铁中心线与垂直方向夹角为α。 ⑴ 假设只在左侧垫铁内加厚度为a的垫片，右侧垫铁不动，此时轴瓦水平方向向右移动为X，垂直方向向上移动为Y。则可以把这个过程分解成两步来完成。 ⑵ 先在两侧垫铁内都加上Ycosα厚的垫片，此时轴瓦上抬的距离为Y。 ⑶ 然后在左侧垫铁内加Xsinα厚的垫片，在右侧垫铁内减Xsinα厚的垫片，则轴瓦右移X。 ⑷ 此时左侧垫铁内加厚为（Ycosα＋Xsinα）的垫片，右侧垫铁内加厚为（Ycosα－Xsinα）的垫片，由题设知右侧垫铁未动，左侧垫铁内加厚为a的垫片，所以有: Ycosα＋Xsinα＝a （2－18） Ycosα－Xsinα＝0 （2－19） 解得: Y＝a/(2cosα) （2－20） X＝a/(2sinα) （2－21） ⑸ 规律总结。 若一侧垫铁内加（减）垫片，另一侧垫铁不动，则轴瓦垂直变化量为所加垫片的数值除以二倍的垫铁中心线与垂直方向夹角的余弦值所得的商值。轴瓦水平变化量为所加垫片的数值除以二倍的垫铁中心线与垂直方向夹角的正弦值所得的商值。 （六）轴系找中心实例 为了能够更好地理解上述所介绍的转子按联轴器找中心的计算方法，下面举两个轴系找中心实例加以介绍分析。 例1：单个联轴器中心偏差找正方法 图2－194 单个联轴器中心偏差找正 已知条件（见图2－194）：联轴器直径φ＝630mm；下轴瓦侧部垫铁中心线与垂直方向夹角为72º；L1＝630mm；L2＝6250mm；用百分表测量法测量中心偏差值，百分表杆接触在转子2的联轴器上测得的中心综合图见图2－195。 图 2－195 中心测量综合图 解： 1．联轴器间的中心关系 ⑴ 水平方向。 联轴器2中心偏右：（1.90－1.82）／2＝0.04mm； 左张口：2.56－2.44＝0.12mm； ⑵ 垂直方向。 联轴器2中心偏下：（2.00－1.72）／2＝0.14mm； 下张口：2.55－2.43＝0.12mm； 2．调整量计算 采取保持转子1不动，调整转子2的方法，即调整3瓦和4瓦。 ⑴ 水平方向调整量（左张口）。 △X3瓦＝(L1／φ)·a＋b＝(630/630)×0.12＋0.04＝0.16mm 思路：因为圆周和张口方向相反，所以式中取加号；△X3瓦结果为正值，说明3瓦须向张口方向移动，即应向左移动。 △X4瓦＝(L2／φ)·a＋b＝(6250/630)×0.12＋0.04＝1.23mm 思路：因为圆周和张口方向相反，所以式中取加号；△X4瓦结果为正值，说明4瓦须向张口方向移动，即应向左移动。 ⑵ 垂直方向调整量（下张口）。 △Y3瓦＝(L1／φ)·a－b＝(630/630)×0.12－0.14＝－0.02mm 思路：因为圆周和张口方向相同，所以式中取减号；△X3瓦结果为负值，说明3瓦须向张口相反方向移动，即应向上移动。 △Y4瓦＝(L2／φ)·a－b＝(6250/630)×0.12－0.14＝1.05mm 思路：因为圆周和张口方向相同，所以式中取减号；△X4瓦结果为正值，说明4瓦须向张口方向移动，即应向下移动。 ⑶ 3瓦左侧垫片调整量。 ＋△Ycosα－△Xsinα＝0.02cos72º－0.16sin72º＝－0.146mm 思路：因为3瓦在垂直方向需上移，所以△Ycosα前取加号；在水平方向需左移，所以△Xsinα前取减号；计算结果为负值，说明3瓦左侧垫铁内应减垫片，大小为0.146mm。 ⑷ 3瓦右侧垫片调整量。 ＋△Ycosα＋△Xsinα＝0.02cos72º＋0.16sin72º＝0.158mm 思路：因为3瓦在垂直方向需上移，所以△Ycosα前取加号；在水平方向需左移，所以△Xsinα前取加号；计算结果为正值，说明3瓦右侧垫铁内应加垫片，大小为0.158mm。 ⑸ 3瓦下侧垫片调整量。 ＋△Y＝0.02mm 思路：因为3瓦在垂直方向需上移，所以△Y前取加号；计算结果为正值，说明3瓦下侧垫铁内应加垫片，大小为0.02mm。 ⑹ 4瓦左侧垫片调整量。 －△Ycosα－△Xsinα＝－1.05cos72º－1.23sin72º＝－1.494mm 思路：因为4瓦在垂直方向需下移，所以△Ycosα前取减号；在水平方向需左移，所以△Xsinα前取减号；计算结果为负值，说明4瓦左侧垫铁内应减垫片，大小为1.494mm。 ⑺ 4瓦右侧垫片调整量。 －△Ycosα＋△Xsinα＝－1.05cos72º＋1.23sin72º＝0.846mm 思路：因为4瓦在垂直方向需下移，所以△Ycosα前取减号；在水平方向需左移，所以△Xsinα前取加号；计算结果为正值，说明4瓦右侧垫铁内应加垫片，大小为0.846mm。 ⑻ 4瓦下侧垫片调整量。 －△Y＝－1.05mm 思路：因为4瓦在垂直方向需下移，所以△Y前取减号；计算结果为负值，说明4瓦下侧垫铁内应减垫片，大小为1.05mm。 3．总结 由上述分析可以看出，这种计算中心的方法简单实用，无需太强的理解能力，也无需繁琐的方向判断，只需要根据公式往里面代入数值即可，使初学者能够掌握转子按联轴器找中心的方法成为了可能。 在实际的轴系按联轴器找中心过程中，由于转子个数较多，所以中心关系也比较复杂，调整时应根据客观情况，综合分析考虑。计算各轴瓦的调整量时，应结合转子与汽缸洼窝中心、各轴颈扬度及轴瓦调整量不宜过大等多方面的因素，抓住主要矛盾，尽量使调整过程简单化、合理化。下面举例加以说明。 例2：多个联轴器中心偏差综合找正方法——轴系找中心一次成形法 图2－196 多个联轴器中心偏差找正 已知条件（见图2－196）：联轴器1直径φ1＝813mm，联轴器2直径φ2＝930mm,L1＝730mm，L2＝8170mm, L＝6700mm。用百分表测量法测量中心偏差值，测量时，百分表杆分别分别与联轴器1和联轴器2接触，测得的中心综合图如图2－197所示。 （a） （b） 图2－197 中心测量综合图 （a）转子1与转子2联轴器中心测量综合图 ；（b）转子2与转子3联轴器中心测量综合图 解： 1．各联轴器间的中心关系 ⑴ 转子1与转子2间联轴器水平方向。 联轴器1圆心偏右： b1X＝（2.16－1.98）／2＝0.09mm 右张口： a1X＝1.84－1.75＝0.09mm ⑵ 转子1与转子2间联轴器垂直方向。 联轴器1圆心偏下： b1Y＝（2.14－2.00）／2＝0.07mm 下张口： a1Y＝1.87－1.80＝0.07mm ⑶ 转子2与转子3间联轴器水平方向。 联轴器2圆心偏左： b2X＝（3.0－1.7）／2＝0.65mm 左张口： a2X＝2.08－1.98＝0.10mm ⑷ 转子2与转子3间联轴器垂直方向。 联轴器2圆心偏上： b2Y＝（2.85－1.85）／2＝0.50mm 上张口： a2Y＝2.09－2.0＝0.09mm 2．调整量计算 根据中心测量结果可知，联轴器2的圆心差值很大，为主要矛盾，应首先消除，为了减少轴瓦的调整量，根据“远调面、近调圆”的原则，垂直方向，首先应该考虑将4瓦下移、5瓦上移。但是5瓦上移会使转子2与转子3联轴器间的张口值增大，不利于问题的最终解决，而4瓦下移将对各中心偏差都有所缓解，所以第一步只将4瓦下移。同理在水平方向应将4瓦右移。将联轴器2的圆心差值消除。 ⑴ 4瓦水平方向右移。 △X＝（L／L2）·b2X＝（6700／8170）×0.65＝0.53mm ⑵ 4瓦垂最方向下移。 △Y＝（L／L2）·b2Y＝（6700／8170）×0.50＝0.41mm ⑶ 联轴器1水平方向的中心改变量为。 中心左移：△b1X＝（L1／L）·△X＝（730／6700）×0.53＝0.058mm 右张口减小：△a1X＝（φ1／L）·△X＝（813／6700）×0.53＝0.064mm ⑷ 联轴器1垂直方向的中心改变量为。 中心上移：△b1Y＝（L1／L）·△Y＝（730／6700）×0.41＝0.045mm 下张口减小：△a1Y＝（φ1／L）·△Y＝（813／6700）×0.41＝0.05mm ⑸ 联轴器2张口的改变量为。 水平方向左张口减小：△a2X＝（φ2／L）·△X＝（930／6700）×0.53＝0.073mm 垂直方向上张口减小：△a2Y＝（φ2／L）·△Y＝（930／6700）×0.41＝0.057mm 3．调整后结果 4瓦调整完毕后，各联轴器间的中心关系应变为： ⑴ 转子1与转子2间联轴器水平方向。 联轴器1圆心偏右：b1X’＝ b1X－△b1X＝0.09－0.058＝0.032mm 右张口： △a1X’＝a1X－△a1X＝0.09－0.064＝0.026mm ⑵ 转子1与转子2间联轴器垂直方向。 联轴器1圆心偏下：b1Y’＝ b1Y－△b1Y＝0.07－0.045＝0.025mm 下张口： a1Y’＝a1Y－△a1Y＝0.07－0.05＝0.02mm ⑶ 转子2与转子3间联轴器水平方向。 圆心差：b2X’＝ 0 左张口：△a2X’＝a2X－△a2X＝0.10－0.073＝0.027mm ⑷ 转子2与转子3间联轴器垂直方向。 圆心差：b2Y’＝0 上张口：a2Y’＝a2Y－△a2Y＝0.09－0.057＝0.033mm 4．总结 综上所述，4瓦调整后，轴系中心关系得到很大改善，圆心差及张口值都保持在很小的范围之内。下一步可保持转子2不动，根据新的中心关系数值，按例1所介绍的方法，调整转子1与转子3，使问题得以最终解决。因为例1中的计算方法与计算思路已经介绍得很详尽，所以这里不再赘述。 需要说明的是，轴系找中心一次成形法的调整方法不止一种，但遵循的共同原则是：先统一计算，然后共同调整。计算时要考虑周全，选择最佳方案。计算过程为先计算某一根转子的调整量，再计算这根转子前后联轴器的中心变化量，然后确定新的中心关系数值。接着计算另一根转子的调整量，依次类推，求出所有调整数值。 七、按联轴器找中心的工艺 1．0°，180°找中心工艺： 对于300MW以上机组的联轴器瓢偏度、晃动度较小的情况下，可采用0°、180°找中心方法，能够大大减小工作量。先将两转子联轴器连接记号对准，把后侧（或前侧）转子盘转后定位，作为0°位置。在前侧（或后侧）转子联轴器圆周上固定专用卡具，装好百分表，表杆接触在后侧（或前侧）转子联轴器外圆上，用来测量圆周差。端面张口值用内径百分表测量两联轴器的端面距离的方法实现。然后盘动前侧（或后侧）转子，分别测量出0°、90°、180°、270°数据，求出中心偏差值。再将后侧（或前侧）转子盘转180°后不动，盘动前侧（或后侧）转子，用上述方法再次测量出0°、90°、180°、270°位置的数据，求出中心偏差值。最后求出0°、180°测量结果对应位置的代数平均值，即得转子中心最终的测量结果。 2．两转子四支点找中心工艺 （1）先将联轴器记号对准，对称穿入两个临时销子。 （2）对称装好专用找中心卡具，在卡具的端面测量位置上各装一块百分表，在圆周上装一块百分表，然后用行车盘动转子数圈，防止转子与轴瓦之间、轴瓦垫铁与洼窝之间虚接触，最终使测量端面的两块百分表处于水平位置，放松行车吊钩，撬动转子，使对称的两个临时销子活动自如，不蹩劲,然后确定百分表的初始读数。 （3）按找中心记录方法，分别在水平方向与垂直方向测量出端面张口和圆周差值，并计算出测量结果。 （4）根据测量结果，计算出各轴承调整量进行调整。 （5）重复以上步骤，直至中心合格。 3．三支点的两转子找中心工艺 上述按联轴器找中心工艺是对两个转子有四个轴瓦支撑而言的，但多缸汽轮机组常常采用两个转子三个轴瓦支撑的结构形式，三轴瓦支承跟四轴瓦支承方式相比，其轴承的受力情况有明显不同。三轴瓦支承时，联轴器中心若按圆周与张口都为零调整的话,轴瓦载荷将分布不均匀，转子1的部分重量通过联轴器加到转子2上，造成2瓦负荷过重而3瓦负荷减轻。所以，如何把两个转子的重量按设计要求分配到三个轴瓦上是关键。为了解决这个问题，一般采用的方法是找中心时，将高中对轮要预留一定的下张口，来合理分配各瓦的负荷。其机理如下： 首先把转子看成绝对刚体，对轮联接后，由于对轮螺栓的作用力很大，使联轴器端面靠紧，转子上抬，下张口消失，两转子中心连成一条直线,此时2瓦不受力。原理如图2－198所示： 图2－198 各轴瓦受力分析图 但转子并非绝对刚体，在考虑到转子自重垂弧的情况下，2瓦也能受到静负荷作用力，作用力的大小由联轴器下张口的大小决定，当其下张口大到一定程度时，联轴器联接后，能使2瓦轴颈抬起而脱离其下瓦体。我们设2瓦轴颈刚好与下瓦体分离时的下张口值为X，即此时2瓦下瓦所受的作用力刚好为零。如果我们把下张口值从零到X（即由小到大）不断地改变数值，那么2瓦所受的作用力将由由大到小不断的变化。因此在零到X之间总会有一个合适的下张口值使1瓦、2瓦、3瓦所受的比压大致相同，这种状态就是我们常说的各瓦负荷分配合理的状态。 为此，在找中心时联轴器应留有合适的下开口。以达到各瓦负荷分配合理的状态。下面介绍一种带止口的联轴器找中心方法。 图2－199 带止口的联轴器找中心方法 先顶起假瓦，如图2－199所示，装设专用卡具和百分表，用刀口尺和塞尺测量联轴器是否同心，如不同心,先调整假瓦使其相同，再测量联轴器端面张口值。然后将两转子同时旋转90º,重新调整假瓦，使联轴器同心，继续测量张口值，依此类推，转子每次旋转90º,每四次计算一次测量结果，然后进行调整，直到端面下张口达到要求为止。需要注意的是,在每次测量前联轴器止口必须脱开，否则将给测量造成误差。 另外需要指出的是，对于两转子三轴瓦支撑结构找中心的前题是联轴器端面的自由瓢偏度一定要在允许范围之内，否则将会使有一个轴瓦支撑的转子产生很大的摆度，旋转轨迹为一锥面，即使找完中心也会使机组产生振动。原理如图2－200所示： 图2－200 摆度产生示意图 假设中压转子联轴器端面瓢偏度为a，高压转子摆度值为b，高压转子长度为L，联轴器半径为r，则由相似三角形定律知： b＝（L/r）·a （2－22） 以前苏联生产的K—200—130—3型机组为例，L=3960mm,r=300mm.，若中压转子联轴器端面瓢偏度为0.075mm，则摆度值应为b＝（L/r）·a＝13.2×0.075＝0.99mm，可以看出这个摆度值是相当大的。当然上式计算是按转子为绝对刚体，且不受任何约束的理想情况下进行的，实际上摆度值不会这么大，但这种趋势始终存在，当联轴器瓢偏度大到一定程度时，这种危害便会显得尤为突出。所以机组在每次大修之后，对于两转子三轴瓦支撑的结构一定要测量单轴瓦支撑转子的悬轴摆度，如超过标准，则应对联轴器的端面进行研磨，保证端面瓢偏度在规定范围之内。在调整量很小且检修工期很紧的情况下，也可通过调整联轴器连接螺栓紧力的方法解决。但这种解决方法经机组长时间运行后效果会被逐渐削弱。 测量单轴瓦支撑转子悬轴摆度值的方法为，中心找正之后，连接联轴器螺栓，测量各轴颈扬度，然后将单轴瓦支撑转子下的轴瓦翻出，用一可晃动的具有轴承钨金的浮动吊瓦代替，并使各轴颈扬度与单支撑轴瓦翻出前保持一致。在与浮动吊瓦接触的轴颈处水平方向安装一块百分表，然后盘动转子，百分表所测轴颈的晃动值即为悬轴摆度值。 下面介绍两种常用的方法，一种方法是直接用行车吊钩通过钢丝绳牵引浮动吊瓦，如图2－201所示。这种方法操作简单，但测量的准确度不够精确。 图2－201 使用行车测量悬轴摆度示意图 1－行车吊钩；2－钢丝绳；3－方木；4－浮动吊瓦；5－轴；6－百分表 另一种方法是用专门测量悬轴摆度的设备测量，如图2－202所示。专用工具主要由支撑架、滚轮、插口螺栓、调节螺母、拉紧螺杆和浮动吊瓦组成。插口螺杆与滚轮之间，拉紧螺杆与浮动吊瓦之间皆为铰链连接，滚轮可以在导轨上滚动。这样浮动吊瓦处于三个自由度状态。因此转子在浮动轴瓦上转动时受到的阻碍很小，测量的数值是真实可靠的。 图2－202 专用工具测量悬轴摆度示意图 1－调节螺母；2－支撑架；3－滚轮；4－叉口螺杆； 5－拉紧螺杆；6－浮动吊瓦；7－轴承座 4．励磁机空心轴找中心工艺 有些机组的励磁机转子为空心轴（也叫软轴）结构，空心轴上设有顶丝孔，空心轴内装有一根实心轴，如图2－203所示。 找中心时，首先根据空心轴顶丝规格选择相应顶丝，将其拧入顶丝孔，然后测量空心轴侧联轴器的晃度，根据测量结果，调整顶丝，将晃度值调整在0.03mm以内，并做好记录。目的是使空心轴与里边的实心轴保持同心。 然后在发电机联轴器上安装专用找中心卡具，利用塞尺和量块分别测量出0°至270°的圆周和端面数据。圆周每测量一次，端面也应测一次。当测完四次后，根据公式，计算出圆周和端面最终结果，通过左、右移动励磁机底座及增减励磁机底座下垫片的方法，将发电机～励磁机联轴器中心调整至合格范围内，并在顶丝不松的情况下，连接联轴器紧固螺栓，测量、调整连接晃动度，然后拆除顶丝。 图2－203 励磁机空心轴结构示意图 5．主油泵空心轴找中心工艺 有些机组主油泵为空心轴结构。如图2－204所示，抗振轴与空心轴之间靠四个连接螺栓和四个定位销连接。连接螺栓与定位销均布在同一个圆的圆周上，并相互间隔。找中心时，首先应测量抗振轴联轴器的晃度，应在0.03mm之内，保证抗振轴与空心轴的同心度。因为有销子定位，所以一般情况下抗振轴与空心轴的同心度不会有太大偏差。若偏差超标，需将泵轴吊起，放在专用的泵轴支架上。然后将四个定位销子拆下，调整四个连接螺栓的紧力，监测抗振轴联轴器的晃度，当晃度调整到合格范围之内后。在原有定位销孔处重新铰孔，配制新销。新定位销与销孔之间一定要配合紧密。然后将泵轴重新吊回到主油泵内。下一步便可进行联轴器中心的测量、调整工作。在主油泵联轴器上安装专用测量工具，用百分表测量法测量中心数据。然后通过左、右移动主油泵底座及增减主油泵底座下垫片的方法，将联轴器中心调整至合格范围内。如果泵轴损坏严重或抗振轴与空心轴的同心度无法调整合格时，则应更换泵轴，新的泵轴在组装时也必须进行调整，保证抗振轴与空心轴的同心度。 图2－204 主油泵空心轴结构 1－叶轮；2－泵壳；3－挡油环；4－联轴器； 5－抗振轴；6－空心轴；7－支持轴承；8－连接螺栓 6．齿型联轴器找中心工艺 有些机组的发电机与励磁机之间用带短轴的齿型联轴器联接，如图2－205所示。 图2－205 齿型联轴器 1、2－齿轮；3、4－螺帽；5－套筒；6、7－挡环；8－螺钉；9－短轴；10－励磁机转子 先将短轴与发电机转子联接，然后盘动发电机转子，测量短轴发电机侧联轴器晃度，如不合格，可通过调整短轴发电机侧联轴器螺栓的松紧度或在螺栓略微带力的情况下用铜棒敲击短轴发电机侧根部的方法处理，最终结果应在0.03mm以内，并做好记录，以备复查。 在短轴侧齿型联轴器上装上专用找中心卡具，两侧齿轮选择对应齿顶做好标记（每次盘转时都要对准）。利用塞尺和块规分别测量出0°至270°的圆周和端面数据。圆周每测一次，端面也应测一次（由于位置所限下方的圆周和端面可能测不到，可以通过计算得出）。根据公式，计算出圆周和端面最终结果，通过左、右移动平移励磁机底座和增减励磁机底座下垫片的方法进行调整，直到合格为止，然后套上齿套，紧固挡圈螺丝，锁好锁片。 7．TC2F－33.5汽轮机组发电机—励磁机按联轴器找中心工艺 TC2F－33.5汽轮发电机组的发电机与励磁机为两转子三个轴瓦支撑的结构，如图2－206所示，按联轴器找中心的方法也比较特别，作为特例加以介绍。 图2－206 两转子三个轴瓦支撑的结构示意图 先测量出励磁机风扇轮与7瓦轴承座油挡立面平行度，根据平行度测量数值，通过调整专用托架使励磁机转子与励磁机的底座平行，然后固定专用托架。将磁性表座吸在发电机转子后联轴器外圆周上，盘动发电机转子，测量发电机～励磁机联轴器的圆周差，如果存在，通过调整励磁机底座垫片及平移励磁机底座的方法将其消除。然后保持励磁机转子不动，作为0°。盘动发电机转子，测量联轴器端面的张口值，然后再将励磁机转子盘转180°。由于联轴器下专用托架会发生移动，所以重新调整专用托架使励磁机转子与励磁机底座平行。然后将励磁机联轴器与发电机联轴器的圆周差重新消除，再次测量联轴器端面的张口值。求出两次测量结果的代数平均值确定调整量，仍就通过增减励磁机底座下垫片及平移励磁机底座的方法调整联轴器的张口值，达到要求为止。 8．美国电气通用公司（GE）VD－5型机组按联轴器找中心工艺 因为美国电气通用公司（GE）VD－5型机组采用六瓦块可倾瓦径向支持轴承，下轴承有三个可倾瓦块，转子静止落在下轴瓦上时，主要靠最下部瓦块支撑，又由于瓦块可摆动，所以当测量中心数据盘动转子时，轴颈会在水平方向发生轻微移动，如图2－207所示。所以，在转子按联轴器找中心时，为了消除转子在可倾瓦内偏移的影响，在轴承的轴颈附近水平方向两侧装设百分表监视轴颈的偏移量，转子每旋转90º后，都要将转子顶回原位置消除偏差。其它步骤与普通的测量中心方法相同。 （a） (b) 图2－207 可倾瓦下瓦三瓦块支撑结构示意图 （a）原始状态 (b) 旋转90º后状态 八、按联轴器找中心工作中产生误差的原因。 按联轴器找中心增减垫片厚度的工作中常产生误差，往往达不到计算数值要求的准确效果，测量调整工作需反复进行数次才能符合质量要求，产生误差的原因可归纳为以下几个方面。 （一）轴瓦、转子位置变动引起的误差 如翻瓦调整垫片后轴瓦重新装入的位置与原来位置不同；轴颈在轴瓦内和轴瓦在轴承座洼窝内接触不良或轴瓦两侧垫铁有间隙。 （二）测量引起的误差 如测量时，由于盘动转子的钢丝绳未松，临时连接的销子蹩劲等，使转子受扭力而发生微量的位移；用百分表测量时，百分表固定不牢固或盘动转子时振动太大，使百分表位置改变；百分表测量杆接触处不平，两半联轴器稍微发生错位就产生误差；人为读表误差；在用塞尺测量时，由于工作人员 经验 班主任工作经验交流宣传工作经验交流材料优秀班主任经验交流小学课改经验典型材料房地产总经理管理经验 不足，各次测量中塞尺塞入的力量和深度不一致和测量位置不同引起的测量误差。 （三）垫片调整引起的误差 使用垫片层数过多、垫片不平、有毛刺或宽度过大，结果使垫铁安装不到位引起误差。因此轴瓦垫铁内的垫片应使用薄钢片，垫片最薄不应小于0.05毫米，垫片层数一般不应超过三层，应平整无毛刺，宽度应比垫铁小1～2mm。在调整垫片过程中，垫铁被敲打出现凹凸不平现象或位置颠倒，改变了接触情况，也会引起误差。 （四）轴瓦移动量过大引起的误差，即垫铁宽度引起的误差。 1．轴瓦移动后垫铁与轴承座洼涡间出现间隙的计算及调整方法 原来接触良好的垫铁，由于其存在一定的宽度，在找中心的过程中随着垫铁内垫片的加减就会使垫铁与轴承座洼涡间出现间隙，导致接触不良，如图2－208所示。 （a） （b） 图2－208 轴瓦垂直移动垫铁产生间隙示意 （a）原始状态； （b）轴瓦上移后状态 一般情况下垫铁中点到轴瓦外圆圆心连线与垂直线间的夹角α值在轴瓦设计时就已给定，为已知条件；β值的计算方法为： β＝［（180L）/（φ·π）］° （2－23） 式中： β－垫铁中点到轴瓦外圆圆心连线与垫铁上（下）边缘到轴瓦外圆圆心连线的夹角（°）； L－垫铁外圆弧长，mm； φ－轴瓦外圆的直径，mm。 如果把轴瓦利用外力而不是通过加垫片方法上移X，见图25（b），则A点与轴承座洼涡的间隙为