松木桩计算(2)

5.2.6.5桩基 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 计算根据钻孔资料，堤基土（岩）按其时代、成因及岩性不同，自上而下分为人工填土和耕土（Qml，层号①-1、①-2），海陆交互相沉积层（Qmc，层号②）：包括②-1淤泥质土、②-2淤泥，②-3粉砂（局部为粗砂），②-4粉质粘土或粘土，②-5淤泥质土或淤泥，②-6粉、粗、砾砂，②-7粉质粘土，冲积层（Qal，层号③）：包括③-1粉质粘土、③-2砾砂，残积层（Qel，层号④）和花岗岩风化层（γ52(3)，层号⑤），泥盆系变质砂岩（D，层号⑥）。浆砌石挡土墙地基主要位于②-2淤泥层，该层层厚1.40~18.00m，平均10.58m，层底标高-24.95~0.05m，平均-13.38m。结合挡土墙结构型式、荷载等级及挡土墙 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 对地基的要求，并参照地勘 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 的地基处理 意见 文理分科指导河道管理范围浙江建筑工程概算定额教材专家评审意见党员教师互相批评意见 ，浆砌石挡土墙基础采用松木桩基础。（1）桩身及其布置设计计算根据《建筑地基处理 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》（JGJ79－2002），单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定，对于初步设计报告阶段，可按以下列公式估算：Ra​=up​i=1∑n​qsi​li​αqp​AP​；式中：up​——桩的周长，m；qsi​——桩周第i层土的侧阻力特征值，取11kPa；li​——桩周第i层土的厚度，取7m；α——桩端天然地基土的承载力折减系数，取0.5；qp​——桩端天然地基土未经修正的承载力特征值，摩擦桩时取0kPa；AP​——桩端截面积，m2；每平方米所需桩数：n=R/Ra式中：R——挡土墙的基地应力，取最大值90.96kPa；Ra​——单桩竖向承载力特征值，kPa；根据以上公式，松木桩单桩竖向承载力特征值计算成果见表5－15。表5－15   单桩竖向承载力特征值计算成果表计算项目单位特征参数备注桩的周长upm0.314侧阻力特征值qsikPa11层土的厚度lim7折减系数α/0.5地基承载力qpkPa40桩端截面积Apm20.00785挡土墙的基地应力RkPa90.96取最大值单桩竖向承载力特征值RakPa24.18每平方米所需桩数n根3.76取3.9，即按500×500mm梅花型布置松木桩桩身尾径φ=10mm，单桩长7m，按500×500mm间距呈梅花型布置。（2）复合地基设计计算根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），复合地基承载力应通过现场复合地基载荷试验确定，对于初步设计报告阶段，可按以下列公式估算：复合地基承载力：fspk​=mAP​Ra​​β(1−m)fsk​式中：fspk​——复合地基承载力特征值，KPa；m——面积置换率；Ra​——单桩竖向承载力特征值，KPa；AP​——桩端截面积，m2；β——桩间土承载力折减系数，取0.8；fsk​——处理后桩间土承载力特征值，无实验成果时可取天然地基土承载力特征值。根据以上公式，松木桩复合地基承载力计算成果见表5－15。表5－15   复合地基承载力估算成果表计算项目单位特征参数备注面积置换率m/3.06%单桩竖向承载力特征值RakPa17.58桩端截面积Apm20.00785折减系数β/0.8桩间土承载力fskkPa40复合地基承载力fspkkPa125.3取120复合地基承载力fspk​=120kPa＞挡土墙基底应力最大值90.96kPa，满足设计要求。（3）下卧层强度验算根据根据地质勘察资料可知复合地基下卧层为粉砂层,属于软弱下卧层。根据《建筑地基基础处理技术规范》（JGJ79-2002），当地基受力层范围内有软弱下卧层时，应验算软弱下卧层的强度，可按下式验算:Pz​Pcz​≤faz​式中:Pz——软弱下卧层顶面处的附加压力值(kPa);Pcz——软弱下卧层顶面处的复合地基自重压力值(kPa);faz——软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值(kPa);对条形基础，Pz值可按下式简化计算：Pz​=b2ztanθb(Pk​−Pc​)​式中：b——基础底面宽度(m);Pk——基础底面压力设计值(kPa);Pc——基础底面处土的自重压力(kPa);z——基础底面至软弱下卧层顶面的距离(m);θ——复合地基压力扩散角,由《建筑地基基础设计规范》查得。软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值faz按下式计算：faz​=fak​ηb​γ(b−3)ηd​γm​(d−0.5)式中：fak——地基承载力标准值(kPa);ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;γ——基础底面以下土的重度,地下水位以下取浮重度(kN/m3);γm——基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度(kN/m3);d——基础埋置深度(m)。根据以上公式，下卧层强度验算成果见表5－15。表5－15   下卧层强度验算成果表计算项目单位特征参数备注基础底面压力PkkPa90.96基础底面处土的自重压力PckPa75.60下卧层地基承载力标准值fakkPa80软弱下卧层顶面处的附加压力PzkPa1.45软弱下卧层顶面处的复合地基自重压力PczkPa143.09软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值fazkPa220.48PzPcz=1.45143.09=144.54kPa≤faz=220.48kPa故软弱下卧层强度满足要求。（4）复合地基沉降量计算根据《建筑地基基础处理技术规范》（JGJ79-2002），复合地基的变形包括松木桩复合土层的平均压缩变形S1与桩端下未加固土层的压缩变形S2。①松木桩复合土层的压缩变形s1按下式计算：S1=2Eps(PzPzl)​Esp=mEp(1−m)Es式中：Pz—松木桩复合土层顶面的附加压力值，（Kpa）；Pzl—松木桩复合土层底面的附加压力值，（Kpa）；Esp—松木桩复合土层的压缩模量，（Kpa）；Ep—松木桩的压缩模量，取（100～120）fcu（Kpa）；Es—桩间土的压缩模量，（Kpa）。根据以上公式，松木桩复合土层压缩变形s1计算成果见表5－15。表5－15   松木桩复合土层压缩变形s1计算成果表计算项目单位特征参数备注面积置换率m/3.06%松木桩的压缩模量EpkPa220000取110fcu桩间土的压缩模量EskPa1860松木桩复合土层的压缩模量EspkPa8538.4顶面的附加压力值PzkPa90.96取最大基底应力值底面的附加压力值PzkPa202.96松木桩复合土层的压缩变形s1mm17.2②桩端下未加固土层的压缩变形S2按下式计算：S2​=ψs​S/=ψs​i=1∑n​Esi​P0​​(Zi​ai​−Zi−1​ai−1​)式中：S—地基最终变形量，（mm）；S/—按分层总和法计算出的地基变形量（mm）；Ψs—沉降计算经验系数；n—地基变形计算深度范围内所划分的土层数；p0—对应于荷载效应准永久组合时的基础底面处的附加压力(kPa)；Esi—基础底面下第i层土的压缩模量，(MPa)；zi,zi-1—基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；ai,ai-1—基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数。桩端下未加固土层各层沉降量计算见表5-16表5-16  桩端下未加固土层各层沉降量计算岩性平均层厚（m）压缩模量（MPa）各层沉降量(mm)累计沉降量(mm)淤泥3.581.8633.133.1粉砂4.033.006.039.1粉质粘土3.584.150.940.0淤泥质土5.872.410.840.8S2​=ψs​S/=1.1×23.3=27(mm)S2=Ψs*S/=1.1×40.8=44.88(mm)③挡土墙复合地基总沉降量挡土墙复合地基总沉降量为：S1S2=17.244.88=62.08(mm)，满足规范要求。复合地基与路基的沉降差通过施工预留和施工缝的处理来解决。