[注册结构工程师考试密押题库与答案解析]一、二级注册结构工程师专业部分分类真题木结构、地基基础(二)

[注册结构工程师考试密押题库与答案解析]一、二级注册结构工程师专业部分分类真题木结构、地基基础(二)PAGE1/NUMPAGES1[注册结构工程师考试密押题库与答案解析]一、二级注册结构工程师专业部分分类真题木结构、地基基础(二)一、二级注册结构工程师专业部分分类真题木结构、地基基础(二)单项选择题某门式刚架单层厂房基础，采用钢筋混凝土独立基础，如图所示，混凝土短桩截面尺寸为500mm×500mm，与水平作用方向垂直的基础底边长L=1.6m，相应于荷载效应标准组合时，作用于混凝土短桩柱顶面上的竖向荷载为Fk，水平荷载为Hk基础采用混凝土等级为C25，基础底面以上土与基础的加权平均重度为20kN/m2，其他参数见图。1.基础底面处修正后的地基承载力特征值试问：基础底面处修正后的地基承载力特征值fa(kPa)与以下何数值最为接近?A.125B.143C.154D.165答案:B[解析]查《地规》(GB50007—2011) 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 5.2.4，因天然孔隙比e=0.78＜0.85，但液性指数IL=0.88＞0.85，则得承载力修正系数ηb=0，ηd=1.0。基础底面处修正后的地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=125+0+1×18×(1.5-0.5)=143(kPa)基础底面处修正后的地基承载力特征值。[考点](1)《地规》表5.2.4中，承载力修正系数的正确查取；(2)基础底面以上加权平均重度的计算；(3)基础埋置深度的取值；(4)fa的计算。2.基础底面边缘处的最大压力标准值假定修正后的地基承载力特征值为145kPa，Fk=200kN，Hk=70kN，在此条件下满足承载力要求的基础底面边长b=2.4m。试问：基础底面边缘处的最大压力标准值Pkmax(kPa)与下列何项数值最为接近?A.140B.150C.160D.170答案:D[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第5.2.2条，弯矩标准值Mk=Hkd=70×1.9=133(kN·m)基础埋置深度为室内外平均值竖向荷载标准值Fk+Gk=200+20×1.6×2.4×1.6=322.88(kN)偏心距采用《地规》式(5.2.2-4)，则基础底面边缘处的最大压力标准值(1)满足承载力要求；(2)基础底面边缘处的最大压力标准值。[考点](1)Mk的计算；(2)埋深d的取用；(3)偏心距e的计算及其与的关系；(4)e＞时pkmax的计算式。　　　3.冲切面的冲切承载力假设b=2.4m，基础冲切破坏锥体的有效高度h0=450mm，试问：冲切面(图中虚线处)的冲切承载力(kN)与下列何项数值最接近?A.380B.400C.420D.450答案:A[解析]由《地规》(GB50007—2011)式(8.2.8-1)，Fu=0.7βhpftamh0=0.7×1.0×1.27×(500+450)×450=380.05×103(N)=380.05(kN)(1)冲切破坏锥体的有效高h0；(2)图中虚线出。[考点](1)h0的取值；(2)am的计算；(3)βhp的取值(注意此处为βhp不是βhs)。4.冲切面承受的冲切力设计值假设基础底面边长b=2.2m，若按承载力极限状态下荷载效应的基本组合(永久荷载控制)时，基础底面边缘处的最大基础反力值为260kPa，已求得冲切验算时取用的部分基础底面积Al=0.609mz，试问：图中冲切面承受的冲切力设计值(kN)与下列何项数值最为接近?A.60B.100C.130D.160答案:C[解析]基础埋置深度为室内外平均值由《地规》(GB5007—2011)式(8.2.8-3)，冲切面承受的冲切力设计值Fl=pjAl=(pmax-1.35γGd)Al=(260-1.35×20×1.6)×0.609=132.03(kN)(1)基本组合(永久荷载控制)；(2)Al。[考点](1)埋深d的取值；(2)地基净反力的计算；(3)注意计算单位的统一。5.基底面边缘处的最大压力标准值假设Fk=200kN，基底面边长b=2.2m，已求出基底面积A=3.52m2，基底面的抵抗矩W=1.29m3，试问基底面边缘处的最大压力标准值Pkmax(kPa)与下列何项数值最为接近?A.130B.150C.160D.180答案:C[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第5.2.2条，弯矩标准值Mk=Hkd=50×1.9=95(kN·m)竖向荷载标准值Fk+Gk=200+20×3.52×1.6=312.64(kN)偏心距由《地规》式(5.2.2-2)，得基底面边缘处的最大压力标准值基底面边缘处的最大压力标准值。[考点](1)Mk的计算；(2)埋深d的取用；(3)偏心距e的计算，及其与的关系；(4)e＞时pkmax的计算式。6.基础剖面处的弯矩设计值假设基底边缘最小地基反力设计值为20.5kpa，最大地基反力设计信为219.3kpa，某底边长b=2.2m。试问：基础Ⅰ—Ⅰ剖面处的弯设计值(kN·m)与下列何项数值最为接近?A.45B.55C.65D.75答案:C[解析]由《地规》(GB5007—2011)式(8.2.11)，基底反力设计值基础Ⅰ—Ⅰ剖面处的弯矩设计值基础Ⅰ—Ⅰ剖面处的弯矩设计值。[考点](1)基底反力P的计算；(2)地基净反力的概念；(3)注意计算单位的统一。问题:7.复合地基的承载力特征值的确定试问：复合地基的承载力特征值应按下述何种方法确定?A.桩间土的荷载试验结果B.增强体的荷载试验结果C.复合地基的荷载试验结果D.本场地的工程地质勘察 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 答案:C[解析]根据《地处规》(JGJ79—2012)第7.1.3条，知复合地基的承载力特征值应采用荷载试验结果确定。[考点]复合地基的承载力特征值的取值。问题:8.单柱单桩嵌岩桩深度对直径为1.65m的单柱单桩嵌岩桩，当检验桩底有无空洞、破碎带、软弱夹层等不良地质现象时，应在柱底下的下述何种深度(m)范围进行?A.3B.5C.8D.9答案:B[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第8.5.6条第6款，应在桩端以下3倍桩径范围内进行检验，即3d=3×1.65=4.95(m)。[考点]单柱单桩嵌岩桩深度。某毛石砌体挡土墙，其剖面尺寸如图所示。墙背直立，排水良好。墙后填土与墙齐高，其表面倾角为β，填土表面的均布荷载为q。9.主动土压力假定填土采用粉质黏土，其重度为19kN/m3(干密度大于1.65t/m3)，土对挡土墙墙背的摩擦角(为墙背填土的内摩擦角)，填土的表面倾角β=10°，q=0。试问：主动土压力Ea(kN/m)最接近于下列何项数值?A.60B.62C.70D.74答案:C[解析]查《地规》(GB50007—2011)附录L.0.3，知粉质黏土为Ⅳ类土，查《地规》图L.0.2-4，挡土墙主动压力指数ka，当α=90°，β=10°时，ka=0.26。挡土墙高度h=5m，则增大系数a=.1。按《地规》式(6.7.3-1)，计算主动土压力如果按《地规》(GB50007—2002)取a=1.0，，错选B。(1)墙背直立，排水良好；(2)墙后填土与墙齐高；(3)粉质黏土；(4)摩擦角δ=；(5)填土的表面倾角β=10°。[考点](1)土的类别与ka值查取；(2)土坡高度与增大系数的关系；(3)Ea的计算。10.挡土墙抗滑移稳定性安全度假定挡土墙主动土压力Ea=70kN/m，挡土墙基底的摩擦系数μ=0.4，δ=13°，挡土墙每延米自重G=209.22kN/m。试问：挡土墙抗滑移稳定性安全度ks(即抵抗滑移与引起滑移的力的比值)最接近于下列何项数值?A.1.29B.1.32C.1.45D.1.56答案:B[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第6.7.5-1条计算，由图知α0=0°，α=90°，挡土墙自重Gn=Gcosα0=209.22(kN/m)，Gt=Gsinα0=0Ean=Eacos(α-α0-δ)=70×cos(90°-0°-13°)=15.75(kN/m)Eat=Easin(α-α0-δ)=70×sin(90°-0°-13°)=68.21(kN/m)挡土墙抗滑移稳定性安全度(1)假定挡土墙主动土压力；(2)挡土墙每延米自重；(3)挡土墙抗滑移稳定性安全度ka。[考点](1)抗滑移稳定性安全系数计算式中各参数的含义；(2)挡土墙各处角度的含义。11.挡土墙抗倾覆稳定性安全度假定挡土墙主动土压力Ea=70kN/m，挡土墙基底的摩擦系数μ=0.4，δ=13°，挡土墙每延米自重G=209.22kN/m。已求得x0=1.68m，试问：挡土墙抗倾覆稳定性安全度kt(即稳定力矩与倾覆力矩之比)最接近于下列何项数值?A.2.3B.2.9C.3.5D.4.1答案:C[解析]主动土压力作用点离墙踵的高度为，根据《地规》(GB50007—2011)式(6.7.5-6)，x0=1.68m，zf=z-btanα0=1.67-2.7×tan0°=1.67(m)xf-b-zcotα=2.7-1.67×cot90°=2.7(m)G=209.22kN，Eaz=70×cos(90°-13°)=15.747(kN/m)Eax=Easin(α-α0-δ)=70×sin(90°-13°)=68.21(kN/m)挡土墙抗倾覆稳定性安全度(1)x0=1.68m；(2)抗倾覆稳定性安全度kt。[考点](1)抗滑移稳定性安全系数计算式中各参数的含义；(2)挡土墙各处角度的含义。12.挡土墙基底面边缘的最大压力值假定δ=0、q=0、Ea=70kN/m，挡土墙每延米自重G=209.22kN/m，挡土墙重心与墙趾的水平距离x0=1.68m。试问：挡土墙基底面边缘的最大压力值pkmax(kPa)最接近于下列何项数值?A.117B.126C.134D.154答案:A[解析]偏心距则挡土墙基底面边缘的最大压力值(1)挡土墙重心与墙趾的水平距离；(2)挡土墙基底面边缘的最大压力值。[考点](1)Mk的计算；(2)埋深d的取用；(3)偏心距e的计算及其与的关系；(4)e＞时Pkmax的计算式。13.主动土压力假定填土采用粗砂，其重度为18kN/m3，δ=0，β=0，q=15kN/m2，ka=0.23。试问：主动土压力Ea(kN/m)最接近于下列何项数值?A.83B.76(78)C.72D.69答案:B[解析]解法1：根据《地规》(GB50007—2011)式(6.7.3-1)，墙顶面的土压力强度e1=qka=15×0.23=3.45(kN/m)墙底面的土压力强度e2=(γh+q)ka=(18×5+15)×0.23=24.15(kN/m)根据《地规》第6.7.3条，挡土墙高度h=5.5m，挡土墙高度为5～8m时，取=1.1，主动土压力解法2：根据《地规》第6.7.3条，挡土墙高度h=5.5m，挡土墙高度为5～8m时，取=1.1，主动土压力假定填土采用粗砂。[考点](1)填土高度与土坡高度的区别；(2)主动土压力的计算；(3)的取值。14.主动土压力作用点距挡土墙底面的高度假定已计算出墙顶面处的土压力强度e1=3.8kN/m，墙底面处的土压力强度e2=27.83kN/m，主动土压力Ea=79kN/m。试问：主动土压力作用点距挡土墙底面的高度z(m)最接近于下列何项数值?A.1.6B.1.9C.2.2D.2.5答案:[解析]解法1：对墙趾取矩形，得主动土压力作用点距挡土墙底面的高度解法2：根据梯形重心至底边缘距离公式，得主动土压力作用点距挡土墙底面的高度(1)墙顶面处的土压力强度；(2)墙底面处的土压力强度；(3)主动土压力。[考点]已知Ea，求z。15.基底合力偏心距对挡土墙的地基承载力验算，除应符合《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011)第5.2条的规定外，基底合力偏心距e尚应符合下列何项数值才是正确的，并简述其理由。提示：b为基础宽度。A．B．C．D．答案:D[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第6.7.5条第4款，应满足e≤0.25倍基础的宽度。[考点]基底合力偏心距的限值。问题:16.场地类别的判定某工程抗震设防烈度为7度，对工程场地土层抗剪切波速测量成果如表所示。表土层剪切波速测量结果层序岩土名称层厚/m层底深度/m土(岩)层平均剪切波速/(m/s)1杂填土1.201.201162淤泥质黏土10.5011.701353黏土14.3026.001584粉质黏土3.9029.901895粉质黏土混碎石2.7032.602506全风化流纹质凝灰岩14.6047.203657强风化流纹质凝灰岩4.2051.404548中风化流纹质凝灰岩揭露厚度11.3062.70550试问：该场地应判别为下列何项场地才是正确的?A.Ⅰ类场地B.Ⅱ类场地C.Ⅲ类场地D.Ⅳ类场地答案:C[解析]根据《抗规》(GB50011—2010)第4.1.5条，d0=min(51.4m，20m)=20m根据《抗规》式(4.1.5-1)，土层等效剪切波速由于覆盖层厚度15m＜51.4m＜80m，根据《抗规》第4.1.6条判别为Ⅲ类场地。[考点](1)d0的取值及其限值；(2)vse的计算；(3)场地类别的判定。问题:17.考虑发震断裂错动对地面建筑的影响在一般建筑物场地内存在发震断裂时，试问：对于下列何项情况应考虑发震断裂错动对地面建筑的影响，并简述其理由。A.抗震设防烈度小于8度B.全新世以前的活动断裂C.抗震设防烈度为8度，前第四纪基岩隐伏断裂的土层覆盖厚度大于60m时D.抗震设防烈度为9度，前第四纪基岩隐伏断裂的土层覆盖厚度为80m时答案:D[解析]按《抗规》(GB50011—2010)第4.1.7条第1款规定，应考虑选项D。[考点]发震断裂错动对地面建筑的影响。有一等边三桩承台基础，采用沉管灌注桩，桩径为426mm，有效桩长为24m。地基各土层分布情况，桩端阻力特征值qpa桩侧阻力特征值qsia及桩的布置、承台尺寸等如图所示。18.初步设计时单桩竖向承载特征值按《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011)的规定，在初步设计时，估算该桩基础的单桩竖向承载力特征值Ra(kN)，并指出其最接近于下列何项数值?A.361B.645C.665D.950答案:B[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第8.5.6条，桩身周边长度up=0.426×3.14=1.338(m)桩底端横截面面积单桩竖向承载力特征值Ra=qpaAp+up∑qsiali=1600×0.1425+1.338×(14×5.5+18×7.0+7×10.0+26×1.5)=645.46(kN)如果错选各层土的厚度，则有Ra=qpaAp+up∑qsiali=1600×0.1425+1.338×(14×5.7+18×7.0+7×10.0+26×2.05)=668.3(kN)错选C。(1)等边三桩承台基础；(2)桩径为426mm，有效桩长为24m；(3)初步设计。[考点](1)填土高度与土坡高度的区别；(2)主动土压力的计算；(3)的取值。19.最大桩顶竖向力假定钢筋混凝土柱传至承台顶面处的标准组合值为竖向力Fk=1400kN，力矩Mk=160kN·m，水平力Hk=45kN，承台自重及承台上土自重标准值Gk=87.34kN。在上述一组力的作用下，试问：最大桩顶竖向力Qk(kN)最接近于下列何项数值?A.590B.610C.620D.640答案:D[解析]承台自重及承台上土自重标准值Gk=87.34kN由图可知，a=0.95m，弯矩标准值Myk=Mk+Hka=160+(45×0.95)=202.75(kN·m)由图(b)可知，x1=0.924m，x2=0.462m根据《地规》(GB50007—2011)式(8.5.4-2)，(1)传至承台顶面处的标准组合值；(2)最大桩顶竖向力。[考点](1)Gk的计算；(2)弯矩Myk中应考虑Hk；(3)xi的取值。20.承台形心到承台边缘(两腰)距离范围内板带的弯矩设计值假定由柱传至承台的荷载效应由永久荷载效应控制，承台自重和承台上的土重Gk=87.34kN，在标准组合偏心下竖向作用力，最大单桩(桩1)竖向力Q1k=610kN。试问：由承台形心到承台边缘(两腰)距离范围内板带的弯矩设计值M1(kN·m)最接近于下列何项数值?A.276B.336C.374D.392答案:C[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第8.5.18条，扣除承台和其上土重后，相应于荷载效应基本组合时的最大单桩(桩1)竖向力设计值为桩距s=1.60m，c=0.886d=0.886×0.426=0.377(m)如果取Nmax=1.35Qk=610×1.35=823.5(kN)，错选D。由永久荷载效应控制。[考点](1)Nmax计算中应扣除Gk，并考虑系数1.35；(2)三桩弯矩M的计算。21.承台受桩冲切承载力已知c2=939mm，a12=467mm，h0=890mm，角桩冲跨比，承台采用混凝土强度等级C25。试问：承台受桩(桩1)冲切承载力(kN)最接近于下列何项数值?A.740B.810C.850D.1166答案:D[解析]已知角桩冲跨比,角桩冲切系数根据《地规》(GB50007—2011)第8.2.8条，根据《地规》第8.5.19条，承台受角桩冲切的承载力(1)角桩冲跨比；(2)承台受桩(桩1)冲切承载力。[考点](1)λ12的计算；(2)β12的计算；(3)βhp的取值；(4)承台受角桩冲切承载力的计算。22.承台对底部角桩形成的斜截面受剪承载力已知b0=2427mm，h0=890mm，剪跨比，承台采用的混凝土强度等级为C25。试问：承台对底部角桩(桩2)形成的斜截面受剪承载力(kN)最接近于下列何项数值?A.2990B.3460C.3600D.4140答案:C[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第8.5.21条，已知剪跨比，取λx=0.25剪切系数根据《地规》式(8.2.9-2)，承台对底部角桩(桩2)形成的斜截面受剪承载力βhsβftb0h0=0.974×1.4×1.27×2427×890=3740679(N)≈3741(kN)(1)承台对底部角桩(桩2)；(2)斜截面受剪承载力。[考点](1)剪跨比的计算与限值；(2)剪切系数β的计算；(3)βhs的计算；(4)斜截面受剪承载力计算。问题:23.该机场底面外边缘至稳定土坡坡顶的水平距离位于土坡坡顶的钢筋混凝土条形基础，如图所示，试问：该基础底面外边缘至稳定土坡坡顶的水平距离a(m)应不小于下列何项数值?A.2.0B.2.5C.3.0D.3.6答案:D[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第5.4.2条，条形基础底面宽度b=1.6m＜3m，条形基础埋置深度d=2m，β=45°可以采用式(5.4.2-2)计算。条形基础底面外边缘线至稳定土坡坡顶的水平距离，符合《地规》第5.4.2条第1款的要求。如果错用了矩形基础的计算公式则有，并且未与2.5m进行比较，错选A。如果错用了矩形基础的计算公式，则有，与2.5m进行比较，错选B。如果错用了d=2.3m，则有条形基础，错选C。(1)土坡坡顶；(2)条形基础；(3)如题中图；(4)水平距离a。[考点](1)条形基础底面宽度的取值；(2)a的计算与限值。问题:24.关于地基设计的主张下列关于地基设计的一些主张，其中何项是正确的?A.设计等级为甲级的建筑物，应按地基变形设计，其他等级的建筑物可仅作承载力验算B.设计等级为甲、乙级的建筑物，应按地基变形设计，丙级建筑物可仅作承载力验算C.设计等级为甲、乙级的建筑物，在满足承载力计算的前提下，应按地基变形设计；丙级建筑物满足《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011)规定的相关条件时，可仅作承载力验算D.所有设计等级的建筑物均应按地基变形设计答案:C[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第3.0.2条第2款，知选项A错误；根据《地规》第3.0.2条第2款与第3.0.2条第3款，知选项B错误；根据《地规》第3.0.2条第2款与第3.0.2条第3款，知选项C正确；根据《地规》第3.0.2条第3款，知选项D错误。[考点]建筑物地基基础的设计等级与地基变形计算。某工程地基条件如图所示，季节性冻土地基的设计冻深为0.8m，采用水泥土搅拌法进行地基处理。25.单桩竖向承载力特征值已知水泥土搅拌桩的直径为600mm，有效桩顶面位于地面下1100mm处，桩端伸入黏土层300mm。初步设计时按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79—2012)规定估算，并取αp=0.5时，试问：单桩竖向承载力特征值Ra(kN)最接近于下列何项数值?A.85B.106C.112D.120答案:B[解析]根据《地处规》(JGJ79—2012)式(7.1.5-2)，qp=fak如果未考虑qp=fak，计算桩端的承载力，则有，错选A。如果计算中误取了第二层的有效厚度为1.5m，未注意题中“有效桩顶面位于地面下1100mm处”，则有=119.5(kN)，错选D。(1)如题中图；(2)初步设计；(3)取α=0.5。[考点]单桩竖向承载力特征值Ra。26.初步设计复合地基承载力特征值水泥土搅拌桩单桩竖向承载力特征值Ra=99kN，采用正方形布桩，桩距s=950mm，桩间土承载力折减系数β=0.30。初步设计时，按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79—2012)估算，试问：其复合地基承载力特征值fspk(kPa)最接近于下列何项数值?A.79B.128C.136D.148答案:B[解析]桩土面积置换率根据《地处规》(JGJ79—2012)第7.7.2条，CFG桩属于有粘结强度的增强体桩，取λ=1.0，根据《地处规》式(7.1.5-2)，处理后的复合地基承载力特征值取天然地基承载力特征值fsk=90kPa。(1)如题中图；(2)正方形布桩；(3)桩间土承载力折减系数。[考点](1)fsk的参数取值；(2)m的取值。某15层建筑的梁板式筏基底板，如图所示。采用C35级混凝土，ft=1.57N/mm2；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值pn=280kPa。提示：计算时取as=60mm。27.设计时初步估算的筏板厚度试问：设计时初步估算得到的筏板厚度h(mm)应与下列何项数值最为接近?A.320B.360C.380D.400答案:D[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第8.4.12条，假设底板厚度h＜800mm，则βhp=1.0，设计时，初步估算得到的筏板厚度h=h0+as=275+60=335(mm)，满足计算要求。再根据《地规》第8.4.12条第2款，底板厚度与最大双向板格的短边净跨之比不应小于1/14，且板厚不应小于400mm。，故结合构造要求、受力计算，板厚应取为400mm，只有D满足要求。如果未注意《地规》第8.4.12条第2款关于板厚不应小于400mm的构造要求，而考虑了，错选A。如果未注意《地规》第8.4.12条第2款关于板厚不应小于400mm的构造要求，且以为由计算得到的为h0，应该再加上as=60mm，错选C。(1)梁板式；(2)如题中图；(3)初步估算得到的筏板厚度。[考点](1)βhp的取值；(2)梁板式筏板厚度的计算值；(3)梁板式筏板厚度的构造要求。28.区格内的筏板作冲切承载力验算假定筏板厚度取450mm。试问：对图示区格内的筏板作冲切承载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力设计值Fl(kN)应与下列何项数值最为接近?A.5540B.6080C.6820D.7560答案:A[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第8.4.5条，筏板的有效高度h0=h-60=450-60=390(mm)=0.39(m)作用在冲切面上的最大冲切力设计值Fl=pjA=280×(4.5-0.39×2)×(6-0.39×2)=5437.2(kN)如果在计算Fl中，错误计算面积A，未扣除h0，则有Fl=PjA=280×4.5×6=7560(kN)，错选D。(1)假定筏板厚度；(2)最大冲切力设计值Fl。[考点](1)h0；(2)最大冲切力设计值的计算。29.底板受冲切承载力设计值筏板厚度450mm。试问：底板受冲切承载力设计值(kN)应与下列何项数值最为接近?A.7980B.8330C.9495D.9670答案:B[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第8.4.5条，有效高度h0=450-60=390(mm)底板的受冲切承载力设计值0.7βhpftumh0=0.7×1.0×1.57×[2×(4500-390+6000-390)]×390=8332178(N)≈8332.2(kN)如果直接取有效高度h0=h=450mm，0.7βhpftumh0=0.7×1.0×1.57×(4500-450+6000-450)×2×450=9495360(N)=9495.36(kN)错选C。受冲切承载力设计值。[考点](1)有效高度h0；(2)um的计算；(3)受冲切承载力设计值的计算。30.筏板斜截面受剪切承载力计算筏板厚度450mm。试问：进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值Vs(kN)应与下列何项数值最为接近?A.1750B.1930C.2360D.3780答案:A[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第8.4.12条与图8.4.12-2，筏板的有效高度h0=h-60=450-60=390(mm)=0.39(m)平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值Vs=pA=(ln2-ln1)(ln2-2h0)P=(6-4.5)×(4.5-2×0.39)×280=1749.49(kN)如果误以为是计算底板的抗力，有筏板厚度h0＜800mm，则βhs=1，V=0.7βhsft(ln2-2h0)h0=0.7×1.0×(1.57×103)×(6-2×0.39)×0.39=2237.2(kN)，错选C。(1)斜截面受剪切承载力计算；(2)平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值Vs。[考点](1)h0的取值；(2)阴影面积的计算。31.平行于JL4的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值筏板厚度450mm。试问：平行于JL4的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值V(kN)应与下列何项数值最为接近?A.2237B.2750C.3010D.3250答案:A[解析]筏板厚度h0=390mm＜800mm，取h0=800mm；根据《地规》(GB50007—2011)式(8.2.9-2)，，根据《地规》第4.12条第3款，斜截面受剪承载力设计值( 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 抗力)VR=0.7βhsft(ln2-2h0)h0=0.7×1.0×1.57×(6000-2×390)×390=2237.3×103(N)=2237.3(kN)斜截面受剪承载力设计值。[考点](1)h0的取值；(2)βhs的取值；(3)斜截面受剪承载力设计值。32.筏板在长跨方向的底部配筋假定筏板厚度为850mm，采用HRB335级钢筋(fy=300N/mm2)；已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值均为M=240kN·m。试问：筏板在长跨方向的底部配筋采用下列何项才最为合理?A．12@200通长筋+12@200支座短筋B．12@100通长筋C．12@200通长筋+14@200支座短筋D．14@100通长筋答案:D[解析]根据已知条件得，钢筋面积又根据《地规》(GB50007—2011)第8.4.15条，有ρmin=0.15%，则Asmin=0.15%·bh=0.15%×1000×850=1275(mm2)＞As，应按照构造配筋，上下部的贯通钢筋最小值均为1275mm2。选项A的通长筋面积为565mm2；选项B的通长筋面积为1131mm2；选项C的通长筋面积为565mm2；选项D的通长筋面积为1539mm2。如果未注意《地规》第8.4.15条，仅计算了钢筋的面积As，则错选A或B。(1)长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为M；(2)筏板在长跨方向的底部配筋。[考点](1)筏板配筋计算；(2)筏板构造配筋。某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布如图所示。桩为摩擦桩，桩距为4d(d为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为600kPa，不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度B=28.8m，长度A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度b0=28m，长度a0=50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m处。33.地基变形计算深度假定桩端持力层土层厚度h1=40m，桩间土的内摩擦角=20°，试问：计算桩基础中点的地基变形时，其地基变形计算深度(m)应与下列何项数值最为接近?A.33B.37C.40D.44答案:C[解析]根据《地规》(GB50007—2011)表5.3.7，知基础宽度b＞8m时，取Δz=1.0m。假定计算深度在桩端持力层土层范围内，根据《地规》式(5.3.5)，得根据《地规》式(5.3.7)，有即，在计算深度范围内存在较厚的坚硬黏性土层，其孔隙比小于0.5，压缩模量大于50MPa时，zn可取至该层土表面。桩尖至以下40m土层，重度19kN/m3，孔隙比0.45＜0.5，压缩模量62MPa＞50MPa，可取为40m。故zn=40m。根据《地规》式(5.3.7)，题目中为B=28.8m，即b=B=28.8m，符合《地规》式(5.3.8)的前提：当无相邻荷载影响，基础宽度在1～30m时，基础中点的地基变形计算深度也可按下列简化公式计算zn=b×(2.5-0.4×lnb)=28.8×(2.5=0.4×ln28.8)=33.288(m)，错选A。根据《地规》第5.3.8条，地基变形计算深度zn=b(2.5-0.41nb)，根据《地规》附录R，当采用实体深基础法计算桩基沉降时，由于实体深基础的底面积的宽度为，取b=34.3m，zn=b(2.5-0.4lnb)=34.3×(2.5-0.4×ln34.3)=37.2(m)，错选B。(1)如题中图；(2)群桩外缘尺寸。[考点](1)基础宽度b与Δz的取值；(2)由导出zn。34.实体深基础的支承面积假定桩端持力层土层厚度h1=40m，桩间土的内摩擦角=20°，当采用实体深基础计算桩基最终沉降量时，试问：实体深基础的支承面积(m2)应与下列何项数值最为接近?A.1411B.1588C.1729D.1945答案:D[解析]根据《地规》(GB50007—2011)附录R.0.3条和图R.0.3(a)，A=bl=34.299×56.699=1944.72(m2)如果错按《地规》图R.0.3(b)进行计算，则有A=b0l0=28×50.4=1411.2(m2)，错选A。采用实体深基础计算桩基最终沉降量。[考点]实体深基础计算桩基最终沉降量时底面尺寸的取值。35.桩底平面处附加压力假定桩端持力层土层厚度h1=40m，桩间土的内摩擦角=20°，筏板厚800mm。采用实体深基础计算桩基最终沉降时，假定实体深基础的支承面积为2000m2。试问：桩底平面处对应于荷载效应准永久组合时的附加压力(kPa)应与下列何项数值最为接近?提示：采用实体深基础计算桩基础沉降时，在实体基础的埋深面积范围内，筏板、桩、土的混合重度(或称平均重度)可近似取20kN/m3。A.460B.520C.580D.700答案:B[解析]基础及其上回填土的重力Gk=2000×20×(36+0.8)=1472×103(kN)桩底平面处平均压力值桩底平面处土的自重压力值σcz=18×36.8=662.4(kPa)桩底平面处土的附加压力值p0=pk-σcz=1178.4-662.4=516(kPa)(1)荷载效应准永久组合时的附加压力；(2)提示。[考点](1)Gk的计算；(2)pk的计算；(3)σcz的计算；(4)p0与σcz的关系。36.持力层土层的最终变形量假如桩端持力层土层厚度h1=30m，在桩底平面实体深基础的支承面积内，对应于荷载效应准永久组合时的附加压力为750kPa；且在计算变形量时，取=0.2。又已知矩形面积土层上均布荷载作用下角点的平均附加应力系数，依次为：在持力层顶面处，；在持力层底面处，。试问：在通过桩筏基础平面中心点竖线上，该持力层土层的最终变形量(mm)应与下列何项数值最为接近?A.93B.114C.126D.184答案:C[解析]=0.2，持力层的压缩模量Es=34MPa，持力层顶面处，持力层底面处。根据《地规》(GB50007—2011)第5.3.5条，(1)桩端持力层土层厚度h1；(2)取=0.2；(3)角点的平均附加应力系数。[考点](1)Δs的计算；(2)α0、α1的取值。问题:37.荷载效应最不利组合与相应的抗力限值在进行建筑地基基础设计时，关于所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值的下述内容，何项不正确?A.按地基承载力确定基础底面积时，传至基础的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应抗力采用地基承载力特征值B.按单桩承载力确定桩数时，传至承台底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应抗力采用单桩承载力特征值C.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应限值应为相关规范规定的地基变形允许值D.计算基础内力，确定其配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合及相应的基底反力，应按承载力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数答案:C[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第3.0.5条第1款，知选项A、B正确；根据《地规》第3.0.5条第2款，知选项C错误；根据《地规》第3.0.5条第4款，知选项D正确。[考点](1)确定基础底面积时，荷载组合；(2)确定桩数时，荷载效应与抗力；(3)地基变形组合；(4)计算基础内力，采用基本组合。问题:38.重力式挡土墙构造下述关于重力式挡土墙构造的各项内容，其中何项是不正确的?A.重力式挡土墙适合于高度小于8m，地层稳定，开挖土方时不会危及相邻建筑物安全的地段B.毛石挡土墙的墙顶宽度不宜小于400mm，混凝土挡土墙的墙顶宽度不宜小于200mmC.在土质地基中，重力式挡土墙的基础埋置深度不宜小于0.5m，在软质岩石地基中，重力式挡土墙的基础埋置深度不宜小于0.3mD.重力式挡土墙的伸缩缝间距可取30～40m。答案:D[解析]根据《地规》(GB50007—2011)第6.7.4条第1款，知选项A正确；根据第6.7.4条第3款，知选项B正确；根据第6.7.4条第4款，知选项C项正确；根据第6.7.4条第5款，知选项D不正确。[考点](1)重力式挡土墙的适用范围；(2)墙顶宽度；(3)挡墙埋深的下限值；(4)挡墙伸缩缝间距。墙下钢筋混凝土条形基础剖面及土层分布如图所示。每延米长度基础底面处，相应于正常使用极限状态下荷载效应的标准组合的平均压力值为300kN，土和基础的加权平均重度取20kN/m3，地基压力扩散角取θ=10°。39.基础底面处土层修正后的天然地基承载力特征值试问：基础底面处土层修正后的天然地基承载力特征值fa(kPa)应与何项数值接近?A.160B.169C.173D.190答案:B[解析]根据《地规》(GB50007—2011)表5.2.4，由e=0.82＜0.85，但IL=0.88＞0.85，得承载力修正系数ηb=0，ηd=1.0。埋置深度d=1.0m，基础底面以上土的加权平均重度γm=γ=18kN/m3。则由《地规》式(5.2.4)得修正后的天然地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=160+0+1.0×18×(1-0.5)=169(kPa)若未考虑埋置深度对地基承载力的影响，则fa=fak=160kPa，错选A。[考点](1)表5.2.4中，承载力修正系数的正确查取；(2)基础底面以上加权平均重度的计算；(3)基础埋置深度的取值；(4)fa的计算。40.地基承载力确定的条形基础宽度试问：按地基承载力确定的条形基础宽度b(mm)最小不应小于下列何值?A.1800B.2400C.3100D.3800答案:C[解析](1)持力层承载力验算根据《地规》(GB50007—2011)第5.2.4条，假设宽度b＜3.0m，则基础底面处地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=160+1.0×18×(1-0.5)=169(kPa)基底压力值Fk+Gk=300kPa，根据《地规》第5.2.1条，有得b1≥1.78m(2)下卧层承载力验算因，则地基中存在软弱下卧层，需进行下卧层承载力验算。根据《地规》第5.2.7条，软弱下卧层的地基承载力特征值fak=80kPa，根据《地规》表5.2.4，得承载力修正系数ηb=0，ηd=1.0；基础埋置深度d=1+1=2(m)基础底面以上土的加权平均重度γm=γ=18kN/m3则修正后的软弱下卧层顶面处地基承载力特征值faz=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=80+0+1.0×18×(2-0.5)=107(kPa)土的自重应力pcz=γd=18×2=36(kPa)基底压力，pc=18×1=18(kPa)，z=1m，大题干中给出地基压力扩散角θ=10°则得b2≥3.089m如果仅考虑持力层承载力验算来确定条形基础的宽度b，而未考虑存在软弱下卧层，错选B。[考点](1)表5.2.4中，承载力修正系数的查取；(2)faz的计算；(3)下卧层承载力。某工程现浇混凝土地下通道，其剖面如图所示。作用在填土地面上的活荷载q=10kN/m2，通道四周填土为砂土，重度为20kN/m3，静止土压力系数为k0=0.5，地下水位在自然地面下10m处。41.水平侧压力强度值试问：作用在通道侧墙顶点(图中A点)处的水平侧压力强度值(kN/m2)最接近于下列何项数值?A.5B.10C.15D.20答案:C[解析]A点的水平侧压力pa=(q+γh)k0=(10+20×1)×0.5=15(kN/m2)如果未考虑土体自重值γh，则得pa=qk0=10×0.5=5(kN/m2)，错选A。如果未考虑地面的q值，则得pa=γhk0=20×1×0.5=10(kN/m2)，错选B。如果未考虑k0及地面荷载q值(误以为是求取竖向土压力)，则得pa=γh=20×1=20(kN/m2)，错选D。(1)侧压力强度值(kN/m2)；(2)如题中图。[考点](1)静止土压应力计算；(2)考虑底面活荷载q。42.侧墙上总的图压力假定作用在图中A点处的水平侧压力强度值为15kN/m2，试问：作用在单位长度(1m)侧墙上总的土压力(kN)最接近于下列何项数值?A.150B.200C.250D.300答案:B[解析]侧墙顶点的侧压应力pa=(q+γh)k0=(10+20×1)×0.5=15(kN/m2)侧墙底部的侧压应力pb=(q+γh)k0=(10+20×6)×0.5=65(kN/m2)总的土压力为×(15+65)×5=200(kN)如果以为土压力是矩形分布，总的土压力为50×5=250(kN)，错选C。侧墙上总的土压力(kN)。[考点](1)土压力的计算；(2)土压力与压应力的区别与联系；(3)土压应力的分布形态。43.侧墙根部截面的弯矩设计值假定作用在单位长度(1m)侧墙上总的土压力为Ea=180kN，其作用点C位于B点以上1.8m处，问单位长度(1m)侧墙根部截面(图中B处)的弯矩设计值最接近于下列何项数值?提示：顶板对侧墙在A点的支座反力近似按计算，其中h为A、B两点间的距离。A.160B.220C.320D.430答案:B[解析]根据图，A、B两点间的距离h=4.7m；MBk=180×1.8-34.55×4.7=161.615(kN·m)根据《地规》(GB50007—2011)第3.0.5条和第3.0.6条，MB=1.35MBk=1.35×161.615=218.18(kN·m)如果未考虑《地规》第3.0.5条和第3.0.6条的规定，则得MB=MBK=161.6kN·m，错选A。[考点](1)侧墙弯矩的计算；(2)系数1.35；(3)土压力标准值与其设计值的关系。