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化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]CFG桩复合地基勘察可行性论证
报告
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********1#楼CFG桩复合地基勘察可行性论证报告***********有限公司二零一六年十月
工程
路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理
概况拟建*****项目位于************。拟建建筑物特征情况详见下表：楼号层数(m)地下室（层）等代平面尺寸基础埋深（m）拟采用基础形式拟采用结构形式基底压力（kPa）1#33F2×筏板基础剪力墙520拟建建筑物概况一览表以上1#楼地基基础设计等级为甲级且岩土工程勘察等级为甲级，据甲方和设计意向拟采用CFG桩复合地基，现对1#楼进行论证。论证原因该场地1#楼高为33层，采用天然地基，筏板基础，剪力墙结构，其地基强度不能够满足上部结构荷载要求。“须进行专门研究，并经充分论证”。论证内容(1)复合地基承载力是否可以满足上部荷载的要求。(2)结合工程复合地基中复合土层的变形评价，变形计算参数的确定，估算的高层建筑最终沉降量等问题是否合理。CFG桩复合地基论证计算过程(1)CFG桩复合地基设计参数5-2及地方经验，先确定桩的极限侧阻力标准值和桩的极限端阻力标准值，除以安全系数K（K＝2），求取桩侧阻力特征值qsia和桩端阻力特征值qpa，见下表：CFG桩桩基设计参数层号②③④⑤qsia(kPa)40244045qpa(kPa)650注：qsia为桩的侧阻力特征值，qpa为桩的端阻力特征值。(2)CFG桩复合地基承载力特征值的验算1#楼整平标高取，桩径，有效桩长，正方形方式布置。a.单桩承载力Ra=μp∑qsili+qpAp式中μp－桩的周长（m）n－桩长范围内所划分的土层数qsi、qp－桩周第Ⅰ层土的侧阻力、端阻力特征值（kPa）Ⅰi－第i层土的厚度（m）AP－桩的截面积（m2）经计算各钻孔Ra值见下表：孔号ZK25ZK26ZK27ZK28ZK29ZK30Ra（kPa）b.复合地基的承载力复合地基的承载力特征值根据以下公式进行计算：fspk＝λm(Ra\Ap)+β（1-m）fsk式中fspk－复合地基承载力特征值（kPa）m－面积置换率Ra－单桩竖向承载力特征值（KN）取880kPaAP－桩的截面积（m2）λ－单桩承载力发挥系数（λ取）β－桩间土承载力折减系数；（β取）fsk－处理后桩间土承载力特征值（kPa），取天然地基承载力特征值（④层含砾粗砂210kPa）。桩土面积置换率m＝，据此计算，则复合地基承载力特征值：fspk＝。论证结果(1)复合地基承载力的计算：拟建1#楼基底压力Pk=520kPa，根据计算结果，当CFG桩有效桩长为米，置换率为（正方形布桩时，桩间距米）时，按《建筑地基处理技术
规范
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》（JGJfspk=。目前****地区已有同类地基条件的建筑（******商住楼2#楼，位于******，主楼34层，地下一层，主楼采用CFG桩复合地基，桩间距×，有效桩长米，现该楼CFG桩已施工和检测完毕，单桩承载力特征值和复合地基承载力特征值均能满足设计要求，附上其项目工程检测报告），因此可以认为本工程采用CFG桩复合地基承载力理论上可以满足上部荷载要求。(2)复合地基的压缩模量的确定：目前***地区的CFG桩复合地基压缩模量是按照《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）ξ＝fspk／fak＝，对比已经完工的建筑计算沉降量与实测沉降量的结果显示，用该计算方法确定的各土层复合模量与实际工程经验比较接近。本工程确定的复合模量如下表：CFG桩复合土层压缩模量表层号④⑤复合模量Esp（Mpa）根据上述复合模量，依据《建筑地基基础设计规范》，采用CFG桩复合地基时，经计算，1#楼CFG桩复合地基最大沉降量为(详见下表及附表)，小于沉降量允许值200mm，整体倾斜最大值为CFG桩复合地基沉降量一览表住宅楼编号沉降点编号量终沉降量（mm）平均沉降量(mm)规范允许降量(mm)横向倾斜规范允横向倾斜值1＃楼ZK26200ZK28ZK25ZK29ZK27ZK30根据本工程场地的工程地质条件和***市同类场地、同类建筑的建筑经验，按照现行建筑地基处理技术规范估算本工程采用CFG桩复合地基时，其承载力与变形特性可以满足上部结构的要求，因此从地质条件角度，我方认为该工程采用CFG桩复合地基可行。本工程最终是否可以采用CFG桩复合地基，应先在本场地内进行试桩复合地基载荷试验，以确定复合地基承载力特征值和变形模量等重要参数，以验证试验成果及设计参数的准确性，并经有关专家及甲方、设计、地质、监理等各代表综合论证后确定。希望各位专家给予指导，谢谢！附：计算过程
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