如海运河大桥上部悬浇施工方案

第一部分如海运河大桥主桥挂篮悬浇施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 一、编制依据、原则、技术标准二、工程概况三、主桥上部悬臂现浇箱梁结构及主桥箱梁上部施工四、主桥箱梁纵、横、竖三向预应力五、预应力钢束（钢筋）张拉工艺六、预应力钢束（钢筋）张拉顺序七、主桥箱梁施工说明八、主桥施工位移控制九、主桥上部悬浇最大允许偏载十、钢筋、钢绞线调整原则十一、施工组织及进度安排十二、主要工序的施工工艺十三、主桥施工工艺流程十四、施工工艺流程图十五、施工各项保证措施第二部分如海运河大桥挂篮相关资料一、设计资料二、参考资料三、挂篮验算书第一部分如海运河大桥主桥现浇、挂篮悬浇施工方案一、编制依据、原则、技术标准：（一）、编制依据：1、设计图纸。2、现行的国家和建筑行政主管部门颁发的施工 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 、规程和验收标准3、我单位对现场和周围环境调查所获得的资料。（二）、编制的原则：1、优化配置生产资源，采用新技术、新材料、新工艺确保本标段各项工程均达到优良等级。2、科学合理安排施工工作面和工作程序，确保工期工程按期完成。3、加强现场指挥和管理，确保施工生产安全。4、合理布置施工现场，保护好周边环境，科学文明施工。（三）、技术标准：1、桥梁跨径：（8x25m^53m^85m^53m^8x25n）2、桥梁宽度：12.75m+0.5m+12.75m=26m3、设计荷载：公路-I级。4、地震烈度：忸度。（四）、桥梁结构：1、上部构造跨径（8x25m+8<25n）采用装配式部分预应力混凝土连续箱梁、跨径53m^85m^53m采用悬臂浇筑预应力混凝土箱梁2、下部构造：、桥台：桩柱式桥台；、桥墩：双柱式墩及薄壁墩：、基础：采用钻孔灌注桩基础。3、桥面净空：桥面净空为70x7m净宽X净高)，桥面采用单向横坡2%,行车道内侧采用波形梁护栏、外侧采用组合式护栏。二、工程概况：如海运河大桥中心桩号K91+740。桥全长597.08米，主跨采用三跨53m+85耐53m预应力混凝土连续箱形梁，引桥采用25米装配式部分预应力混凝土连续箱梁，梁横断面为两幅分离的单箱单室断面，采用三向预应力结构。两主墩采用薄壁墩，引桥采用柱式桥墩、桩柱式桥台。桥位河床地质为：填筑土、亚砂夹亚粘土、粉砂夹亚砂土、粉细砂中、粉细砂夹亚砂土、粉细砂中。主跨往篮预应力混凝土连续箱形梁施工，是本桥的关键控制性工程。三、主桥上部悬臂现浇箱梁结构及主桥箱梁上部施工：、主桥上部悬臂现浇箱梁结构：如海运河大桥全长597.08m,主桥上部结构采用三跨53m+85m+53m预应力混凝土连续箱形梁，全长191m。桥面纵坡分别为2.5%和-2.5%，变坡点位于主桥上的K91+740位置；本桥按两幅分离设计，两幅间距为50cm,主桥箱梁为三向预应力结构，采用单箱单室截面，箱梁顶板宽12.75m,底板宽7m;梁高为2.27〜4.87m不等（其中主墩墩顶梁高4.87m,跨中及边跨支点梁高2.27m,梁高在顺桥向呈二次抛物线变化；翼板长度均为2.875m;箱梁顶板设置成单向2%横坡。箱梁0#块长度12.0m，在托架上现浇施工；1#〜10#梁段，每段长3m、3.5m、4.0m，均采用挂篮悬臂浇筑施工，两个“T”构同步施工；中孔合拢段长度2.0m,边孔合拢段长度2.0m;边孔支架现浇段长度9.42m。（二）、主桥箱梁上部施工：主桥上部箱梁采用挂蓝臂悬浇法施工，全桥两幅共分二个T构，每个T构两侧对称施工，边孔设一段支架现浇段，最后浇筑合拢段。主桥箱梁0#-10#寺相应混凝土强度达到设计强度的90%和》6天养护时间方可张拉；张拉顺序0#块张拉纵、横、竖向预应力，梁块预应力钢束张拉完成后，立即用不低于40号水泥浆压浆，压浆时，将孔道清理干净、湿润。水泥浆应由精确称量的不低于42.5号硅酸盐水泥或不低于42.5号普通硅酸盐水泥和水组成（通过试验可掺入膨胀剂），水泥浆28天抗压强度不低于40MPa（用70.7mm立方体试块混凝土强度不低于设计强度）；应严格控制水泥浆的泌水率，不受压缩的膨胀率和流动性，应严格孔道的灌浆工艺以保证孔道灌：浆的密实。主梁箱梁顶板、底板设计了备用孔道，按照设计顺序，如果不需要增加钢束，则在相应的施工阶段将孔道压浆。如果需要启用备用孔道，应通过计算确定备用孔道设置的钢绞线规格、张拉控制应力及位移的变化等。梁块间的接缝必须将先浇筑的混凝土面凿除表面浮浆层并冲洗干净、不留积水，再浇筑下一块梁块的混凝土。主梁箱梁边孔支架应牢固、稳定，支架顶面按梁的预留拱度自重及支架基础变形等因素引起的变形（梁的预留拱度）设置拱度。该梁段混凝土应由悬挑梁前段向根部对称浇筑，保证梁底设计标高一致。为保证桥面线形，主梁设置了预拱度，预应力孔道应同时起拱。施工时应根据实际施工工期对预拱度值进行调整。四、主桥箱梁纵、横、竖三向预应力：（一）、主桥箱梁设纵向预应力：纵向预应力采用12般15.2低松驰预应力钢绞线束，锚具采用OVM15-12、OVM15-13、OVM15-14、OVM15-16型锚具，预应力孔道采用金属波纹管，孔道内径为9.0厘米，备用束采用金属波纹管。每个T构设置纵向悬浇钢束60束，其中：顶板40束，腹板18束；备用束2束。（二）、主桥箱梁横向预应力：横向预应力钢束的布置间距为0.50米左右，扁形波纹管60X22（内）mm,金属波纹管孔道内径为9.0厘米，并采用真空吸浆施工工艺。孔道摩阻系数采用0.25，孔道偏差系数采用0.0015。采用①S15.2低松驰钢绞线，锚具为BM15-3、BM15-3P、OVM15-12、OVM15-12P型锚具。（三）、主桥箱梁竖向预应力：竖向预应力布置间距为0.50米，采用JL32高强精轧螺纹钢筋，锚具采用YGM32锚具。五、预应力钢束（钢筋）张拉工艺：（一）、纵向预应力钢束：纵向预应力钢束张拉采用对称双控一次两端张拉工艺，钢束线拉控制应力为OCon=0.75*1860Mpa=1395Mpa,张拉控制应力为锚下预应力钢束（钢筋）应力，不包括锚口应力损失。（二）、横向预应力钢束：(T横向预应力钢束采用双控一次一端张拉工艺，张拉控制应力为con=0.75*1860Mpa=1395Mpa,张拉控制应力为锚下预应力钢束（钢筋）应力，不包括锚口应力损失。（三）、竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋：竖向预应力钢筋和隔板预应力钢筋的张拉采用双控二次一端张拉工艺，张拉控制力为acon=0.95fpk=706.3Mpa,张拉控制应力为锚下预应力钢束（钢筋）应力，不包括锚口应力损失，伸长值单端减少6mm。六、预应力钢束（钢筋）张拉顺序：（一）、纵向预应力钢束：（1）、0#-10#各块混凝土强度达到设计强度90%且至少养护6天时，即可张拉顶板、腹板悬浇筑段钢束TX,FX。每一梁块钢束张拉顺序为张拉4束TX钢束，张拉2束FX，严格控制预应力钢束张拉的顺序，左右T束需对应张拉，不得将T、F钢束混乱张拉，以确保整体梁体的线形。然后张拉相应块件的横向预应力、竖向预应力。（2）、在浇注9#、10#梁段时，同期在过渡墩旁搭设现浇段即12号段支架并预压，预压重量不小于施工总重量的120%，待合拢段砼强度达到设计强度的90%且养护至，少6天时。张拉合拢段底板束、顶板束，张拉时先长束后短束B6-B1，底板与顶板束可交替进行张拉，然后张拉横向束和竖向束，压浆后拆除主墩的临时固结和临时支座，成为单悬臂体系。（3）、在拆除边跨临时支架及边跨合拢段吊架，将中跨挂篮改为吊架，两端分别支撑于悬臂端，校核各梁段标高，当各项指标满足要求后浇筑砼，待砼强度达到设计强度的90%以上且养护至少6天时，张拉合拢段底板束、顶板束，张拉时先长束后短束D1-D6、E1-E2，底板与顶板束可交替进行张拉。、每次张拉的两束均为同一编号，且对称箱梁中心线。、施工时预留边跨端部顶、底板束张拉工作空间，待主桥边跨端部顶、底板束张拉封锚后，才能进行相邻孔引桥的施工。、横向预应力钢束：、横向预应力钢束张拉时，混凝土强度达到设计强度90%时，可根据实际情况，横向预应力钢束张拉可滞后一个梁块施工。、竖向预应力钢筋：竖向预应力钢筋张拉时，混凝土强度达到设计强度90%时，每次张拉的预应力应对称于箱梁中心线，向两侧扩散。对已张拉的预应力钢束做好标记，以防止漏张或超张。、张拉质量评定标准：张拉采用双控，以张拉吨位控制为主，伸长量进行校核，要求实际伸长量与理论伸长量误差不超过士6%，同一端面断丝不得超过总丝数的1%,且每束断丝或滑丝不得超过一根。七、主桥箱梁施工说明：1、纵、横、竖向预应力钢绞线、钢筋张拉完成后及时用不低于40号水泥浆进行孔道压浆。2、预备束孔道同时预留，对于悬浇预备束根据施工情况予以设置，如最终未采用，悬浇预备束孔道应在边跨合拢前用不低于40号水泥浆压浆，其余备用孔道在全桥合拢后，如果不需要增加钢束时，用不低于40号水泥浆将备用孔道进行孔道压浆，孔道压浆须饱满、密实。3、合拢段钢束、横向钢束、竖向预应力钢筋、隔板预应力钢绞线尽量及时用不低于50号混凝土进行封锚。4、全桥合拢后且备用孔道压浆完成后，浇筑梁端封锚混凝土。八、主桥施工位移控制：1、主桥施工位移观测点位置、构造按照设计图纸布置。2、主桥上部施工时，每块浇筑、张拉完成后各测一次观测点水平、竖向位移根据监控单位确定的方案实施。九、主桥上部悬浇最大允许偏载：悬臂施工时保证“T”构两侧重量均衡，在各梁段浇筑时保证两端砼泵送方量相等，确保两侧重量均衡。十、钢筋、钢绞线调整原则：上部主梁纵向与横向钢束、竖向预应力钢筋及钢筋发生冲突时，保证纵向钢束孔道、垫板位置正确；当主桥主梁横向预应力钢束、竖向预应力钢筋的孔道及垫板与普通钢筋位置发生冲突时，调整普通钢筋；普通钢筋间位置发生冲突时，可根据具体钢筋位置调整。所有钢筋位置调整应以保证调整后的位置偏移设计位置最小，对受力影响最小为原则，施工时注意齿板和锚垫板处钢筋有效保护层。十一、施工组织及进度安排：1、主桥施工由专门的班子组织落实，成立大桥专业挂蓝施工队。管理人员和技术人员10人，工人150人，分三个班流水作业。2、该项目悬浇挂篮共八只，现己陆续运至现场，挂篮模板16块分批到场。每幅挂篮在使用前均进行预压试验，做好施工前的维护保养工作。3、混凝土浇筑采用泵送方式，两侧分段由1人统一指挥，保证混凝土受力平衡。混凝土拌合安排有经验的管理人员和操作工，保证混凝土有良好的和易性，保证浇注过程顺利。4、其它环节，如水电、道路、防雨、防汛等均有保证措施。5、主桥上部施工从2009年10月1日2010至4月5日结束，块件周期为10天。十二、主要工序的施工工艺（一）0#块施工：包含支架、模板、钢筋、混凝土和预应力等工序1、临时支撑方案：为保证0#块箱梁及箱梁悬浇节段的施工过程中“T”型构件的稳定安全，设置临时支撑作为0#块施工的平台，并且平衡悬浇过程中“T”型构件两侧产生的不平衡力矩。（1）、左、右幅箱梁基本参数：左、右幅底板宽度为7.0m,顶板宽度为12.75m,梁顶面2.0%单面横坡，底板水平。箱梁0#块长12.00m,重量为597.8T，两侧各有10个块件，节段分别长3.00m、3.50m、4.0m，边跨现浇段长9.42m，悬浇块件节段最重为105.5T，全桥两个主墩均为“T”型结构。2、临时固结施工方案由于预应力砼悬臂梁桥、连续梁桥是铰接（设置支座），不能承受弯距，在悬浇时需采取措施，临时将墩梁固结和桥墩顺桥向两侧增设托架，待悬臂浇注施工到至少一端合拢后恢复原状，解除临时固结、临时支撑。原设计中临时支撑采用在主墩承台现浇1m^1m的钢筋砼柱。通过熟悉设计图纸、设计要求并结合我部己有施工经验，主桥临时固结及临时支撑，具体方案如下：、浇注墩身后在墩身上浇筑30cm宽砼，高度与支座平齐，支座垫石之间铺黄砂，顶面铺水泥砂浆或铺模板。边跨合拢时根据图纸设计并结合永久支座说明书准确放置永久支座，待边跨合拢后，解除临时固结。、根据我部如海运河大桥现场实际情况结合设计图纸和施工规范，在确保0#块底模支撑稳定结构安全可靠的前提下，0#块支架采用满堂钢管(①48X3mm支架，纵横向最大间距分别为0.6、0.4(0.6)m,确保结构稳定可靠，承载力满足上部荷载要求。、在主桥墩两侧承台上搭设支架和临时支墩(临时支墩按原设计图进行配置，即每个主墩采用6根1.0x1.0m钢筋混凝土立柱进行临时支撑，立柱配置38根①28钢筋，与箱梁内预设0.8x1.0m小纵梁相连接，柱顶与箱梁间采用塑料薄膜隔离以保持临时支撑解除后箱梁底面的平整光滑，临时固结支墩的锚固长度确保设计图要求的标准，)，工程结束临时支撑立后柱拆除，且不得废弃于河道内。满堂支架方案1、支架设计的要求、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。（3）、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内，（4）、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留拱度通盘考虑。2、支架基础（1）根据如海运河大桥的特点，本桥0#节段大部分位于承台的正上方，只有极少部分箱体及翼板处在承台正上方以外，这样为使用 脚手架 内脚手架搭设技术交底外脚手架拆除专项方案脚手架管理措施扣件式钢管脚手架验收山东省脚手架计算规则 提供了良好的支撑基础，因此采用满堂式脚手架支撑是一种较好的方案。（2）支架基础局部处理：0#节段长度为12m，支点处梁高4.87m,0#节段最长悬臂段梁高为4.459m，顶面宽度12.75,箱体底面宽度为7m,翼板单侧最大长度为2.875m,承台顶面10.6X10.6m。因此顺桥方向箱梁超出承台单侧为（12-10.6）/2=0.7m，横断面方向箱梁翼板超出承台单侧为（12.75-10.6）/2=1.075m。承台周边为回填土，由于回填的深度较大，其稳定时间较短，不能作为支架地基使用。拟采用25a工字钢在承台顶搭设一个平面框架式支架基础（见下图）。采用在承台顶面上先顺桥方向铺设六排25b工字，工字钢与临时支墩点焊固定在一起，后横桥方向铺设四排25b工字钢，最后在翼板边缘正下方铺设两面排25b,工字上下层工字钢采用焊接加固，钢管支架采用调节撑脚支承于工字钢上，并旋紧丝口，确保撑脚完全支承于工字钢顶面，避免支架支撑发生脱空。3、支架搭设在承台、工字钢组合的基础顶面搭设碗扣式钢支架。支架布设主要分三个区域进行布置二百质.】古•.丸二V2甲■■IIir□□['■I.—i1■■-厂'0图一、25a工字钢支架基础平面布置图图、25a工字钢支架基础断面布置图一般结构区底板立杆按0.6x0.6m进行布置，即立杆纵向间距0.6m,横向间距0.6m，步距1.0m;腹板1.2m及0#段靠支点区直线段长度为0.5m，渐变段长2.0m,范围内立杆按0.4x0.6m进行布置，即纵向净距0.6m，横向间距0.4m,步距1.0m;翼板宽2.875m,翼板立杆按1.2x1.2m进行布置，即立杆纵向间距1.2m，横向间距1.2m，步距1.0m。钢管根部10cm左右设一层横桥向水平钢管，横桥向水平钢管上设一层纵桥向水平钢管。支架外围四周设剪刀撑，内部沿桥梁纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m模板结构是否合适将直接影响梁体的外观，底模面板均采用厚为18mm的竹胶板，面板尺寸1.2mx2.4m,支架顶部采用方木满布承力以适应立杆布置间距，面板直接钉在纵桥向方木上，纵桥向方木采用100X160mn方木，间距25cm横向50x100mm方木置于纵向方木上。间距20cm。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。2、外侧模结构预应力连续箱梁0#块外模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。腹板及翼板面板分别固定在竖向和横向50x100mn方木上，方木间距30cm由于箱梁高度最大值仅为4.34m,内外侧模用①20对拉螺栓加固，拉杆间距按水平0.5m，竖向1.0m布置。3、内模结构预应力连续箱梁内模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。由于箱梁内净空高度仅为3.72m,内模骨架设计尽量少占净空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振捣及内模的拆除。内模上、下面板骨架采用50x100mm方木，间距0.3m。上下模板间设四个100x100mn竖向方木托撑及四个斜向方木托撑，上、下方木间均用扒钉固定，通过顺桥向上、下方木形成内模空间骨架。支架结构检算根据上图的布置方案，采用扣件式支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。钢管的内径①42mn#径①48mm其壁厚3mm断面积A=(D2-d2)/4=3.14X(4.82-4.22)/4=4.239cm2(《路桥施工计算手册》表13-4)转动惯量I二二(D)-d4)/64=3.14X(4.84-4.24)/64=10.78cm4(《路桥施工计算手册》表13-4)回转半径i二(I/A)0.5=1.59截面模量W=(D4-d4)/32D=[3.14X(4.84-4.24)]/(32X4.8=4.493cm3(《路桥施工计算手册》表13-4)钢材弹性系数E=2.1X105Mpa(《路桥施工计算手册》表13-3)钢材容许应力[6]=215Mpa(《路桥施工计算手册》表13-3)钢材容许挠度值[?]=3mmm(《路桥施工计算手册》表13-3)1、计算箱梁底部总荷载以0#块件底板平面图作为计算总体荷载，墩身尺寸为2.5X7m此块件长度为12m,梁高4.8m,顶面12.75m,混凝土方量229.9m3。混凝土容量采用二p=26KN/m重量为5978KN内外模板及其它荷载重量为16.2KN/m2，中横梁砼为82.37m3,重量为2141.6KN。0#块单侧总荷载为(5978-2141.6)/2=1918KN.总荷载G=1918+16.2X7X4.75=2456.55KN2、支架搭设设计①在承台，工字钢组合的基础顶面搭设扣件式钢支架，支架搭纵横间距布置根据以往的施工经验拟安立杆0.6X0.6m进行布置。即立杆的纵横间距均为0.6m，步距1.0m。横桥方向布12根立杆，纵桥方向布置9根立杆。组成整体满堂支杆。受力钢管支架立杆按11X8=88根计算。②满堂支架必须设置纵、横向扫地杆，纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距离垫木上10cm处。横桥向水平钢管上设一层纵桥向水平扫地管，支架外围四周立面设剪刀撑。考虑到箱梁载面特性。满堂支架的受力不均匀。拟在箱梁两侧腹板下1.2m范围内各增加两排纵向立杆，根部1.8m范围内增加叁排横向立杆，做其上述结构区域内立杆的间距为0.3X0.6m,即横向间距0.3m，纵向间距0.6m。3、支架复合性验算①立杆稳定性：L=1.0mI。二hg=1.1S5X1.7X1.0=1.9635K—计算长度附加系数其取值为1.155卩一脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数本次按三步三跨取1.70（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001）入二I。/?=1.9635X1000/15.95=123查附录表得©=0.435N/卩A=<=2456.55X103X1.4/0.435X424X88=211.8>【fJ=205不能满足要求式中1.4为施工荷载标准值产生的轴方总和系数超载系数=211.8-205/205=3.3%<5%②根据上述计算结果，结合第一点支架搭设计中考虑到荷载不均匀性，而增设65根立柱。将支架结构视作为一个整体受力结构时，则受力杆件为153根，那么有：N=2456.55X1.4/0.435X424X153=122KNC205KN满足要求。4、横向木方强度验算横向木方截面设置0.16X0.1取计算值0.15X0.1根据选取截面尺寸计算其挠度。a、木材的弹性模量E=9X106MPb、木材的容许挠度f=1/400c、荷载q=2456.55X1.4/88=198.17KNI=bh3/12=0.1X0.153/12=2.81X10-5m4F=5ql/384EI=5X198.17X0.67384X9X106X2.81X10-5=1.3X10-3=1/756W【f】=1/400考虑到箱梁载面特性，腹板下支架受力最大，按最不利断面，支架0.3*0.6,1.2M区域内进行验算，立杆满足规范要求。5、工字钢验算顺桥向0#块比承台每侧长o.7m，又腹板处砼重量最大，所以取腹板处计算验证，依此砼重量的120%为荷载对125工字的刚度、强度验算：a、0#块末端高度为4.75m,贝卩4.26m处为4.5m,取大值为4.5m，贝卩砼荷载为：F砼=4.5X2.6X1.2X1.2X0.7/2=58.97KN。b、模板及其它荷载重量为：F其它=(24.99X0.018X0.7+8.33X0.1X0.7+2.2X0.7+4X0.7+3X0.7)/2+1.5=5.023KNC、总荷载F总=58.97+5.023=63.993KN则根部弯矩为M=F总XL=63.993X0.7=44.8KN?M(T=M/W=44.8KN?M/402X10-6=111.44MPaS［容］=145MPa,根部剪力为Q=63.993KNt=QXS/lb=63.993X107/21.3X106=30.04MPa 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 出位移和油表数对应的读数，在预拉前测一个初始值，加载至最大时测一个值，卸载完毕时测一个值，可得出挂篮的非弹性变形值及在最大荷载作用下的弹性变形值，以便与堆载的荷载试验对比。同时对挂篮后锚进行观测，是否有异常现象。为保证挂篮承载能力满足使用要求，并有一定的安全储备，荷载拟加至最大块重的1.2倍。本桥中最重的挂篮悬浇分段分节块为1#块，混凝土数量为40.58m3,重达105.5吨,则挂篮试验时的加载重量为105.5X1.2=127吨。挂篮的预压采用袋装泥土分节加载，各土袋的重量尽量相等，以有利于控制预压总重量。在加载完成后每8小时测试一次，直至24小时的累计沉降量不大于2mm进行卸载，卸载后，按测得的沉降量及设计标高，重新调整模板标高。预压施工时，注意不要破坏测试基准点。挂篮的使用及调整挂篮在每个块段施工程序为：底模及外模调整就位-绑扎底板钢筋-绑扎腹板钢筋-安放腹板预应力管道-内模前移，调整就位-绑扎顶板钢筋安放顶板预应力管道-混凝土浇筑-养生及预应力穿束-预应力张拉-移挂篮。以下阐述几个主要操作程序的操作。混凝土浇筑时在混凝土开始前，应对挂篮进行一下全面检查，重点是后锚系及各吊杆，混凝土浇筑应注意保持T形悬臂两端平衡，偏载的大小不能超出设计允许值。混凝土的浇筑应连续进行，尽量在混凝土初凝前完成整个块段的浇筑。在浇筑砼前，应采取后锚杆一次性调整到位。挂篮前移时待1#块梁段施工完毕，挂篮即可行走，施工2#块梁段。按照设计图纸要求，每阶段混凝土强度达到设计强度的90%B,可进行预应力张拉，当纵,竖向预应力张拉完毕，并在压浆结束后根据规定要求移动挂篮。移动挂篮按以下几个步骤进行：a:找平梁顶面并铺设钢（木）及轨道。b:放松底模架吊带。c:底模架后横梁两侧的吊耳与外侧模走行梁之间安装10t倒链，即底模架悬挂在走行梁上。d:拆除后吊带与底模架的连结。e:解除后端锚固螺杆。f:轨道顶面安装2个5t倒链（每套挂篮）并标计好前支座的位置（支座中心距梁端50cm）。g:倒链牵引前支座使挂篮、底模架、外侧模一起向前移动。移动时挂篮后部应设10t保险倒链。h:安装后吊带，将底模架吊起。i:在2#块梁段上安装外侧模走行梁后吊架，先解除一个0#块上的后吊架，移至2#块，再解除另一个后吊杆移至2#块。j:安装后吊带，将底模架吊起。k:拉出内模，挂篮走行完毕。:调整2#梁段的立模标高#块施工完成以后，挂篮的非弹性变形值已基本消除，在确定3#块立模标高时，应根据挂篮的弹性变形值、3#块的立模标高及2#块在挂篮走行后的实际标高情况进行综合考虑。m重复上述施工步骤进行4#块梁段施工，直至10#块梁段。挂篮的后锚为保证挂篮的稳定，在浇筑箱梁时顶板和翼板上预留每个挂篮脚©60mm孔洞4只(经计算后确定),挂篮前移到位后，将后横梁利用预留孔采用©32精轧螺纹锚固锚牢。经挂篮在浇筑砼时后支点最大反力为74.5t，按4根精轧螺纹计算，每根承受18.63t,精轧螺纹许可承受拉力为63t,整个后锚固稳定。挂篮的拆除在浇筑悬臂梁的最后一块段混凝土并完成张拉压浆等工序后，便可拆除挂篮。挂篮的拆除应根据具体情况，在合适的位置进行，箱梁顶面以下的各个部分可直接由桥上下到桥下船只上，其他部分可按拼接时的逆顺序进行，拆除顺序如下：在梁顶面安装卷扬机，吊着外侧模前后吊杆(底模架吊在走行梁上)徐徐下放，落至船上；或先放底模架，后放外侧模。合拢段不用的内模、走行梁，在合拢段施工前拆除，余者可从两端梁的出口拆除。拆除前上横梁。®主构架用吊车分片拆卸，并移至塔吊可吊范围内，然后由塔吊吊到船上。◎拆除轨道及钢(木)枕。挂篮施工安全、质量注意事项◎挂篮的安装、行走、使用及拆除过程均系高空作业，因此一定要按规定采取安全措施，进行安全教育，并在施工中随时进行检查。◎创造高空作业条件，危险处应设安全网，悬空作业人员必须系安全带，人员操作处要设栏杆；上、下梯需固定牢靠；所有操作人员必须戴安全帽。◎使用的机械设备，应随时检查、维修保养，特别是起重用的千斤顶、倒链、钢丝绳等应有足够的安全系数，如有不符合规定者立即更换；所有动力、照明电路，须按规定铺设，定时检查，确保安全。◎现场技术人员必须经常检查挂篮位置、前后吊带，吊架及后锚杆等关键受力部位的情况，发现问题及时解决，重要情况及时 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。◎检查竖向预应力钢束的位置、数量是否符合设计要求，特别注意后吊带、内外模后吊架预留孔洞位置是否正确及孔洞是否垂直。◎施工中应加强观测标高、轴线及挠度等，并分项作好详细记录，每段箱梁施工后，要整理出挠度曲线。⑦灌注前后吊带一定要用千斤顶张紧，且两处要均匀，以防承重后和已成梁段产生错台。◎施工挠度控制为能正确合理地控制梁体挠度，应采取如下措施：a:实际施工中，及时观测：a、挂篮走行前，b、挂篮走行后，c、灌注前，d、灌注后，e、张拉前,f、张拉后六个状态的挠度变化。b:在灌注砼过程中，要及时测量底板的挠度变化情况，发现实际沉落与预留量不符时，应及时调整吊带顶端的千斤顶。c:合拢前，相接的两个T构最后2~3块段，在立模时必须进行全T构联测，以便互相协调，保证合拢精度。d:T构两边要注意均衡作业，砼灌注对称进行；挂篮移动时两边距墩中心的距离差不要大于40cm,移动速度缓慢，不大于10cm/min。2、模板底板底模由底模架纵梁及整体钢模面板组成，纵梁是用I30,梁长4m底模架的前后横梁由2[40组焊而成，挂篮的前后吊点均设在前后横梁上，前横梁设4个吊点，后横梁设2个吊点。底模为整体钢模板，下垫[6.3的槽钢，槽钢点焊固定在纵梁上，以便脱模和固定。为使箱梁端部张拉、立模时操作方便，底模架前端设置平台，周围用栏杆保护，张拉时，可用角钢焊一梯子以便张拉。为了装卸后吊带操作人员上下使用，在底模架后端下部悬挂3个吊栏,此吊栏与底模架下端的人行通道应设置安全防护装置。⑵外模箱梁外侧模采用大块钢模板，面板5mm竖肋由[10槽钢焊接而成。外侧模支承在外模两个走行梁上，走行梁前端通过吊杆悬吊在前上横梁上，后端通过吊架悬吊在已浇筑好的箱梁外侧顶板上(在浇筑顶板时应设预留孔)。后吊杆与走行梁设有后吊装置，挂篮行走时，外走行梁与外侧模一起沿后吊装置前行，走行梁采用2[30a组焊而成。内模内模由内模顶横带、竖带、纵带及组合钢模板组成，内模顶横带支撑在两根内模走行梁上，走行梁前端吊在前上横梁上，后端吊在已浇梁段的顶板上(顶板已预留孔)，内模脱模后可沿走行梁前行。走行梁采用2[30a组焊而成。模板的安装箱梁的各块段尺寸较大，所有模板在挂篮移前安装就位时，应防止模板的位移和凸出，要求所有对拉螺丝水平与竖向均按100X95cm布置。在绑扎钢筋前，模板均匀涂刷脱模剂，要求上部箱梁采用同一品种的脱模剂，防止混凝土的外观不一致。在挂篮周转使用过程中，应保持模板表面清洁，及时把模板表面混凝土清除，然后再涂刷脱模剂。模板就位后，应对其平面位置、标高、节点联系及稳定性进行检查，全部合格后，方可进行下一步工作。在浇筑混凝土时，每个挂篮安排两名木工进行模板的检查，发现问题及时纠正。预埋件及预留孔洞按照图纸固定牢固、位置准确。挂篮底模标高确定先根据监控单位提供的立模标高，再根据以下公式进行复核：Hi=H)+fi+f蓝式中：H——待浇筑段箱梁底板前端处挂篮底模标高(张拉后)；Ho――该点设计标高；fi――本施工段施工预拱度值，由设计院提供；f蓝一一挂篮的弹性变形对该段影响值，该值由挂篮设计和加载试压后得出。注意事项为了延长模板的使用寿命，禁止在模板上随意钻孔，而提前在模板上纵、竖向按照100X95cm间距布置好①24mn对拉螺孔，在施工时，用不到的孔用橡皮塞堵住。间隔一段时间后，对拉螺丝孔用防水胶进行处理，防止在使用过程中，模板损坏。对拉螺丝全部采用①20光圆钢筋。腹板堵头模板采用5mn钢板，为了安装和拆卸方便，制成两节。3、钢筋挂篮前移就位后，开始进行钢筋的绑扎。钢筋绑扎的顺序详见“钢筋工艺流程图”。钢筋在绑扎过程中，要少采用电焊，否则很容易烧伤模板或预应力筋。因底板钢筋的自重较大，故所有垫块均采用高标号水泥浆制成的硬质垫块，将波纹管的接头预埋在前一段砼内，波纹管在连接时，将后一段的波纹管拧进前一箱梁段内5cm如接头有损坏，可把接头抽出，而将后一段的波纹管直接拧进，然后用砂浆把管周围的空隙封严，防止在浇砼时进入水泥浆。在各部位钢筋绑扎时，先用少量钢筋形成骨架，而后把其余钢筋就位绑扎牢固。原则上每一箱梁内钢筋接头要少，确有必要设接头时，接头应错开。钢筋的加工和配料均在钢筋场地，运输采用装载机，现场用汽车吊吊放在梁段顶面，然后用人工把钢筋运到各梁段内。钢筋工艺流程图质量要求：钢筋绑扎完后，要对绑扎、焊接、尺寸进行自检，发现问题及时处理，使质量满足规范要求。为了保证钢筋骨架牢固不变形，支撑钢筋位置布局合理，建议0.8m2布置一根。在浇筑砼前，应对已安装好的钢筋及预埋件进行仔细检查，另外在浇砼过程中，有两名专职钢筋工进行钢筋的检查。表1加工钢筋的允许偏差项次允许偏差（mr）1受力钢筋顺长度方向加工的全长+5、-102弯起钢筋各部分尺寸+203箍筋、螺旋筋各部分尺寸+5表2焊接钢筋网和焊接骨架的允许偏差项目次项目允许偏差（mr）1网的长、宽+102网眼的尺寸+103骨架的宽、高+54骨架的长+105箍筋间距点焊+10，绑扎+20表3钢筋位置允许偏差项次项目允许偏差（mr）1两排以上受力钢筋的钢筋排距+52同一排受力钢筋的钢筋间距+103钢筋弯起点位置+204箍筋、横向钢筋间距+105焊接预埋件水平高差中心线位置+356保护层厚度+34、箱梁混凝土箱梁砼为C50级，经南通市公路管理处中心试验室试配（具体结果见试验报告）。砼拌和采用混凝土拌和站，拌和能力为40m/h，砼泵管沿外侧走行钢管架固定，砼输送泵管接长到箱梁0#块顶时，接三通泵管分向T构的两侧,以便砼施工时的平衡浇注。向两侧的泵管沿翼板边沿布置，到箱梁施工段后，用软管引出到箱梁模板内。混凝土在浇筑过程中，应一次连续浇筑完毕，中间不得停止，砼分层浇筑，每层厚度宜30—40cm厚，加快现场浇筑作业，使箱梁砼在初凝前浇筑完毕。砼的现场振捣严格按照规范进行，与前述砼操作相同，不再重复。现场混凝土浇筑要求平衡对称施工，最大偏载不允许超过设计值。在夏季，因温度较高，砼容易风干，砼浇筑筑后，表面及时覆盖草帘，防止水分过量蒸发，同时表面进行洒水养护。5、预应力主桥纵向预应力采用16^15.24,14①j15.24,14①j15.24,14①j15.24钢束，OVM锚固体系，钢束张拉锚下控制应力采用(Tcon=0.75fpk=1395MPa相应的张拉吨位分别设计要求控制，均采用二端张拉；竖向预应力采用①L32精轧螺纹粗钢筋，一端张拉，单根张拉吨位为56.8t,,采用YGM-32锚具，沿箱梁轴线两侧交叉进行，超张拉按103%空制；0#块横梁预应力采用每束3股①j15.24钢绞线，单根张拉吨位为585.9KN,,采用BM15-3型和BM15-3P型锚具及其配套设，一端锚固，一端张拉。(1)张拉机具主桥上部预应力张拉施工千斤顶的采用：YCW-40Q柳州产)、YC-60(柳州产)。千斤顶进场后，及时组织有经验的技术人员对设备进行检查，确定千斤顶和压力表是否配套，高压油管是否有损坏处。经检验合格后，方可允许设备收管。张拉设备校核限于工地条件，不能自行校核，而到江苏省有关计量部门进行标定。根据规范规定：压力表的精度不底于1.5级，校验时，千斤顶对应两块油压表，并做好详细记录，现场及时算出每台千斤顶对应油压表的回归方程。另外千斤顶在正常工作状态6个月或200次或出现不正常现象时，应重新校验。千斤顶在使用和保管过程中，由专人负责，并定期维修和养护。锚具必须是部以上级别鉴定的厂家产品。锚具进场后，应分批进行外观检查，要求不得有裂纹、伤痕、锈蚀、尺寸不得超过允许偏差。对锚具的强度、硬度、锚固能力等，根据出厂证明进行抽查，确定是否验收和使用到结构中。预应力材料根据图纸要求进场的钢绞线和①L32精轧螺纹，其技术条件、质量证明书等内容必须符合现行国家标准，另外由中心试验室对材料的力学性能进行试验，合格后方可使用，详见试验部分。钢绞线和①l32精轧螺纹在保存和使用过程中，禁止锈蚀或被油污染。预应力材料的制作根据配备的千斤顶，锚具及图纸提供的预应力筋长度进行制作。钢绞线制作在箱梁顶面进行，采用边制作边穿束的方式。钢绞线采用砂轮切割机进行切断，严禁使用氧气、乙炔火焰进行操作。JL32精轧螺纹粗钢筋采取在钢筋加工厂下料，安装好相应的锚具后运至模板内定位。预应力管道波纹管安装应严格符合设计图纸的标准位置，并且固定牢固。为了施工方便，与现场钢筋施工同时进行，但严禁施工人员用脚踏，或用电焊在波纹管上进行引火，防止波纹管出现脱节或烧伤(烧出砂眼、浇砼时易进入水泥浆)。在箱梁段刚开始施工时，因波纹管较密，之间的空隙较小，所以在浇筑砼时一定要细心，防止振动棒把波纹管的位置碰偏或打上凹坑，造成钢绞线穿束困难或张拉力不准。为防止波纹管漏浆造成穿束和压浆困难，在混凝土浇筑前，在波纹管接头处（箱梁断面结合处），为了防止接头出现错台或密封不严现象，要求把接头必须预埋在前一段箱梁砼内，且后一段的波纹管拧进前一段内5cm,接头处先用防水胶进行处理，然后再用宽塑胶布裹缠严密。锚垫板安装时，按图纸准确就位，且锚具垫板与钢束轴线垂直，垫板孔中心与管道中心一致。根据以往经验，波纹管施工时，容易打弯变形，为了预防，主桥纵向波纹管采用PE塑料管做衬管，外径按波纹管外径要求分别为38、78、88mm（波纹管外径分别为50、90、100mm,壁厚3mm使衬管的外径满足施工需要。（5）张拉CD穿束制约主桥张拉的主要因素是纵向钢束的穿束，其短束（80m以下）用人工单根穿束，长束（80m以上）采用多根钢绞线焊在一单根钢绞线上（中心位置）,穿引单根钢绞线的方法。超长束穿束，如采用人工有困难时，可用两吨的卷扬机代替人工，但速度不宜太快。②张拉纵向束采用两端张拉的方式，要求两端必须同步施加预应力和控制伸长量。当两端伸长量相差较大时，应查找原因，待纠正后再张拉。装顶顺序为：工作锚具及夹片、限位板、千斤顶、工具锚及夹片等。因锚具具有自锚功能，张拉时采用限位板，限制夹片的位移，保持夹片不错位，限位板的尺寸根据锚具定做。在张拉过程中，应经常检查限位板是否有磨损，同时测定限位板厚度，防止因厚度变化造成回缩值超过设计要求。当张拉束中有一根或多根钢绞线产生滑移，应停止张拉，查明原因,若满足设计要求，可采用整束超拉（不超过规范允许值）。否则须退出全部夹片重新张拉，若钢绞线刻痕严重，应换束。另外张拉后，发现有夹片破碎时，应在换夹片后，再行张拉。设计及规范规定：实际延伸量与理论计算伸长量相差6%内，当实际延伸量与理论计算伸长量相差超过此要求时，应查找原因，可按照下列步骤进行：（1）校验张拉设备;（2）测定钢绞线的弹性模量；（3）松张后再行张拉。纵向预应力理论伸长值△L(cm)的计算:式中:△L="kLX1EgX(Kx+0)（TK—预应力钢绞线工作应力;—预应力计算钢绞线长度（(TkXLgcm);g—计算工作长度;g—预应力钢绞线弹性模量（Mpa，取1.95x105Mpax—从张拉端至计算截面曲线孔道长度；0—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和;K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，K取0.0015;卩—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，卩取0.25。◎张拉顺序总体张拉顺序严格按照图纸进行。每箱梁块段则按：先纵向再横向、后竖向。另外纵向束则按照先内后外的原则顺序进行。悬臂浇筑箱梁预应力施工程序见“箱梁预应力施工程序图”。◎设置人洞为了箱梁齿板张拉方便，在箱梁顶板预留适量的人洞。人洞分别设在预留段箱梁顶板上。具体位置与数量另行决定。压浆根据图纸要求，管道压浆28d抗压强度应达到40Mpa压浆水泥采用P.O52.5水泥，要求水泥浆的泌水率最大不超过3%24h后泌水应全部被浆吸回，另外水泥浆的稠度应控制在14—18s间。竖向束压浆自下而上；横向束由于较短，采用一端压浆；纵向束因为较长，要求预应力管道及管道两端必须密封，抽真空时管道内负压控制在-0.06〜-0.1MPa。压浆前，应先用压力水清除管道内杂物，并用压宿空气吹干，在压浆过程中应缓慢、均匀进行，没有特殊原因中途不得停止。压浆使用活塞式压浆泵，压力控制在w0.7MP&竖向预应力最大压力可控制在0.3—0.4Mpa。压浆必须饱满，现场以排气孔留出与规定稠度相同的水泥浆为标准，当压浆至最大压力时，应有一定的稳定时间。压浆过程中当温度超过35C时，压浆宜在夜间进行。做好压浆详细记录。圭寸锚砼根据图纸规定同于梁体。注意事项预应力钢材在保存和使用过程中，注意清洁，严禁火烤。张拉机具，在使用过程中，注意保养，防止大的碰撞，否则需要重新校检。箱梁预应力施工程序图◎张拉现场必须设置安全标志，并且做好安全措施。®张拉必须由有经验的施工人员操作。◎张拉后的锚头，禁止撞击。◎必须保证管道压浆饱满。◎做好现场文明工作。（二）合拢段施工合拢段具体施工程序为：安装施工吊架T立模T绑扎钢筋及纵向预应力管道T安装劲性骨架T临时穿束并张拉T压配重T安放竖向和横向预应力T混凝土浇筑及养生T拆除临时刚接T预应力张拉并压浆T拆除临时墩梁固结（边跨合拢时）。专项方案另行上报三、施工测量监控如海运河大桥主桥是预应力混凝土连续梁结构，其施工要经历T型悬臂浇筑节段形成主梁的过程，本桥主跨85m悬臂长，而且要经历体系转换的过程（由对称的单“T”静定结构转变为超静定结构），实际施工受各种因素的干扰，可能导致成桥线型与内力状态偏离设计要求，甚至合拢困难，给桥梁施工安全、外形、可靠性、行车条件和经济性等方面带来不同程度的影响。因此，有必要对施工全过程实施有效的施工测量监控，确保成桥线形、内力最大程度符合设计要求。施工过程控制框图本桥在施工过程中，首先应注意立模标高误差；其次应注意主梁的混凝土截面尺寸误差及施工、测量时的环境温度影响。此几项为连续梁桥施工误差产生的主要原因。施工过程中项目部测量人员应积极配合监控人员做好测量监控工作，保证主桥悬灌梁的顺利合拢。四、悬臂箱梁施工重点及难点1、悬臂浇筑施工跨度大，结构线型控制是重点大跨径预应力砼连续桥在悬臂浇筑过程中，由于受多种因素影响（如各块段砼的材料性能、预应力张拉、温度、湿度的变化），施工中的实际结构状态可能偏离预定的目标，随着悬臂的伸长，将产生误差积累，会影响结构的正常使用。故在施工中必须通过实测，并根据监控单位的监控指令控制各梁段立模标高，有效地保证箱梁合拢精度及成桥后设计线型要求。2、主桥预应力悬浇箱梁体系转换工艺繁杂，对质量要求高悬臂浇注预应力连续箱梁即是以T构为施工单元，利用挂篮分段浇注砼至最大悬臂状态（即10#段）,最后通过相邻T构的合拢，