600x1700框架梁模板计算书木胶合板

梁5KZL4(600x1700)模板（扣件式）计算书一、 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 属性新浇混凝土梁名称5KZL4新浇混凝土梁计算跨度(m)8.3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1700新浇混凝土结构层高(m)5.5梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计面板0.1面板及小梁0.32模板及其支架自重标准值G1k(kN/m)模板面板0.5模板及其支架0.753新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m)24梁1.53钢筋自重标准值G3k(kN/m)板1.12施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m)1振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值22Q2k(kN/m)2基本风压ω0(kN/m)0.32风荷载标准值ωk(kN/m)风压高度变化系数μz0.9非自定义:0.22风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1600'新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q＝0.9max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1.35(G+11k2k3k1k1k(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，2k3k1k1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×2]×1＝54.56kN/mq＝0.9×1.35×[G+(G+G)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝1静1k2k3k52.79kN/mq＝0.9×1.4×0.7×Q×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m1活2kq＝(G+(G+G)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m21k2k3k1、强度验算M＝-0.107qL2+0.121qL2＝-0.107×52.79×0.152+0.121×1.76×0.152＝max1静1活0.12kN·m＝M/W＝0.12×106/37500＝3.26N/mm2≤[f]＝15N/mm2σmax满足要求！2、挠度验算＝0.632qL4/(100EI)=0.632×43.45×1504/(100×10000×281250)＝νmax0.049mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.37mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R=R=0.393ql+0.446ql=0.393×52.79×0.15+0.446×1.76×0.15＝3.23kN151静1活R=R=1.143ql+1.223ql=1.143×52.79×0.15+1.223×1.76×0.15＝9.37kN241静1活R=0.928ql+1.142ql=0.928×52.79×0.15+1.142×1.76×0.15＝7.65kN31静1活标准值(正常使用极限状态)R'=R'=0.393ql=0.393×43.45×0.15＝2.56kN152R'=R'=1.143ql=1.143×43.45×0.15＝7.45kN242R'=0.928ql=0.928×43.45×0.15＝6.05kN32五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)35×8022小梁抗弯强度设计值[f](N/mm)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁截面惯性矩I(cm4)149.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q＝1max{3.23+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.7-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，9.37+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=9.41kN/mq＝2max[2.56+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.7-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.6/2，(0.5-0.6)-0.6/2]/2×1，7.45+(0.3-0.1)×0.6/4]＝7.48kN/m1、抗弯验算M＝max[0.107ql2，0.5ql2]＝max[0.107×9.41×0.52，0.5×9.41×0.152]＝max11120.25kN·m＝M/W＝0.25×106/37330＝6.74N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2σmax满足要求！2、抗剪验算V＝max[0.607ql，ql]＝max[0.607×9.41×0.5，9.41×0.15]＝2.856kNmax1112＝3V/(2bh)=3×2.856×1000/(2×35×80)＝1.53N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2τmaxmax0满足要求！3、挠度验算＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×7.48×5004/(100×9350×1493300)＝ν1210.21mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm＝ql4/(8EI)＝7.48×1504/(8×9350×1493300)＝＝l/400＝150/400ν2220.03mm≤[ν]＝0.37mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R＝max[1.143ql，0.393ql+ql]＝max[1.143×9.41×0.5，max1111120.393×9.41×0.5+9.41×0.15]＝5.38kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R＝R＝2.69kN，R＝152R＝5.38kN，R＝4.39kN43正常使用极限状态R'＝max[1.143ql，0.393ql+ql]＝max[1.143×7.48×0.5，max2121220.393×7.48×0.5+7.48×0.15]＝4.27kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'＝R'＝2.31kN，R'＝152R'＝4.27kN，R'＝3.47kN43六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)20600022主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)＝M/W＝0.832×106/5080＝163.83N/mm2≤[f]=205N/mm2σmax满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V＝6.767kNmax＝2V/A=2×6.767×1000/489＝27.68N/mm2≤[τ]＝125N/mm2τmaxmax满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)＝＝l/400＝600/400＝1.5mmνmax0.33mm≤[ν]满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R,R]＝131.3kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.3kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载计算M＝0.92×1.4×ω×l×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·mwka2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》公式5.2.5-14，荷载设计值q有所不同：11)面板验算q＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+0.9×1.4×2]×1＝49.19kN/m12)小梁验算q＝1max{2.92+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.6/2，(0.5-0.6)-0.6/2]/4×1，8.46+(0.3-0.1)×0.6/4}=8.49kN/m同上四～六计算过程，可得：R＝1.2kN，R＝16.3kN，R＝1.2kN123立柱最大受力N＝max[R+N，R，R+N]+M/l＝w1边123边2wbmax[1.2+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.6/2)/2×0.9，16.3，1.2+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.6/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝16.33kNf＝/W＝16328.02/(0.63×489)+0.03×106/5080＝59.63N/mm2≤[f]＝N/(φA)+Mw205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R]＝＝217.92kN≤[N]30kN满足要求！