地下室顶板回顶
方案
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(同名18716)LT慈溪市观海卫镇环城东路拆迁安置及新区改造安置工程地下室顶板回顶方案宁波建工股份有限公司2012年12月
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TOC\o"1-3"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc332569585"1编制说明及依据PAGEREF_Toc332569585\h1HYPERLINK\l"_Toc332569586"1.1编制说明PAGEREF_Toc332569586\h0HYPERLINK\l"_Toc332569587"1.2编制依据PAGEREF_Toc332569587\h0HYPERLINK\l"_Toc332569588"2工程概况PAGEREF_Toc332569588\h0HYPERLINK\l"_Toc332569589"2.1工程简介PAGEREF_Toc332569589\h0HYPERLINK\l"_Toc332569590"2.2临时施工道路布置原则2HYPERLINK\l"_Toc332569589"2.3地下室顶板概况2HYPERLINK\l"_Toc332569591"2.4荷载概况2HYPERLINK\l"_Toc332569592"3施工准备4HYPERLINK\l"_Toc332569593"3.1材料准备4HYPERLINK\l"_Toc332569594"4加固支撑体系设计5HYPERLINK\l"_Toc332569595"4.1板下支撑体系设计5HYPERLINK\l"_Toc332569596"4.2梁下支撑体系5HYPERLINK\l"_Toc332569597"5支撑体系施工工艺及施工方法5HYPERLINK\l"_Toc332569598"5.1支撑体系施工方法5HYPERLINK\l"_Toc332569599"6支撑架搭设质量要求6HYPERLINK\l"_Toc332569600"7安全文明施工措施7HYPERLINK\l"_Toc332569601"7.1施工安全注意措施7HYPERLINK\l"_Toc332569602"7.2地下室顶板行车安全事项8HYPERLINK\l"_Toc332569603"8计算书8附图：1.道路平面布置图2.道路在结构图中布置图3.道路加固及做法详图4.施工电梯地下室支撑搭设示意图PAGE\*MERGEFORMAT1临时材料堆场堆放部分钢管、扣件、脚手片、加气块等，堆放高度小于2.0m，荷载按5KN/m2考虑，集中堆放的考虑堆放于消防道路处。6、施工电梯根据本工程实际情况，本工程将投入18台SCD200型双笼施工电梯，施工电梯具体参数如下：序号项目单位参数1吊笼规格(长×宽×高)mm3200×1500×25002额定载重量Kg/人2000/253额定安装载重量kg10004吊杆额定起重量kg2005额度提升速度m/min366额度安装提升速度m/min367每个吊笼的功率供电电源/频率440-460V/60Hz传动机构功率KW11×2制动力矩N.m120×28每个吊笼主电源保险丝的容量A60最大起动电流A240电耗KVA269控制电路电压/频率220V/50Hz，60Hz10
标准
excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载
节规格mm650×650×150811防坠安全器型号SAJ30-1.212动作速度m/s0.9513基本单元升降机的尺寸m3.6×4.4×4.714基本单元升降机的重量kg415015每块对重的重量kg130016附墙架型号2型17附墙距离m3800±10018附墙架间距m9m19吊笼重量(含传动机构)kg183020标准节重量kg188施工准备材料准备（1）钢管脚手架钢管应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T 13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q23F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。脚手架钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm的钢管，其它杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大质量控制在25kg。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l≤1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3m
安全管理
企业安全管理考核细则加油站安全管理机构环境和安全管理程序安全管理考核细则外来器械及植入物管理
人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。12、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进行加固处理。13、加固的范围：平面图中所规划的材料堆场及施工通道均加固的范围。7.2地下室顶板行车安全事项1、临时施工道路作法：在地下室顶板砼浇筑后28d，才能作临时施工道路。具体作法如下：1.1、首先在地下室顶板上定位临时施工道路的位置，定位须与加固承重脚手架相对应。由于行车道路不能直接接触地下室结构顶板，故需在顶板上作临时施工道路。1.2、临时施工道路的宽度为6.6~8m，先回填1米厚土，夯实（密实度＞90%）上铺150厚碎石垫层，150后C25砼面层，砼养护14d。2、进入施工现场的车辆限速5公里/小时，行驶方向见附图。临时施工道路安全管理由专业安全员负责。在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。8、计算书1、钢筋运输车、混凝土运输车作用下楼面等效均布活荷载的确定因钢筋运输车最重，以下按钢筋运输车作用下验算楼面等效均布活荷载。按《建筑结构荷载
规范
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》GB50009-2001附录BB.0.2：连续梁板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录BB.0.4：单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2式中L——板的跨度，取最大轴线间距8400mm；b——板上荷载的有效分布宽度，按本附录BB.0.5确定；Mmax——简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按钢筋运输车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m，后车轮作用荷载取50T，前车轮作用荷载不计。详下图（参照JTJ021-89）Mmax=500KN×8.4m/4=1050KN.m按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附录BB.0.5：1bcx、bcy取值为：bcx=1.4＋0.6=2m，bcy=1.8＋0.2=2mbcx≥bcy,bcy≤0.6L，bcx≤L时b=bcy+0.7L，(偏安全考虑取L=5m)b=2+0.7×5=5.5qe=8Mmax/bL2=(8×1050)/(5.5×52)=61KN/m22、钢筋加工场及材料堆场按60KN/m2考虑。偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，按60KN/m2计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按600设置，水平杆步距为1000，每根ø48×3.2的钢管立杆容许荷载[N]＝26.8kN；计算单元为(1.8m×1.8m＝3.24m2)共计9根立杆如下图所示：每根立杆的实际承载力N＝60kN×3.24m2÷9＝21.6kN<[N]＝26.8kN满足要求。计算支撑架的受压应力及稳定性：1）、根据荷载60kN/m2，每根立杆承受的荷载为N=0.6×0.6×60000N/m2=21600N2）、钢管面积：A=424mm23）、立杆的受压应力为：σ=N/Aσ=21600/424=50.94N/mm24）、立杆受压稳定性：σ=N/фA≤f长细比λ=L/i钢管回转半径查表i=15.8《建筑施工手册1》表5-17λ=1500/15.8≈94.94按λ=95查轴心受压杆的稳定系数ф=0.626《建筑施工手册1》表5-18σ=21600/0.626×424=81.38N/mm2＜205N/mm2满足要求。所有施工道路必须在结构顶板上按设计图纸要求作好顶板层的防水、防水刚性保护层，所有施工道路利用原消防道路和消防登高场地。对局部有后浇带贯穿部分，在道路使用前封闭。汽车吊及混凝土泵车在地下室顶板上作业时支腿下铺设2000mm×1000mm×12mm钢板，以使楼板避免受到较大集中荷载。后支腿必须要支撑于主梁上，前支腿尽可能位于次梁附近，靠近后浇带侧支腿要位于加密排架之上。停车及材料堆放场地如有需要回填塘渣至道路路面平。立杆顶撑采用预应力U型托与梁板顶紧，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，。3、施工电梯本方案只考虑施工电梯在地下室顶板上的加固措施，专项施工方案另详。一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)35标准节长度(m)1.51底笼长(m)4.4底笼宽(m)3.6标准节重(kg)188对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1830吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1756其他配件总重量(kg)2002.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)5.5楼板宽(m)3.8楼板厚(m)0.2梁宽(m)0.3梁高(m)0.7板中底部短向配筋HRB33512@150板边上部短向配筋HRB33512@75板中底部长向配筋HRB33512@150板边上部长向配筋HRB33512@75梁截面底部纵筋4×HRB33522梁中箍筋配置HPB3008@150箍筋肢数23.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1二、基础承载计算：导轨架重（共需24节标准节，标准节重188kg）：188kg×24=4512kg，施工升降机自重标准值：Pk=((1830×2+1756+1300×2+200+4512)+2000×2)×10/1000=167.28kN；施工升降机自重：P=(1.2×(1830×2+1756+1300×2+200+4512)+1.4×2000×2)×10/1000=208.74kN；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×P=2.1×208.74=438.35kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/5.5=0.691、荷载计算楼板均布荷载：q=438.35/(4.4×3.6)=27.67kN/m22、混凝土顶板配筋验算依据《建筑施工手册》（第四版）：Mxmax=0.0432×27.67×3.82=17.26kN·mMymax=0.0168×27.67×3.82=6.71kN·mM0x=-0.1002×27.67×3.82=-40.04kN·mM0y=-0.0771×27.67×3.82=-30.81kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋：Mx=Mxmax+μMymax=17.26+6.71/6=18.38kN·mαs=|M|/(α1fcbh02)=18.38×106/(1.00×14.30×3.80×103×175.002)=0.011；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.011)0.5=0.011；γs=1-ξ/2=1-0.011/2=0.994；As=|M|/(γsfyh0)=18.38×106/(0.994×300.00×175.00)=352.08mm2。实际配筋：867.08mm2>352.08mm2板中底部长向配筋满足要求。板中底部短向配筋：My=Mymax+μMxmax=6.71+17.26/6=9.59kN·mαs=|M|/(α1fcbh02)=9.59×106/(1.00×14.30×5.50×103×175.002)=0.004；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs=1-ξ/2=1-0.004/2=0.998；As=|M|/(γsfyh0)=9.59×106/(0.998×300.00×175.00)=183.04mm2。实际配筋：867.08mm2>183.04mm2板中底部短向配筋满足要求。板边上部长向配筋：M0x=M0xmax+μM0ymax=(-40.04)+-30.81/6=-45.18kN·mαs=|M|/(α1fcbh02)=45.18×106/(1.00×14.30×3.80×103×175.002)=0.027；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.027)0.5=0.028；γs=1-ξ/2=1-0.028/2=0.986；As=|M|/(γsfyh0)=45.18×106/(0.986×300.00×175.00)=872.49mm2。实际配筋：1621.06mm2>872.49mm2板边上部长向配筋满足要求。板边上部短向配筋：M0y=M0ymax+μM0xmax=(-30.81)+-40.04/6=-37.48kN·mαs=|M|/(α1fcbh02)=37.48×106/(1.00×14.30×5.50×103×175.002)=0.016；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.016)0.5=0.016；γs=1-ξ/2=1-0.016/2=0.992；As=|M|/(γsfyh0)=37.48×106/(0.992×300.00×175.00)=719.60mm2。实际配筋：1621.06mm2>719.6mm2板边上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3×104×2003/(12×(1-(1/6)2))=2.06×1010q=27.67kN/m2=0.0277N/mm2L=3800mm板最大挠度：fmax=ωmaxql4/Bc=0.00374×0.0277×38004/(2.06×1010)=1.05mmfmax/L=1.05/3800=1/3622.27<1/250板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。4、混凝土梁配筋验算由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。楼板自重传来荷载0.2×3.8×25=19kN/m梁自重0.7×0.3×25=5.25kN/m静载19+5.25=24.25kN/m活载1×5.5=5.5kN/m作用于梁上的均布荷载：q=24.25×1.2+5.5×1.4=36.8kN/m作用于梁上的集中荷载：p=167.28×1.2/2=100.37kNM=ql2/12+pl/4=36.8×5.52/12+100.37×5.5/4=230.77kN·m梁截面积：b×h=0.3×0.7=0.21m2h0=h-25=700-25=675mmαs=|M|/(α1fcbh02)=230.77×106/(1.00×14.30×0.30×103×675.002)=0.118；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.118)0.5=0.126；γs=1-ξ/2=1-0.126/2=0.937；As=|M|/(γsfyh0)=230.77×106/(0.937×300.00×675.00)=1216.24mm2。实际配筋：1520.53mm2>1216.24mm2；梁截面底部纵筋满足要求！5、混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=100.37/2+36.8×5.5/2=151.38kN；Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=((151.38×103-0.7×1.43×300×675)/(1.25×270×675))×150/2=-16.89mm2；梁箍筋满足要求！四、梁板下钢管结构验算：支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)2.5支撑钢管类型Ф48×3.2立杆纵向间距la(m)0.5立杆纵向间距lb(m)0.5立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.8、0.8剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数μ12.35非顶部立杆计算长度系数μ23.5可调托座承载力容许值[N]（kN）30立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)215立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)450设梁板下Ф48×3.2mm钢管@0.5m×0.5m支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（27.673+1.4×1）×0.5×0.5=7.268kN1、可调托座承载力验算【N】=30≥N=7.268kN满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1×2.35×（0.8+2×0.2）/0.0159=177.358≤[λ]＝210满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i=1×3.5×0.8/0.0159=176.101≤[λ]＝210满足要求！顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1.155×2.35×（0.8+2×0.2）/0.0159=204.849非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×3.5×0.8/0.0159=203.396取λ=204.849，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.174f＝N/(φA)=7268/（0.174×450）=92.822N/mm2≤[f]＝215N/mm2满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！
浙公网安备 33021202002483