大型立式圆筒形储罐的结构设计及焊接工艺设计毕业论文

Q235储罐毕业 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 内 容 摘 要 油品和各种液体化学品的储存设备 — 储罐，是石油化工装置和储运系统设施的重要组成部分。近几十年来，发展了各种形式的储罐，但最常用的还是立式圆筒形储罐。本文设计的即为立式圆筒形储罐。立式圆筒形储罐需在现场施工，并且外观及内部结构设计上要经济适用，另外在设计的过程中注意储罐所受的自然环境对储罐的影响，如增强储罐的防风、防雪、抗震等功能。 根据储存介质的要求来进行立式圆筒形储罐的选材，本文中储罐的介质为煤油，罐体采用Q235A钢材。罐壁结构采用不等厚罐壁，罐底采用设环形边缘板罐底，罐顶采用拱顶结构。根据施工现场的环境要求及储罐钢材、罐身厚度等参数选择合适的焊接方法及焊接材料，采用埋弧焊及手工电弧焊结合的焊接方法，做到所使用的方法快速简便且耐用。最后是对储罐整体进行检测。 本文参照压力容器、大型储罐等标准，结合设计经验，着重阐述了大型立式圆筒形储罐的结构设计及焊接工艺设计的要点。 关键词：立式储罐；埋弧焊；手工电弧焊；焊接结构；焊接工艺 Abstract Oil and various liquid chemicals storage equipment - tanks, chemical plant and oil storage and transportation facilities, an important component of the system. As the vertical cylindrical storage tanks need to site construction, which in appearance and structure design to achieve economical and pay attention to the natural environment of the storage tank storage tank suffered the impact of the design process to be enhanced, to reach wind, snow, earthquake, etc. role. This tank wall structure using ladder-type tank wall, tank bottom edge of plate with circular tank bottom set, tank top with dome structure. Storage medium according to the requirements of the selection of vertical cylindrical tanks, the media in this article for the kerosene tank, tank with Q235A steel. According to the construction site environmental requirements and tank steel, body thickness and other parameters can select the appropriate welding methods and welding materials, this paper combined with submerged arc welding and manual arc welding method, the method used to achieve fast and easy and durable. Finally, the iterative experiments on the overall test. This reference pressure vessels, large tanks and other standards, combined with design experience, focusing on the large vertical cylindrical storage tank structural design and welding process design elements. Keywords：Vertical Tank；SAW；Manual metal arc welding 毕业论文（设计）原创性声明 本人所呈交的毕业论文（设计）是我在导师的指导下进行的研究工作及取得的研究成果。据我所知，除文中已经注明引用的内容外，本论文（设计）不包含其他个人已经发 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 或撰写过的研究成果。对本论文（设计）的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明并表示谢意。 作者签名： 日期： 毕业论文（设计）授权使用说明 本论文（设计）作者完全了解**学院有关保留、使用毕业论文（设计）的规定，学校有权保留论文（设计）并向相关部门送交论文（设计）的电子版和纸质版。有权将论文（设计）用于非赢利目的的少量复制并允许论文（设计）进入学校图 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 馆被查阅。学校可以公布论文（设计）的全部或部分内容。保密的论文（设计）在解密后适用本规定。   作者签名： 指导教师签名： 日期： 日期： 注 意 事 项 1.设计（论文）的内容包括： 1）封面（按教务处制定的标准封面格式制作） 2）原创性声明 3）中文摘要（300字左右）、关键词 4）外文摘要、关键词 5）目次页（附件不统一编入） 6）论文主体部分：引言（或绪论）、正文、结论 7）参考文献 8）致谢 9）附录（对论文支持必要时） 2.论文字数要求：理工类设计（论文）正文字数不少于1万字（不包括图纸、程序 清单 安全隐患排查清单下载最新工程量清单计量规则下载程序清单下载家私清单下载送货清单下载 等），文科类论文正文字数不少于1.2万字。 3.附件包括：任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）。 4.文字、图表要求： 1）文字通顺，语言流畅，书写字迹工整，打印字体及大小符合要求，无错别字，不准请他人代写 2）工程设计类题目的图纸，要求部分用尺规绘制，部分用计算机绘制，所有图纸应符合国家技术标准规范。图表整洁，布局合理，文字注释必须使用工程字书写，不准用徒手画 3）毕业论文须用A4单面打印，论文50页以上的双面打印 4）图表应绘制于无格子的页面上 5）软件工程类课题应有程序清单，并提供电子文档 5.装订顺序 1）设计（论文） 2）附件：按照任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）次序装订 3）其它 目 录 1 绪论 1 1.1 立式圆筒形储罐的发展 1 1.2 Q235A钢材 2 1.3 埋弧焊 2 1.4 手工电弧焊 3 2 立式圆筒形储罐的罐壁设计 4 2.1 储罐的整体设计 4 2.2 储罐的强度计算 4 2.2.1 储罐壁厚计算 4 2.2.2 储罐的应力校核 5 2.3 储罐的风力稳定计算 5 2.4 储罐的抗震计算 6 2.4.1 地震载荷的计算 6 2.4.2 抗震验算 8 2.4.3 液面晃动波高计算 10 2.4.4 地震对储罐的破坏 10 2.4.5 储罐抗震加固措施 10 2.5 罐壁结构 11 112.5.1 截面与连接形式 122.5.2 罐壁的开孔补强 122.5.3 壁板宽度 133 立式圆筒形储罐的罐底设计 133.1 罐底结构设计 133.1.1 罐底的结构形式和特点 133.1.2 罐底的排板形式与特点 143.2 罐底的应力计算 4 立式圆筒形储罐的罐顶设计 18 4.1 拱顶结构及主要的几何尺寸 18 4.2 扇形顶板尺寸 19 204.3 包边角钢 215 储罐的附件及其选用 215.1 透光孔 215.2 人孔 225.3 通气孔 225.4 量液孔 235.5 储罐进出液口 235.6 法兰和垫片 235.7 盘梯 246 备料工艺 246.1 原材料储备 246.2 钢材的预处理 256.2.1 钢材的矫正 256.2.2 钢材的表面清理 256.3 放样、号料 6.4 下料和边缘加工 26 6.5 弯曲和成型 26 7 装备工艺 28 7.1 整体装配与焊接 28 7.1.1 装配方法概述 28 7.1.2 倒装法装配和焊接 28 7.2 部件装配与焊接 29 7.2.1 罐底的组装 29 7.2.2 顶圈壁板的组装 29 7.2.3 顶板的组装 29 7.2.4 顶板的组装 29 307.2.5 罐壁与罐底的连接 307.3 罐壁板组对用卡具 307.3.1 专用卡具的结构与工作原理 317.3.2 操作顺序 328 焊接工艺 328.1 材料焊接性分析 328.2 焊接方法 328.3 焊接材料 348.4 焊接设备 348.5 检测 35结论 36致谢 37参考文献 附录A(英文文献) 附录B（中文翻译） 引言 Q235A韧性和塑性较好，有一定的伸长率，具有良好的焊接性能和热加工性。Q235A一般在热轧状态下使用，用其轧制的型钢、钢筋、钢板、钢管可用于制造各种焊接结构件、桥梁及一般不重要的机器零件，如螺栓、拉杆、铆钉、套环和连杆等。 ①由Q+数字+质量等级符号+脱氧方法符号组成。它的钢号冠以“Q”，代表钢材的屈服点，后面的数字表示屈服点数值，单位是MPa，例如Q235表示屈服点（σs）为235MPa的碳素结构钢。 ②必要时钢号后面可标出表示质量等级和脱氧方法的符号。质量等级符号分别为A、B、C、D。A指不做冲击，B在20度以上，C在0度以上，D在-20度以上，A到D所不同的，指的是它们性能中冲击温度的不同。分别为：Q235A级，是不作冲击韧性试验要求；Q235B级，是作常温（20℃）冲击韧性试验；Q235C级，是作0℃冲击韧性试验；Q235D级，是作-20℃冲击韧性试验。脱氧方法符号：F表示沸腾钢；b表示半镇静钢：Z表示镇静钢；TZ表示特殊镇静钢，镇静钢可不标符号，即Z和TZ都可不标。例如Q235-AF表示A级沸腾钢。 碳 C ：≤0.22% 硅 Si：≤0.35% 锰 Mn：≤1.4% 硫 S ：≤0.050% 磷 P ：≤0.045% 铬 Cr：允许残余含量≤0.030% 镍 Ni：允许残余含量≤0.030% 铜 Cu：允许残余含量≤0.030% 力学性能 抗拉强度 σb (MPa)：370～500 屈服强度 σs (MPa)：≤16时:≥235; >16～40时:≥225; >40～60时: ≥215; >60～100 时: ≥215; > 100～150 时: ≥195; >150时: ≥185 伸长率 δ5 (%)：≤40时:≥26;>40～60时:≥25;>60～100时:≥24;>100～150时:≥22;>150～200时:≥21; 冷弯（弯180°）：【纵向】钢厚度≤16时，弯心直径d=a；钢厚度>16～100时，弯心直径 d=2a； 【横向】钢厚度≤16时，弯心直径d=1.5a；钢厚度>16～100时，弯心直径d=2.5a 1 绪论 1.1 立式圆筒形储罐的发展 油品和各种液体化学品的储存设备—储罐，是石油化工装置和储运系统设施的重要组成部分。自1972年采用钢制焊接储罐后，其容量逐步扩大，目前最大容量以达到 。近几十年来，发展了各种形式的储罐，例如大型卧式圆筒形、球形、立式圆筒形储罐等。其中在石油化工生产中大量采用大型立式圆筒形储罐。这是由于大型立式圆筒形储罐具有容积大、使用寿命长、热设计规范、制造的费用低、节约材料、易于制造、便于在内部装设工艺附件以及工作介质在内部相互作用等优点。 当前大型储罐需要深入探讨研究的问题很多，如更完善解决油品和易挥发产品损耗和环境污染，为此要开发损耗更小、建造和维修更方便的内浮顶罐；储罐的大型化，为此开发了储罐用的高强的钢；储罐的CAD辅助设计；储罐计量和储运系统的自动化；储罐清洗的机械化，储罐维护修补的化学化等。此外，由于储罐的大型化带来的储罐稳定性、罐顶结构和设计、全天候的储罐附件、消防措施、罐基础等都是当前立式圆筒形储罐的研究重点。以上的诸多问题是本设计的研究的重点，要更好的优化大型立式储罐的设计，从而做到制造的大型立式储罐既节约环保又经济适用。 20世纪70年代以来，内浮顶储油罐和大型浮顶油罐发展较快。第一个发展油罐内部覆盖层的是法国。1955年美国也开始建造此种类型的储罐。1962年美国德士古公司就开始使用带盖浮顶罐，并在纽瓦克建有世界上最大直径为187 ft（61.6 m）的带盖浮顶罐。至1972年美国已建造了600多个内浮顶罐。1978年国内3000 铝浮盘投入使用，通过测试蒸发损耗标定，收到显著效果。 近40年来，储罐大型化迅速发展。1962年美国首先建成了 大型浮顶原油罐（直径87 ，罐高约21 ）；1963～1964年间荷兰欧罗巴港建成了4台 浮顶油罐（直径115 ，罐高14.6 ）；1971年日本建成了 浮顶油罐（直径109 ，罐高117.8 ）；接着沙特阿拉伯建成 巨型浮顶油罐（直径110 ，罐高22.5 ）。1985年中国从日本引进第一台 浮顶油罐，到目前已建成 浮顶油罐（直径80 ，罐高21.80 ）几十台。目前国内对 油罐有比较成熟的设计、施工和使用的经验，国产大型储罐用高强度钢材已能够批量生产 。 国内外有很多储罐的设计和建造标准，并且对储罐的发展起了很大的推动作用。 例如国外标准：美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API 650、日本工业标准《钢制焊接油罐结构》JISB 8501、英国标准《石油工业立式钢制焊接油罐》BS 2654、美国石油学会标准《大型焊接低压储罐设计和建造推荐规定》API 620。 中国标准：《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB 50341、《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》SH 3046、《立式圆筒形钢制焊接油罐施工及验收规范》GBJ 128、《钢制焊接常压容器 第十二章 立式圆筒形储罐》JB/T 4725。 1.2 Q235A钢材 Q235A韧性和塑性较好，有一定的伸长率，具有良好的焊接性能和热加工性。Q235A一般在热轧状态下使用，用其轧制的型钢、钢筋、钢板、钢管可用于制造各种焊接结构件、桥梁及一般不重要的机器零件，如螺栓、拉杆、铆钉、套环和连杆等。 化学成份： 　　碳 C ：0.14～0.22 ； 　　硅 Si：≤0.30 ； 　　锰 Mn：0.30～0.65； 　　硫 S ：≤0.050 ； 　　磷 P ：≤0.045 ； 　　铬 Cr：允许残余含量≤0.030； 　　镍 Ni：允许残余含量≤0.030 ； 铜 Cu：允许残余含量≤0.030。 1.3 埋弧焊 埋弧焊（含埋弧堆焊及电渣堆焊等）是一种重要的焊接方法，其固有的焊接质量稳定、焊接生产率高、无弧光及烟尘很少等优点，使其成为压力容器、管段制造、箱型梁柱等重要钢结构制作中的主要焊接方法。埋弧焊是当今生产效率较高的机械化焊接方法之一，它的全称是埋弧自动焊,又称焊剂层下自动电弧焊。 埋弧焊的优点是第一生产效率高，这是因为，一方面焊丝导电长度缩短，电流和电流密度提高，因此电弧的溶深和焊丝溶敷效率都大大提高。（一般不开坡口单面一次溶深可达20mm）另一方面由于焊剂和溶渣的隔热作用，电弧上基本没有热的辐射散失,飞溅也少，虽然用于熔化焊剂的热量损耗有所增大，但总的热效率仍然大大增加。第二是焊缝质量高，熔渣隔绝空气的保护效果好，焊接参数可以通过自动调节保持稳定，对焊工技术水平要求不高,焊缝成分稳定，机械性能比较好。第三是劳动条件好，除了减轻手工焊操作的劳动强度外，它没有弧光辐射，这是埋弧焊的独特优点。 埋弧焊的应用范围目前主要用于焊接各种钢板结构。可焊接的钢种包括碳素结构钢，不锈钢，耐热钢及其复合钢材等。埋弧焊在造船，锅炉，化工容器，桥梁，起重机械及冶金机械制造业中应用最为广泛。此外，用埋弧焊堆焊耐磨耐蚀合金或用于焊接镍基合金，铜合金也是较理想的。 埋弧焊这种焊接方法也有不足之处，如不及手工焊灵活，一般只适合于水平位置或倾斜度不大的焊缝；工件边缘准备和装配质量要求较高、费工时；由于是埋弧操作，看不到熔池和焊缝形成过程，因此，必须严格控制焊接规范。 1.4 手工电弧焊 这种焊接技术使用不同的方法保护焊接熔池，防止和大气接触。热能也是由电弧提供。和MIG焊一样，电极为自耗电极。金属电极外由矿物质熔剂包覆，熔剂熔化时形成焊渣盖住焊接熔池。此外，包覆的熔剂还释放出气体保护焊接熔池，而且，还含有合金元素用来补偿合金熔池的合金损失。在有些情况下，包覆的熔剂内含有所有合金元素，中部的焊条仅是碳钢。然而，在采用这些类型的焊条时，需要特别小心，因为所有飞溅都具有软钢性质，在使用过程中焊缝会锈蚀。 　　如果使用直流电弧，焊条连接到正极，但如果使用钛型焊条，也可以使用交流电弧。电压一般为20～30V，电流取决于焊接材料的厚度、焊条规格、焊接结构，范围在15～400A。 2 立式圆筒形储罐的罐壁设计 2.1 罐壁的整体设计 储罐按给定的设计容积进行设计，在满足给定的设计容积的条件下变 换直径和高度可以得到许多种组合，其中最省费用的经济尺寸考虑的方法是将罐壁、罐顶、罐底、罐基础的造价和土地费用，用单位面积每年平均费用来衡量。当采用不等壁厚储罐设计时，应满足公式（1.1） 。 （2.1） 在根据体积公式（1.2）与公式（1.1）解得罐体的直径及高度。 （2.2） 式中 —储罐的设计容积 3000 ； —储罐直径； —储罐高度。 最后得到：储罐直径 ，储罐高度 ，罐壁分5节，由下到上四节每节高度为2m，最上面一层为0.25m。 2.2 储罐的强度计算 2.2.1 储罐壁厚计算 储罐采用不等壁厚进行计算，壁厚公式（2.3） (2.3) 式中 —许用应力150 ； —计算压力，工作内压+每节筒壁的液柱静压 = ； —储罐直径 ； —焊缝系数1.0； —腐蚀裕量1 ； —厚度负偏差 ； —煤油密度 ； —计算壁厚每部分筒节高度（ ）。 最后得到从上至下每层壁厚厚度： 2.2.2 罐壁的应力校核 由于储罐的罐壁厚度与直径之比很小，属于薄壁容器，所受弯曲力矩较小，故国内外按薄膜理论计算罐壁的应力。应满足公式（2.4）、（2.5） （2.4） （2.5） 式中 —每一节罐壁任一点T处的应力； —材料的屈服极限为 ； —距液面T处罐壁的计算压力； —储罐直径D=29 m； —焊缝系数1.0； —壁厚。 罐壁应力校核结果： 故计算结果均符合要求。 2.3 储罐的风力稳定计算 加强圈计算是在风载荷作用下，罐壁筒体应进行稳定性校核，防止储罐被风吹瘪。判定储罐的侧压稳定条件为 ： 式中 —罐壁许用临界应力（Pa） —设计外压（Pa） 罐壁许用临界应力的计算 由SH3046—92推荐的方法，得在外压作用下的临界压力公式： （2.6） 式中 —临界压力（Pa）； —圆筒材料的弹性模量：192×109（Pa）； —圆筒壁厚（m）； —圆筒直径（m）； —圆角长度（m）。 罐壁设计外压计算 罐壁设计外压用下式表示，即 （2.7） 式中P0—罐壁设计外压（Pa）； —风载荷体形系数； —风压高度变化系数； —基本风压（Pa）； —罐内负压（Pa）。 对固定顶储罐，罐壁的设计外压计算公式为： —基本风压550（Pa）； —风载荷体形系数1.0。 故满足要求。 由于 > ，所以在罐壁上不需要设置加强圈。 2.4 储罐的抗震计算 2.4.1 地震载荷的计算 自震周期计算： 储罐的罐液耦连震动基本自震周期为 （2.8） 式中 —储罐的罐液耦连震动基本自震周期（s）； —自然对数的底：2.718； —储罐底面到储液面的高度：7.425m； —储罐的内直径：22m； —位于罐壁高度1/3处的罐壁名义厚度： 。 水平地震作用几效应计算 (2.9) (2.10) 式中 —储罐的水平地震作用（N）； —水平地震影响系数，按罐液耦连震动基本自震周期确定； —等效质量（Kg）； —储液质量（Kg）； —重力加速度取 ； —动液系数； —综合影响系数取 =0.4。 动液系数，计算如下： 当 时， (2.11) 水平地震作用对罐底的倾覆力矩 罐壁竖向稳定许用临界应力计算： 第一周罐壁（自下往上数）的竖向稳定临界应力 ： (2.12) (2.13) 第一周罐壁稳定许用临界应力： (2.14) 式中 —罐壁材料的弹性模量（Pa）； —第一圈罐壁的平均直径22.03（m）； —第一圈罐壁的有效厚度0.03（m）； —罐壁的高度8.25（m）； —系数 ； —设备重要度差别1.00。 2.4.2 抗震验算 罐底周边单位长度上的提离力 （2.15） （2.16） 式中 —罐底周边单位长度上的提离力（ ）； —储液和罐底的最大提离反抗力（ ）； 当其值大于 时，取 ； y—罐底环形边缘板的屈服点（ ）； ； —储液密度（ ）。 罐底周边单位长度上的提离反抗力： （2.17） 式中 —罐底周遍单位长度上的提离反抗力（ ）； —第一圈罐壁底部所承受的重力（ ）； 无锚固储罐应满足的条件： 罐底部压应力： 时 （2.18） 式中 —罐壁底部的竖向压应力（ ）； —第一圈罐壁的截面积， ( )； —第一圈罐壁的截面抵抗矩， （ ）； 故满足要求 2.4.3 液面晃动波高计算 罐内液面晃动波高 ； ； 式中 —浮顶影响系数，取0.85； —阻尼修正系数，当 大于10s时，取 =1.05； —地震影响系数，取0.82。 （2.19） 故取 =1.05； 2.4.4 地震对储罐的破坏 储罐在地震时的破坏，有1.储罐本身的震害，如浮顶沉没，焊缝破裂，罐壁下部屈服等；2.液面晃动对储罐的危害，晃动造成的液体高度变化对罐壁产生的动液压一般不大，但产生的冲击力，有可能破坏罐顶和罐壁顶部的焊缝；3.储液负数设备和基础发生破坏 。 2.4.5 储罐抗震加固措施 当验算核实罐壁厚度不满足抗震要求时，应采取加补强板，加强环，支撑等加固措施。 1、加强板在最下层壁板圆孔以下罐内（外）沿罐壁圆周增设宽度不小于300mm，厚度不小于4mm的钢板加强，加强板要和壁板底板焊牢，并保证焊接质量 2、加强环可在罐内或罐外设置，距离罐的水平焊缝不得小于150mm。加强环与罐壁连接成型，其截面尺寸按储罐的直径决定 。见表2.1。 表2.1 加强环尺寸 储罐直径（m） 加强环尺寸 备注 L125×80×8 采用其他形状的截面，其断面系数应相同 2.5 罐壁结构 2.5.1 截面与连接形式 罐壁为一个圆筒形的钢板焊接结构，由于该罐壁是不等厚度的且较厚，因此各板之间采用对接，即所有的纵向焊缝及环焊缝均采用对接，这样可以减轻自重。 罐壁的最下圈通过内外角焊缝与罐底的边缘板相连，最上部一圈包边角钢，这样既可以增加焊缝的强度，还可以增加罐壁的刚性。 在液压作用下，罐壁中的纵向应力是占控制地位的。即罐壁的流度实际上是罐壁的纵焊缝所决定的。因而壁板的纵向焊接接头应采用全焊透的对接型 。常见的罐壁纵向焊接接头如图2.1所示。 图2.1 罐壁纵向焊接接头形式(图要换，焊缝剖面线错误，两侧母材的剖面线方向是不同的) 为减少焊接影响和变形，相邻两壁板的纵向焊接接头宜向同一方向逐圈错开1/3板长，焊缝最小间距不小于1000 mm。底圈壁板的纵向焊接接头与罐底边缘板对接焊缝接头之间的距离不得小于300 mm。以内径为基准的对接如图2.2。 图2.2 以内径为基准的环向对接接头形式(图要换，焊缝剖面线错误) 底层壁板与罐底边缘板之间的连接应采用两侧连续角焊。在地震设防烈度不大于7度的地区建罐，底层壁板与边缘壁板之间的连接应采用如图的焊接形式，且角焊接头应圆滑过渡，而在地震小于7度的地区可取K2=K1。 图2.3 底层壁板与边缘板的焊接 2.5.2 罐壁的开孔补强 罐壁上的开孔可为圆形，椭圆形，当开设椭圆形时，孔的长径与短径之比应不大于2.0，其长轴方向最好为环向。开孔补强计算采用等面积法，当孔直径D≤100mm时，可不考虑补强。 罐壁开孔按管补强板外缘与罐壁纵向焊接接头的距离不得小于250mm，与环向焊接接头之间的距离不得小于100mm。 2.5.3 壁板宽度 壁板宽度越小，材料就越省。但环向接头数就越多，增加安装工作量。我国一般取壁板厚度不小于1600mm。 3 立式圆筒形储罐的罐底设计 3.1 罐底结构设计 3.1.1 罐底的结构形式和特点采用倒圆锥形罐底。这种罐底及其基础成倒圆锥形。中间低四周高，罐底坡度一般取2%—5%。随排除污泥杂质，水分的要求高低而定。在罐底中央焊有集液槽，沉降的污泥和存液集中与此，由弯管自上或由下引出排放 。 这种罐底形式的特点如下： 1、 液体放净口处于罐底中央。不管日后罐底如何变形，放净口总是处于罐底的最低点，这对排净沉降的杂质，水分，提高储存液体的质量十分有利。 2、因易于清洗，对于燃料油罐可以不再设置清扫孔。 3、倒圆锥形罐底可以增加储罐容量，储罐直径越大，罐底坡度越陡，可增加的容量越多。 4、 因较少形成凹凸变形和较少沉积，可以改善罐底腐蚀状况。 5、 罐底受力比较复杂，储罐基础设计，施工要求比正圆锥形罐底更加严格。 3.1.2 罐底的排板形式与节点 罐底的排板形式根据储罐大小，控制焊接变形等制造工艺决定。对于直径大于12.5m的储罐，罐底外缘受罐作用力及边缘力较大，故底板的外周比中部厚。易采用如下排板方法。如图3.1 图3.1 罐底排版图 边缘板之间的焊接采用对接结构，边缘板与中幅板之间以及中幅板之间的焊接采用搭接（到底是搭接还是对接）焊结构如图3.2，选择对接焊工艺。焊缝下面应紧贴垫板，垫板厚度应不小于4mm，宽度不小于50mm，以改善焊接质量，加强焊缝，减少腐蚀。当边缘板厚度不大于6mm焊接可不开坡口，但焊缝间隙应大于6mm。当边缘板厚度大于6mm应开V型坡口。 图3.2 加垫板的V型破口图 罐底排板选择带垫板的单面焊对接结构。与采用传统的搭接焊相比，对接焊强度高，能保持罐底平整，节省罐底材料。但要求严格，施工不如搭接焊方便。 罐底与罐壁底圈的内外交焊缝均采用连续焊，焊接高度等于罐底的边缘板厚度。当边缘板厚度大于等于10 mm时，为改善受力情况避免应力集中，采用如图（图几没标出来）所示的角焊方法。 根据储罐的直径为D=22 m，中幅板厚度取10 mm。因为底圈罐壁板厚度为30 mm，环形边缘板厚度取15 mm。罐壁内表面至边缘板与中幅板之间的连接焊缝的最小距离为700mm。底圈罐壁外边面沿径向至边缘板外缘的距离为80mm。 3.2 罐底的应力计算 中幅板的薄膜力 （3.1） 罐壁与边缘板之间的约束弯矩 （3.2） 式中t—边缘板厚（mm）； —罐壁第一圈壁板特征系数， ； —泊松比，0.3； R—储罐半径，11m； —储罐第一圈厚度，30mm； —中幅板的平均厚度，10mm； —底板上的液压高度，7.425m； —作用在罐底上的储液压力， = ； —储液密度，800Kg/m3 ； —边缘板受弯宽度，21.03m； —边缘板弯曲刚度 ； —弹性地基系数（一般取为400 ）； β—罐壁边缘板特征系数， 。 边缘板上表面的径向应力分布为 （3.3） 边缘板上表面的环向应力分布为 （3.4） 式中 -边缘板受弯区域内任一点的弯矩，如图3.3所示的力的平衡关系。 图3.3 力的平衡关系图 再分别求出 及 的弯矩Mx ： 当x=0时 当x= 时 当 时 所以当x= 时， 有最大值且 所以 故均为安全 4 立式圆筒形储罐的罐顶设计 4.1 拱顶结构及主要的几何尺寸 拱顶罐是目前立式圆柱形储罐中使用最广泛的一种罐顶形式，拱形的主体是球体，它本身是重要的结构，储罐没有衍架和立柱，结构简单，刚性好，承压能力强。 球面由中小盖板瓜皮板组成，瓜皮板一般做成偶数，对称安排，板与板之间相互搭接，搭接宽度不小于5倍板厚，且不小于25mm实际搭接宽度多采用40mm罐顶的外侧采用连接焊，内侧间断焊，中心盖板搭在瓜皮板上，搭接宽度一般取50mm，顶板的厚度为4～6mm。用包边角钢连接的拱顶只有一个曲率，所以又称球顶。这种结构形式在拱顶与罐壁的连接处，（即拱脚） 边缘应力较大，为防止油罐破坏装油高度不宜超过拱脚，即拱顶部分不能装油，但球顶罐制作方便，因而得到较广泛的应用 。 因此选择拱顶由中心顶板及扇形顶板组成，全部采用搭接形式拱顶顶板厚度为5mm。 拱顶的球面半径一般取 =0.8～1.2D 储罐直径 图4.1 拱顶机构试图 （ 0 、 、D2 、a、b、根据图4.1可知， (4.1) (4.2) 因为储罐的容积 ，所以经过查表得到中心顶板的直径 。 结果为： 4.2 扇形顶板尺寸 扇形顶板块数n最好为偶数，为便于排版扇形顶板块数为偶数n=24。尺寸如图4.2所示 图4.2 扇形顶板尺寸 展开长度 大头弧长 小头弧长 大头展开半径 小头展开半径 大头弦长 小头弦长 4.3 包边角钢 1、包边角钢与罐顶板之间采用连接较弱，仅需在外侧采用单面连续焊，以保证储罐的密封，焊脚高度不宜大于顶板厚度的3/4，且不大于4mm。 2、根据SH3046规定储罐所应采用最小包边角钢见表4.1。 表4.1 包边角钢最小尺寸 储罐内径D（m） 包边角钢最小尺寸（mm） 20 89，故需要开孔补强，采取密集补强等: 1、适用范围：（1）适用于承受内压的圆角的径向单个原形开孔的补强设计。 （2）两相邻开孔边缘的间距不得小于 。 （3）在圆筒上，最大开孔尺寸应在 。 （4）应与壳体焊成整体，且采用全熔透焊缝，过滤部分打磨圆角。 2、补强设计：（1）所需补强面积，由公式5.1的确定。 （5.1） = （2）对于圆筒有效补强范围，由公式5.2确定。 故补强面积为 。 5.3 通气孔 通气孔主要用于储存不易挥发介质的固定顶储罐。在储罐的顶部靠近罐顶中心安装,起呼吸作用。通气孔规格为 ，主要尺寸见表5.1，通气孔结构如图5.1。 图5.1 通气孔 表5.1 通气孔规格 尺寸（mm） 规格 d D D1 d1 E H n 4 5.4 量液孔 使用于安装有通气孔的贮罐，公称直径一般为 安装于固定罐壁附近的顶部，往往在透气孔附近。用来测定液量或取样用。量液孔的正下方应避开其它设备，其法兰要求水平 。 5.5 储罐进出液口 进液口开在罐顶，据罐壁750 mm，孔径取为300mm，出液口开在罐壁第一圈的位置，距罐底200mm，孔径取为300mm 。 5.6 法兰和垫片 法兰连接应满足的基本要求是：法兰可靠，选择合理，如在操作压力和温度有浮动，介质有较强的腐蚀的情况下，仍能紧密不漏，保证生产的正常进行，有足够的抵抗所有作用力的强度和刚度，能保证装卸而不影响密封性能 。 所有法兰及垫片的型号如表5.2所示。 表5.2 法兰与补强圈型号 开孔类型 开孔直径 法兰型号 补强圈型号 透光孔 500 人孔 600 通气孔 200 量液孔 150 储罐进出液孔 300 5.7 盘梯 盘梯具有占地小、用料省的特点。设计盘梯时，首先要考虑安全，以轻巧、美观、节省材料、便于安装施工、使用方便为原则。其净宽均不应小于600 ，从安全出发，盘梯踏步应采用栅格板或花纹钢板制作。一般按每级梯子踏步能承受 活动集中荷载。 盘梯垂直高度H=8250mm，设计每一台阶高度为h=200 ，台阶间距为L=300 。 盘梯包角： 6 备料工艺 6.1 原材料储备 根据立式圆筒形储罐的结构，购进材质为Q235-A的热轧钢板和角钢以及焊接材料。入库前对母材及焊接材料进行化学成分和技术性能的检验，检验合格的原材料入库，并对材料分类标记、合理存放和保管，防止混杂、受潮、生锈、损伤 。数量如表6.1所示。 表6.1 原材料数量 类型 厚度mm 规格mm 数量 钢板 25 4100×2100 17 1100×2200 1 27 4100×2100 17 1100×2200 1 28 4100×2100 17 1100×2200 1 29 4100×2100 17 1100×2200 1 30 4100×2100 17 1100×2200 1 5 2100×2100 1 3000×104000 24 10 5000×4100 7 15 4800×1900 8 角钢 125×80×8 5000 14 6.2 钢材的预处理 钢材进入车间加工之前进行表面处理时金属结构制造中最重要的首道工序。一般钢材经过预处理比手工或风动钢丝刷清理钢材耐腐蚀寿命要长5倍多。它不仅能提高产品质量，延长产品寿命，减少环境污染，而且有利于数控切割机的正常作业。 6.2.1 钢材的矫正 钢材的矫正是钢材在轧制过程中，以及吊装、运输或在库内堆放、储存中都可能产生变形。如整体、局部的弯曲，表面的凹凸不平，扭曲。波浪变形等。这些变形必须予以矫正，够则将会影响在焊接架构的制造过程中各工序的正常进行，并降低产品质量，故首先要对钢材进行矫平和矫直 。 所有钢材进行机械矫正，采用的机器型号如下： 1、钢板采用板材矫平机 型号为CDW43S-40×2500 技术参数：最大矫平厚度40 mm； 最大校平宽度2500 mm； 最小校平厚度10 m； 板材屈服点360 MPa。 2、角钢采用滚式角钢校平机 型号为JX125G 技术参数：校直角钢范围为40×40×3（mm）； 125×125×12（mm）； 角钢送进速度25mm/s 。 6.2.2 钢材的表面清理 清除钢材和零件表面的锈、油污和氧化物等是焊接生产中常被忽视的一道工序。这道工序被忽略或没有认真进行，可使正常生产受阻。一般钢材表面采用机械法清理。 钢板采用钢材预处理装置 型号为GYX-3M 技术参数：钢板宽1000～3000 mm； 长2400～12000 mm。 6.3 放样、号料 按照设计图样，在放样平台上用1：1的比例尺寸，划出结构的图形和平面展开尺寸，并制作样板，再根据样板来划线。对接接头加上焊缝收缩量，焊缝纵向收缩量取0.2mm/m 。 放样的目的：1、检查设计图样的正确性。 2、确定零件毛坯的下料尺寸。 3、制作样板。 6.4 下料和边缘加工 制造焊接结构的金属材料在划线与号料的基础上，进行机械切割、热切割下料。切割的边缘，特别是装配焊接的边缘，通常要进行边缘加工 。 1、钢板采用OMNIMAT系列数控切割机下料 技术数据：轨距6000 mm； 切割宽度5100 mm； 整机宽度7100 mm； 驱动速度2～24 m/min 。 2、角钢采用联合冲剪机下料 型号为QD30Y20 技术数据：剪板厚度20 mm； 可剪型材最大尺寸角钢150×13 mm。 3、坡口的加工采用坡口加工机进行 型号为HP-26 技术数据：被加工钢板的抗拉强度390～750 MPa； 坡口最大宽度35～20 mm； 工件最大厚度70 mm； 坡口角度调整范围20°～50°； 最小钝边高1.5 mm； 加工坡口速度0.8～3.4 m/min 。 6.5 弯曲和成型 在焊接结构制造中，弯曲及成型加工占有相当大的比重。制造某些焊接结构时，金属材料的 需进行弯曲和成形加工。大部分的金属材料的弯曲和成形加工是在冷态—常温下进行的 。 1、钢板弯曲采用全液压微机控制水平下调式三辊卷板机进行弯曲。 型号为CDW11XPC-80×4000 技术参数：最大卷板宽度为4000 mm； 最大卷板厚度为80 mm； 最小卷筒直径为1300 mm； 预弯板厚为70 mm。 2、角钢的弯曲采用型材卷弯机（弧线下调式）。 型号为CDW24NC-140 技术参数：角钢内弯、最大界面 140×140×16 mm； 最小弯曲直径2240 mm； 最小界面45×45×5 mm； 最小弯曲直径1000 mm； 7 装备工艺 7.1 整体装配与焊接 7.1.1 装配方法概述 1、正装法，此种方法的特点是指把钢板从罐底部一直到顶部逐块安装起来，它在浮顶罐的施工安装中用得较多，即所谓充水正装法，它的安装顺序是在罐低及二层圈板安装后，开始在罐内安装浮顶，临时的支撑腿，为了加强排水，罐顶中心要比周边浮筒低，浮顶安装完以后，装上水除去支撑腿，浮顶即作为安装操作平台，每安装一层后，将上升到上一层工作面，继续进行安装。这种装焊方法需要采用多种设备和装配夹具，大多数装配焊接都要搭脚手架，此外，装配工作在吊架吊台上工作，不仅操作不方便，不宜保证焊接质量，还花费时间，而且高空焊接薄钢焊接容易变形，工序烦琐，各工种相互制约，施工速度慢，也不安全，所以在大型储罐中很少采用正装法。 2、倒装法先从罐顶开始从上往下安装，将罐顶和上层罐圈在地面上安装，焊好以后将第二圈板围在第一罐圈的外围，以第一罐圈为胎具，对中点焊成圆圈后，将第一罐圈及罐顶盖部分整体吊至第一、二罐圈相搭接的位置，停于点焊，然后在焊死环焊缝。用同样的方法把下面的部分依次点焊环焊，直到罐底板的角接焊死即成。这种方法不用搭脚手架，并且操作人员是在地面上工作，安全增加，有利于提高工程质量，但相比于卷装法来说，由于倒装法也是在工地作用，因此劳动强度还是比较大，而卷装法生产效率和产品质量上都比前两中大有提高。 3、卷装法将罐体先预制成整幅钢板，然后用胎具将其卷筒，在运至储罐基础上，将其卷筒竖起来，展成罐体装上顶盖封闭安装而建成。这种方法对于大型储罐，不能达到一次整块卷筒。 7.1.2 倒装法装配和焊接 储罐整体装备采用导链式倒装法进行装备，在现场装配、焊接。先从罐顶开始从上往下安装，将罐顶和上层罐圈在地面上安装，焊好以后将第二圈板围在第一罐圈的外围，以第一罐圈为胎具，对中点焊成圆圈后，将第一罐圈及罐顶盖部分整体吊至第一、二罐圈相搭接的位置，停于点焊，然后在焊死环焊缝。用同样的方法把下面的部分依次点焊环焊，直到罐底板的角接焊死即成。 倒装法施工大部分集中在地面工作，不受高度影响，不仅安全、工效高，而且节省了大型吊装设备，手脚架等费用。同时，倒装法施工场地占用小，作业空间大，便于施工工作全方位的开展。 导链式倒装法就是利用千斤顶、卡具等辅助工具将胀圈固定在最上一圈壁板的内壁，并焊接盘板来保证胀圈向罐体的传力，然后用导链装置提升胀圈，同时也带动了整体罐体徐徐上升。当升到预定位置时，即可进行上下圈罐班之间的组对。当全部组对、焊接完毕后，再利用导链装置将胀圈放下，重新设置于第二圈壁板下口，然后再提升罐体、组对、焊接，直至将罐体壁板全部组装焊接完毕 。 7.2 部件装配与焊接 7.2.1 罐底的组装 根据已经画好的十字中心线和罐底边缘板外圆周线铺设边缘板及中幅板，其中中幅板的铺设应先铺设中心长条基准中幅板，然后再由中心向两侧逐块逐条铺设，边缘板的焊接只施焊靠外缘300 mm部位的焊缝，边缘板与中幅板的搭接先不焊。 7.2.2 顶圈壁板的组装 在罐底上划出壁板内圆组对线，并在其内部每隔500 mm点焊一块挡板，规格为100 mm×100 mm×10 mm，作为壁板下口的标准，壁板上口则将胀圈安装上，用以保证保证罐体组对是整体的圆度。组对焊接时应严格控制其直径和垂直度。 7.2.3 顶板的组装 按照排板图及编号顺序进行顶板的组装，在圆周方向分0°、90°、180°、360°四边对称铺设顶板，调整搭接宽度和搭接贴合度。做到吊装一块、点焊一块，点焊长度为50 mm。并且安装好灌顶的附件。 7.2.4 顶板的组装 按照排板及编号顺序进行顶圈壁板的组对安装，壁板上留两道活口不焊，在每个活口上各设置1组活口调节装置，用于提升、组对过程中逐步收紧壁板。罐体提升到位后分别从两活口之间的中心位置向活口调节装置，按设计要求进行纵焊缝、环焊缝的次序进行焊接。依据上述有关程序循环进行、逐圈组装，直至将各圈罐壁提升、组焊全部完成。 7.2.5 罐壁与罐底的连接 上述完成后组焊罐壁与罐底间的角焊缝，然后焊接边缘板径向剩余焊缝，焊接边缘板与中幅板的搭接焊缝。最后安装罐体附件 。 7.3 罐壁板组对用卡具 7.3.1 专用卡具的结构与工作原理 本卡具由间隙板、内楔板、外楔板组成。间隙板插入上、下圈壁板之间，间隙板的厚度取环向焊缝的间隙值，中间开长方孔，组对时在放入上、下圃壁板的间隙板长方孔中，分别在壁板的内外两侧插入两块楔形板，楔形板的直边背靠壁板，再用手锤往下敲击楔板，直至上、下壁板对齐不错边为止。如图7.1所示。 图7.1 壁板组队装用卡具 1、卡具的数量：根据经验，在圆周长度上每隔2m左右放置一套卡具，个别部位或上下错位较大的地方可适当增加。 2、卡具的尺寸：间隙板的厚度 取环焊缝的间隙值，一般情况下板厚度为 时．取 ；板厚度为 时，取 。长度为 ，长方孔为 。 3、卡具的材质：根据罐体材质而定，选用Q235-A钢板 。 7.3.2 操作顺序 1、将外楔板插人间隙板后并点焊(临时固定，保持外楔板与间隙板的相对位置)，放于下圃板上。 2、吊装上圃板。 3、插上内楔板。 4、手锤敲击内楔板。 5、点焊环缝。 6、撤除卡具，焊接环缝 。 8 焊接工艺 8.1 材料焊接性分析 Q235A的含碳量为 ，因为 ，所以为低碳钢。 Q235A韧性和塑性较好，有一定的伸长率，具有良好的焊接性能和热加工性。Q235A一般在热轧状态下使用，用其轧制的型钢、钢筋、钢板、钢管可用于制造各种焊接结构件、桥梁及一般不重要的机器零件，如螺栓、拉杆、铆钉、套环和连杆等。 由于低碳钢含碳量低，锰、硅含量也少，所以，通常情况下不会因焊接而产生严重硬化组织或淬火组织。低碳钢焊后的接头塑性和冲击韧度良好，焊接时，一般不需预热、控制层间温度和后热，焊后也不必采用热处理改善组织，整个焊接过程不必采取特殊的工艺措施。 8.2 焊接方法 1、低碳钢含碳量比较低，强度不高、塑性好，可采用各种形式的焊接方法。埋弧焊生产效率高，能够实现焊接过程的自动化，减轻劳动强度和提高工作环境，所获得的焊缝光滑、美观，并且具有良好的综合力学性能，是应用广泛的一种焊接方法，因此选择埋弧焊。 2、由于埋弧焊焊接受工件形状的限制，因而选择手工电弧焊进行不规则曲线的补充焊接。 8.3 焊接材料 1、低碳钢埋弧焊一般选用实心焊丝H08A或H08E，它们与高锰硅低氟熔炼焊剂HJ430、HJ431、HJ433或HJ434配合，应用甚广，焊接时，焊剂中的 和 在高温下与铁反应，Mn和Si得以还原，过度入焊接熔池。熔池冷却时，Mn和Si既成为脱氧剂，使焊缝脱氧，同时有可有足够数量余量留下来，成为合金剂，保证焊缝力学性能。 埋弧焊的焊接材料包括焊丝与焊剂。查表选用的焊丝牌号为H08A，焊剂的牌号为HJ431。焊前对焊丝表面进行清理，对焊剂进行烘干，焊剂采用250℃的烘干，烘干时间为2 h。 2、焊接低碳钢时，大多数使用E43XX系列的焊条，因为低碳钢结构通常使用Q235牌号钢材制造，这类钢材的抗拉强度平均值为417.4 ，而E43XX系列的焊条熔敷金属的抗拉强度不小于420 ，在力学性能上正好与之匹配。 手工电弧焊的焊接材料为焊条，查表选用的焊条型号为E4315。焊前必须进行工件坡口的清理 。 图8.1 焊条型号含义 图8.2 焊丝牌号含义 图8.3 焊剂牌号含义 8.4 焊接设备 1、埋弧焊选择焊机型号为MZ2-1500横臂式埋弧焊自动焊机，配用焊接电源型号为BX2-2000,电源电压为380 V，焊接电流为1500 A，焊丝直径为3.0～6.0 mm，送丝速度调节范围28.5～225 m/h，焊接速度调节范围13.5～112 m/h，送丝方式为等速送丝。配合的焊接操作机为立柱式焊接操作机。 2、手工电弧焊焊机为中国唐山松下手弧焊焊机，型号为YK-505FL4 HGK，技术参数类型为动铁心式弧焊变压器，电网电压为380 V，输入容量为23.5/40.0 kW，空载电压为77 V，额定焊接电流为500 A，工作电压为40 V，负载持续率为60 %，电流调节范围为100～500 A，使用焊条直径为3.2～8.0 mm 。 8.5 检测 因为为全焊透，所以采用100%超声波进行探伤，超声波探伤是利用频率高于20 kHz的超声波在工件及其内部缺陷中传播的不同声学特性，来判定缺陷是否存在及确定缺陷位置、尺寸的一种无损检测方法。工业探伤常用A型脉冲反射式超声波探伤仪。采用数字式A型脉冲反射式超声波探伤仪。型号为QKS-958,技术参数为增益范围为0～86 db，频带宽度为0.5～10 MHz，水平线性为 ≤ 2%，垂直线性 ≤ 55。对整个罐体进行耐压气密性检测，产品合格后进行涂漆 。 结 论 在大学学习阶段毕业设计是一次非常难得的理论与实际相结合的机会，在整个毕业设计过程中，我将单纯的理论学习与实际的设计问题相结合，提高了我对专业基础知识的综合运用。同时也提高了查阅文献资料、设计手册、设计规范以及电脑制图等能力。并且在整个设计的过程中，我对自己所学的专业有了更深的认识和理解，这对我以后的工作受益匪浅。 在设计的过程中，整体性是不了分割的，要兼顾经济适用、安装方便、抵抗自然灾害等因素。在结构设计中，首先解决了储罐的经济适用的问题，在容积一定情况下要做到最经济节约。注意储罐所受的自然环境对储罐的影响，再设计的过程中加以强化，达到防风、防雪、抗震等的作用。在储罐的安装问题上，采用了较为简便并且节省劳动力的倒装法。在焊接工艺中，埋弧焊自动焊大大提高了工程的整体速度，手工电弧焊完善了埋弧焊受工件形状限制的问题，在整体的焊接中起到了互补的作用。 虽然整体的设计达到了便利、节能的特点，但是在某些细节上还是存在不足。例如在盘梯的设计及安装问题中，我并没有找到最适合的解决方案， 这还需要在日后的工作中进一步研究积累经验，使问题得到改善。这些不足对于以后的工作也是一种动力，可以更推进我对本专业工作的认知和理解。由于设计储罐实体过大的限制，我并没有亲自经历储罐现场施工的工作，也希望以后能够更近距离的接触储罐的工作，是自己的理论设计与实践真正的结合大学的学习阶段也将结束，但是对于本专业的学习才是第一个脚步的开始，这次的毕业设计对我有很大的帮助，我也会继续努力完成自己的学习，为以后的设计工作而努力。 致 谢 在论文完成之际，我首先要特别感谢我的导师和老师，本课题从选题及设计过程中得到的亲切关怀和悉心指导。由于我个人理论水平还有待提高，难免有许多考虑不周全的地方，但因为有了老师的督促指导使得我的论文得以顺利的接近尾声。并且在老师的帮助和指导下，加快了我课题的研究进度，使得你整个课题研究顺利快速的完成了。孟老师渊博的专业知识、严谨的治学态度、精益求精的工作作风、诲人不倦的高尚师德对我影响深远，也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作，使我终身受益。 其次要感谢我所有的任课老师以及同学，课题设计的完成是建立在平时学习基础之上的。是所有老师的悉心教导帮我掌握了这些基础理论，为课题的设计打下了坚实的基础。是同学间的相互帮助，使我更好的掌握知识，让我有一个良好的研究环境。 大学的时光在论文的尾声中也到达了终点，但人生的新起点中有了老师和同学的以往帮助，我相信自己会更加的积极努力，不会让身边的人失望！ 在此，谨向老师表示崇高的敬意和衷心的感谢！并祝愿她身体健康，全家幸福！ 也感谢所有关心、支持、帮助过我的良师益友。祝大家一切顺利！ 最后，向在百忙中抽出时间对本文进行评审并提出宝贵意见的各位专家表示衷心地感谢！ 参 考 文 献 [1] 徐英 杨一凡 朱萍.球罐和大型储罐.第1版.化学工业出版社,2004.1:P123-307 [2] 中国机械工程学会焊接学会.焊接手册.第2版 第3卷.机械工业出版社,2001:P539-540 P867-899 [3] 中国机械工程学会焊接学会.焊接手册.第2版 第2卷.机械工业出版社,2001:P219-222 [4] 陈峰.大型钢制立式储罐的导链式倒装法施工.化工生产与技术.2002年第9卷第1期:P45-47 [5] 范明钦编.立式圆筒钢制储罐壁板组对专用卡具.安装.1998年第5版:P13 [6] 中国机械工程学会焊接学会.焊接手册.第2版 第1卷.机械工业出版社,2001:P17-130 [7] 邓洪军.焊接结构生产.第2版.机械工业出版社，2009：p66-119 [8] 雷世明.焊接方法与设备第2版机械工业出版社，2008：P6-42 [9] 赵会军.油气储运工程焊接与施工 .第3版化学工业出版社，2007 ：P40-120 [10] 王志斌.压力容器结构与制造.化学工业出版社，2008 ：P5-221 [11] 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