预应力张拉计算书范本

....word.zl.----优质-专新建XX至XX铁路站前工程NGZQ-7标段*****桥梁预应力钢绞线X拉控制计算书复核：中铁二十三局集团XX南广铁路NGZQ-7工程部二零一零年五月....word.zl.预应力钢绞线X拉控制计算书第一章工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)， 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 强度,低松驰。跨径30mT梁和25m箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。设计文件说明预应力筋X拉采用千斤顶油压标示X拉力和伸长值双控施工。预应力钢绞线的X拉在预梁预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据X拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值〔一端〕为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值〔一端〕为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值〔一端〕为1mm。梁体预应力材料：纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24〔7Φ5〕，抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线。柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa。竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3〔BM15-3P〕、OVMBM15-4〔BM15-4P〕型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。第二章设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均X拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均X拉力〔N〕P—预应力筋X拉端的X拉力〔N〕X—从X拉端至计算截面的孔道长度〔m〕θ—从X拉端至计算截面的曲线孔道局部切线的夹角之和〔rad〕k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均X拉力〔N〕L—预应力筋的长度〔mm〕Ap—预应力筋的截面面积〔mm2〕，取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量〔N/mm2〕，取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：〔根据设计编号进展编排〕1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1500000/27=55555.56NX=8.445/2=4.2225mθ=0radPp=P=55555.56NΔL=PpL/〔ApEp〕=55555.56×4.2225/〔140×1.95×105〕=0.859cm与设计比较〔1.764-0.859*2〕/1.764=2.52%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1500000/27=55555.56NX=11.736/2=5.868mθ=0radPp=P=55555.56NΔL=PpL/〔ApEp〕=55555.56×5.868/〔140×1.95×105〕=1.194cm与设计比较〔2.451-1.194*2〕/2.451=2.56%3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1450000/27=53703.7NX=14.084/2=7.042mθ=0radPp=P=53730.7NΔL=PpL/〔ApEp〕=53730.7×7.042/〔140×1.95×105〕=1.385cm与设计比较〔2.844-1.385*2〕/2.844=2.58%4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1250000/27=46296.3NX=15.491/2=7.746mθ=0radPp=P=46296.3NΔL=PpL/〔ApEp〕=46296.3×7.746/〔140×1.95×105〕=1.314cm与设计比较〔2.696-1.314*2〕/2.696=2.56%5、N5束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1050000/27=38888.89NX=15.96/2=7.98mθ=0radPp=P=38888.89NΔL=PpL/〔ApEp〕=38888.89×7.98/〔140×1.95×105〕=1.137cm与设计比较〔2.334-1.137*2〕/2.334=2.59%6、T1、T2束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=66.005/2=33.003mθ=49.9/1000=0.05radkx+μθ=0.002×33.003+0.14×0.05=0.073Pp=182280×〔1-e-0.073〕/0.073=175785.3NΔL=PpL/〔ApEp〕=175785.3×33.003/〔140×1.95×105〕=21.25cm与设计比较〔41.3-21.25*2〕/41.3=-2.91%6、B1束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=66.026/2=33.013mθ=66.5/1000=0.0665radkx+μθ=0.002×33.013+0.14×0.0665=0.075Pp=182280×〔1-e-0.075〕/0.075=175583.1NΔL=PpL/〔ApEp〕=175583.1×33.013/〔140×1.95×105〕=21.233cm与设计比较〔41.2-21.233*2〕/41.2=-3.1%7、B2束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=66.018/2=33.009mθ=99.5/1000=0.1radkx+μθ=0.002×33.009+0.14×0.1=0.08Pp=182280×〔1-e-0.08〕/0.08=175177.8NΔL=PpL/〔ApEp〕=175177.8×33.009/〔140×1.95×105〕=21.18cm与设计比较〔40.64-21.18*2〕/40.64=-4.2%8、N3束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=66/2=33mθ=0radPp=P=182280NΔL=PpL/〔ApEp〕=182280×33/〔140×1.95×105〕=22.034cm与设计比较〔41.98-22.034*2〕/41.98=-5%9、N4束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=66.066/2=33.033mθ=299/1000=0.3radkx+μθ=0.002×33.033+0.14×0.3=0.108Pp=182280×〔1-e-0.108〕/0.108=172776.3NΔL=PpL/〔ApEp〕=172776.3×33.033/〔140×1.95×105〕=20.906cm与设计比较〔39.4-20.906*2〕/39.4=-6.1%10、N11束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=12.8/2=6.4mθ=0radPp=P=182280NΔL=PpL/〔ApEp〕=182280×6.4/〔140×1.95×105〕=4.273cm11、N12束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=15.9/2=7.95mθ=0radPp=P=182280NΔL=PpL/〔ApEp〕=182280×7.95/〔140×1.95×105〕=5.308cm12、N13束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=15.4/2=7.7mθ=24/600+94.8/1000=0.135radPp=182280×〔1-e-0.135〕/0.135=179191.8NΔL=PpL/〔ApEp〕=179191.8×7.7/〔140×1.95×105〕=5.054cm13、N13/束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=14.85/2=7.425mθ=24/600+92.9/1000=0.133radPp=182280×〔1-e-0.133〕/0.133=179264.5NΔL=PpL/〔ApEp〕=179264.5×7.425/〔140×1.95×105〕=4.876cm14、N14束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=13.2/2=6.6mθ=0radPp=P=182280NΔL=PpL/〔ApEp〕=182280×6.6/〔140×1.95×105〕=4.407cm15、N13/束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=1302*140=182280NX=13.8/2=6.9mθ=0radPp=P=182280NΔL=PpL/〔ApEp〕=182280×6.9/〔140×1.95×105〕=4.607cm第三章X拉时理论伸长量计算一、计算参数：〔根据设计参数进展填写〕1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.0022、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.143、Ap—预应力筋的实测截面面积：140mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：2.02×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线X拉端的X拉控制力：P=103.3%×σkAp=202145N8、千斤顶计算长度：56cm9、工作锚长度：7cm10、限位板计算长度：2.5cm11、工具锚计算长度：不计二、X拉时理论伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：X=15.812/2=7.906mL=7.906+〔0.56+0.07+0.025〕=8.561mθ=11.4×π/180=0.19897radkx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678Pp=202145×〔1-e-0.0436678〕/0.0436678=197404NΔL=PpL/〔ApEp〕=197404×8.561/〔140×2.02×105〕=59.8mm2、N2束一端的伸长量：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105+〔0.56+0.07+0.025〕=8.566mθ=12.8×π/180=0.2234radkx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097Pp=202145〔1-e-0.047097〕/0.047097=197068NΔL=PpL/〔ApEp〕=197068×8.566/〔140×2.02×105〕=59.7mm第四章千斤顶X拉力与对应油 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 读数计算一、钢绞线的X拉控制应力：12根钢绞线束：σcon=103.3σk=103.3%×2343=2420.32KN二、1523号千斤顶X拉、0050号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.35+0.01035F式中：P——油压表读数〔MPa〕F——千斤顶拉力〔KN〕(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×242.032=2.16MPa(2)、40%σcon=968.13KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×968.13=9.67MPa(3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1694.22=17.19MPa(4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×2420.32=24.7MPa三、1524号千斤顶X拉、0054号油表时：千斤顶回归方程：P=0.21+0.01022F：式中：P——油压表读数〔MPa〕F——千斤顶拉力〔KN〕(1)、10%σcon=242.032KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×242.032=2.68MPa(2)、40%σcon=968.13KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×968.13=10.10MPa(3)、70%σcon=1694.22KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×1694.22=17.52MPa(4)、100%σcon=2420.32KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×2420.32=24.95MPa四、1525号千斤顶X拉、0077号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.47+0.01024F：式中：P——油压表读数〔MPa〕F——千斤顶拉力〔KN〕(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×242.032=2.0MPa(2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×968.13=9.44MPa(3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×1694.22=16.88MPa(4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×2420.32=24.31MPa五、1526号千斤顶X拉、0064号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.05+0.01021F：式中：P——油压表读数〔MPa〕F——千斤顶拉力〔KN〕(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×242.032=2.42MPa(2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×968.13=9.83MPa(3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×1694.22=17.24MPa(4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×2420.32=24.66MPa第五章附件千斤顶标定报告