鑫地名都悬挑脚手架搭设专项方案

鑫地名都悬挑脚手架搭设专项 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 鑫地名都悬挑脚手架搭设专项方案 工程概况. 工程名称:鑫地名都1#楼 工程地址:幸福路北东侧、八一路北侧 建筑面积:约7054? 结构/层数:框架剪力墙结构/18+1层 建设单位:宿迁鑫地置业有限公司 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 单位:江苏都市建筑设计研究院有限公司 监理单位:宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司 施工单位:江苏九鼎环球建设科技集团有限公司 第一章 方案说明部分 一、 方案选择 本工程1#楼外架高度约为56 m(54.6檐高+1.4栏杆)，采用扣件式双排钢管(Φ48X3.5)脚手架进行搭设，其钢管立杆间距1.5米，排距0.8米，钢管大横杆步距1.8 米，剪刀撑按45º~60º进行搭设。在脚手架外侧面的大横杆按60cm一道进行搭设。为保证架体的整体承载力和稳定性，在每两层结构处按规定@6m设置连墙杆，以保证架体的稳定性。 主楼外架分三段搭设,第一段为落地式,高度含地下室19.6m,第二段为悬挑式,高度为19.6m，第三段为悬挑式,高度为19.6m，每七层为一悬挑段,脚手架搭设尺寸按悬挑架部分搭设。屋面设备层局部再次悬挑。 在进行?0.000m以上主体施工时，考虑主楼北侧土方尚未回填， 1 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 脚手架可延伸至-3.6m即筏板基础垫层，其余各立面从室外硬化地坪开始搭设。 脚手架外立杆外侧满挂密目安全网进行封闭，施工层脚手架内立杆与建筑物之间拟采用模板或兜网进行封闭。 考虑材料从楼层运出，拟在每层楼层侧设置卸料平台，卸料平台必须与建筑物拉结，不得与脚手架连结。 必须按规定设置连墙拉结点，竖向每3步，水平每3步必须设置一道牢固的连结点。拟在每层边梁进行预埋铁件，脚手架的水平杆与预埋铁件焊接,水平杆与外架进行连接。本工程架高超过40m，考虑会有风涡流作用，故应采取抗上升翻流作用的连墙措施。 二、 技术参数 双排外架立杆纵向间距1.5米，排距0.8米，大横杆步距1.8米;剪刀撑搭设角度45~60度，小横杆靠墙的一端离墙面30cm左右。剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离不应大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防杆件滑落。外向立杆顶端高出应施工墙上皮1米进行搭设。 三、 钢管脚手架搭设的基本要求 扣件式钢管脚手架的搭设顺序为: 摆放立杆垫板?摆放扫地杆?逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧?装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧?安第一步大横杆与各立杆扣紧?安第一步小横杆?安第二步大横杆?安第二步小横杆?安第三、四步大横杆和小横杆?连墙杆?接立杆?加设剪刀撑?铺脚手板。 2 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 四、 技术要点 1、 底座、垫板 外脚手架内外立杆全座落于硬化地坪上(北侧立杆座在筏板基础面上)，底座、垫板均应准确地放在每条立杆管内定位线上，且必须铺放平稳，不得悬空;垫板按架体搭设间距要求进行放置，不能漏设，以确保满足承载力要求。 2、 施工要求 必须使用合格材料，对于有变形和不合格的扣件均不得使用。在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。 必须按 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 规定设置连墙杆。应随架体搭设进度，及时跟进做好安全网等安全防护措施的张挂。脚手架外侧采用安全网全封闭;围网设于靠外侧立杆的内侧，与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm，不得漏设。 在铺设脚手板的操作层上必须设防护栏杆和踢脚板，踢脚板高度180mm。护栏两道，每道高度0.6m。 必须在外侧立面的整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角在45~60度之间，每组剪刀撑跨越立杆根数不少于5根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。剪刀撑斜杆应与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于固定，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不应小于1.0m，设置3个旋转扣件。 在外脚手架搭设过程中脚手架里、外两排立杆均要竖直，尤其不得向外倾斜，搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差;避免累积偏差过大。搭设时必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所 3 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置;小横杆的搭设应与大横杆垂直，小横杆两端应伸出大横杆外10cm以上。 连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧。 2(1、钢管立柱施工要求 立拄上的对接扣件应交错布置，两个相邻立拄接头不能在同一步距内，且相邻立拄接头在高度方向错开的距离不小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。 立拄顶端应高出女儿墙上皮1.0m，高出建筑物檐口上皮1.5m。 脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。 2(2、钢管水平杆施工要求 (1)横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。 (2)纵向水平杆接长一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应等距设置不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。 (3)纵向水平的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。 每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。 (4)连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上， 4 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。 (5)扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，从而使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.05平方米。水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。 2(3、连墙体施工要求 施工时按竖向间距不大于二步距，水平间距不大于三步距，必须设置一道牢固的连结点。拟在每层边梁进行预埋钢管，并通过水平杆与外架进行连接，将架体附着到主体框架梁上。 2(4、剪刀撑的设置要求 (1)每道剪刀撑跨越立拄的根数宜在5~7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在45~60度之间。 (2)双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度范围内连续设置剪刀撑。 (3)剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，接长时不应小于三个扣件连接固定，搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm。 2(5、架体上开洞的施工要求 施工时提升架等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开钢管立杆，如断开大横杆，则要求加设斜杆及设置横向支撑予以加强。 (1)洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于 5 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 150mm。 (2)洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。 2(6、脚手板设置要求 (1)采用竹芭片作为脚手板，且应与横杆绑扎牢固; (2)施工作业层、拆模层均必须满铺脚手板，非操作层应间隔一层设置一层满铺脚手板; (3)雨天后上架施工必须采取防滑措施。 2(7、架上卸料平台的搭设 为便于模板，木枋等周转料具吊运到上面的施工层作周转使用，拟每层搭设2个卸料平台。卸料平台必须挂设限定荷载标牌。 卸料平台平面尺寸2000X4000，严格控制最大载重量不大于0.5吨，并做好安全防护，使用完后应及时拆除并恢复架体的安全防护。 2(8、安全通道和斜道 1、安全通道 为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满设双层竹芭片。 其余临时进作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设竹笆。 2、斜道 斜道采用之字型斜道，为人行斜道，宽度1m，坡度1:3。斜道满铺竹笆，上用铁丝绑扎木方做踏步，间距不大于300mm。在拐弯处设平台，宽度不应小于斜道宽度。斜道采用踏步式，与架体进行连结， 6 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 两侧设置18cm高踢脚板。在斜道入口搭设安全通道。 2.9、因地下室施工完毕后要进行回填土工作，回填土沉实需要一段 时间，本工程属高层建筑如果采取从基层进行双排钢管脚手架搭设， 地基承受不起。现拟定全部采用脚手架，结合本工程图纸，楼面的平 面形式和立面特点，工程的高度等具体情况，现设计如下悬挑脚手架 搭设方案。 一、 搭设顺序 1#楼悬挑脚手架拟三次进行，第一次采用落地脚手架，东、西、 南三个立面由室外硬化地面到16.8米(六层顶面)高度，北侧由筏板基 础顶面到16.8米;第二次由16.8米至36.4米, 净高为19.6米(十三层楼 顶面);第三次由36.4米至53.2米, 净高为16.8米(跃层顶面);上部电 梯井从跃层顶上单独搭设双排架。 二、 搭设步骤 主体外脚手架目前考虑每一段施工脚手架维持主体结构六个楼 层的施工，所以三个施工段脚手架始终保持在十二个楼层范围内，这 样基本上可以满足十二个楼层范围内支模、拆模和砌墙工作的展开。 三、 外脚手架搭设 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 1、 脚手架用18#工字钢悬挑出楼面，用三道Ф16环加木楔固定，即在 浇筑六层、十三层顶板砼时，在四周梁、板内预埋Ф16U形锚固栓3 只。锚固栓横向间距同脚手架立杆距为1.5米, 每根独立杆平均分配, 然后采用4~6米长18#工字钢挑出1.4米搁置在现浇楼面上。18#工字钢 通过预埋的三道锚固栓和木楔固定。固定工字钢前，需校正好工字钢 距离和位置。 2、 工字钢按上述要求设置固定后脚手架立管方可插立在槽钢上预先焊 7 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 好的Ф18接点上，方可继续向上搭设，每一施工段脚手架按楼层次 搭设，每次搭设高度需超过楼层准备施工面1.2米(作护身栏杆)。 3、 每次脚手架搭设过程中，须同时铺好竹笆片设置剪力撑拉接。 4、 悬挑脚手架纵距为1.5m，离墙30cm。立杆间距1.5m, 步距1.8m, 每 2.8m,外围采用密目网间格6m设剪刀撑, 连墙体连接点纵距6m, 上下 全封闭,扶手、挡脚板长1.5—3m，宽18cm，厚2cm，用红白油漆做好 色标，用铁丝扎在安全网外面。 5、 钢梁外端用Ф12mm钢丝绳斜拉卸载, 钢丝绳与架体的垂直夹角不得 大于45度。 四、 材料要求 1、 用于悬挑结构的钢粱采用18#工字钢，长度L=4m~6m，质量符合《普 通碳素结构钢技术条件》的有关 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 ，所有的连接材料符合钢结构设 计规范要求。 2、 脚手架的搭设材料及规格:钢管规格Ф48×3.5mm高频钢管, 其材 料的机械性能符合相关标准，扣件质量符合钢管脚手扣件有关规定。 3、 竹笆规格1米×1.5-1.8米, 无破损、腐朽、干泌等现象。 4、 安全网规格1.8×6米的密目式阻燃安全网(有产品合格证、许可证 及市检测报告)。 5、 镀锌铁丝规格18#。 26、 每100m配灭火器一只。 五、 搭设要求 1、 对于高层建筑物的施工，外墙脚手架搭设是其中一个重要环 节。为了确保本工程外墙脚手架搭设成功和安全使用，工地成立以项 目经理、组长，专职安全员为副组长的;悬挑脚手架搭拆邻导小组， 8 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 具体负责和指挥该悬挑脚手架的搭拆。 组 长:李 保 副组长:刘 锐 成 员:王海峰 刘 亮 蔡晓庆 赵永宏 2、 安排经过专门培训，并获得资格证书具有施工经验的专业 人员和架子工、负责搭、拆，并由工地专职，架子班兼职安全员现场 直接指挥搭设。 3、 根据施工图纸和施工方案项目部提前做好悬挑脚手架搭风 的材料准备工作和人员机械的配备，并对架子工、电焊工等施工人员 做好技术交底。 4、 严禁在雨天或高温大气进行施焊应有足够的防火措施，脚 手架每层在转角固定位置放置灭火用具，确保有效防止消防事故发 生。 5、 预埋的Ф16锚固栓预埋定位后严禁对其进行撞击，或在上 面操作，以免标高和位置产生的移位。 6、 工字钢上固定立杆的Ф18钢筋焊接,要派有经验且有资格的 作业人员负责焊接，同时安全员应对每个焊点进行检查，确保交接点 的牢固与稳定。 7、 悬挑脚手架搭设前应先在底层试搭一次，进行承载力模拟 试验，经验证符合设计要求后，才能搭设。 8、 搭设人员必须带好安全帽配挂安全带，做好自身的安全防 护工作，搭设过程中不得随意改变构架尺寸和减少钢管搭设数量。架 子班现场施工设置专职安全员一名，协助工地安全教育。架子班技术 人员必须持证上岗，作业时严禁打闹，并服从工地领导的安排，遵守 9 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 工地各种规章制度。 9、 悬挑脚手架搭设完毕后，要经工地项目部领导及市安检部 门检测验收合格后方可投入使用，使用过程中派专人对各连接点进行 观察，确保其使用的安全度。 10、 脚手架升四步里立杆与墙面应设隔离防护，用二根钢管横 放。 11、 架子班应根据工程进度安排人力，确保不影响其它的班组 施工。 六、 相关数据附后 七、 脚手架往下翻搭 外脚手架往上翻搭和往下翻搭是两种不同性质的搭设，往上翻搭 时下面不容保留一个施工的脚手，往下翻搭时，下面不仅全为脱宛且 主体墙体围护已砌筑，所以往下翻搭时，槽钢面上先铺好竹笆片，且 竹笆片两端用铅丝与槽钢扎紧，以免翘头，然后搭设一段，竹笆片向 前移动一段。搭板时操作人员必须系好安全带，安全带另一端必须固 定在槽钢或其它牢固处。 1、 施工安全问题 1(1、安全保证措施 各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理， 认真抓好安全工作，搞好安全设施。 1(1(1、人员要求 (1)严格参照外架搭设要求进行施工。 (2)特殊必须持证上岗。具备一切高空作业的能力，45岁以下， 无疾病。 10 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 (3)必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹。 (4)积极配合外架搭设完毕后的工作。 (5)必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养。 (6)听从管理人员安排，积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。 1(1(2、搭设要点 (1)钢管脚手架立杆应稳放在垫板上; (2)立杆间距、大横杆间距、小横杆间距符合方案要求; (3)钢管立杆、大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎; (4)脚手架负荷量每平方米不能超过270kg; (5)脚手架两端、转角处以每隔6—7根立杆应设剪刀撑和支杆，剪刀撑和支杆与地面角度不应大于60度; (6)架子高度在5m以上或无法设支杆时，每高4m，水平高每隔7m，脚手架必须同建筑物连接牢固; (7)架子的铺设宽度不得小于0.8 m，脚手板必须满铺; (8)离墙面距离30cm，不得有空隙和探头板，脚手板搭接时不得小于20cm，对接时应架设双排小横杆，间距不大于20cm，在架子拐弯处脚手架板应交叉搭设，垫平脚手架板应用木块，并且要钉牢，不得用砖垫; (9)翻脚手架应两人由里往外按顺序进行，在铺第一块或翻到 11 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 最外一块脚手板时必须挂安全带; (10)斜道的铺设宽度不得小于1.5m，坡度不得大于1:3，防滑条间距不得大于30cm; (11)脚手架外侧、斜道和平台要绑1m高的防护栏和钉18cm高的挡脚板或防护立网; (12)在门窗洞口搭设挑架(外伸脚手架)，斜杆上墙面一般不大于30度，并应支撑在建筑物的牢固部分，不得在窗台板、窗檐、线脚等地方。墙内大横杆两端都必须伸过门窗洞口两侧不小于25cm，挑架所有受力点都要绑双扣，同时要搭设防护栏杆; (13)首层设置安全通道，必须用双层竹笆铺钉; (14)安全网必须内挂，并用专用铁丝或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固; (15)搭设完毕后，必须经上级领导验收合格后，方可投入使用。 1(1(3、使用阶段 (1)操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、缆钢丝、砼的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起 2重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过300kg/m，同时施工不得超过2层; (2)结构施工时严禁将外架做支模架，不得在外架上堆放钢筋、木枋、电缆等材料; (3)六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施; (4)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作; 12 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 (5)主节点处杆件的安装，连墙体，支撑，门洞等的构造应符合施工组织设计要求，扣件螺栓不得松动，脚手架立拄的沉降与垂直度允许偏差应符合规定要求; (6)在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件: a)主节点处的纵、横向水平杆; b)连墙体; c)支撑; d)栏杆，踢脚板; e)安全防护设施; 1(1(4、拆除阶段 (1)拆除脚手架时周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业; (2)拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子; (3)拆除的脚手杆、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材料，应向下传递或用塔吊吊下，禁止往下乱扔。 1.2、安全防护措施 (1)严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。 (2)重点加强料台使用标准; (3)重点加强满堂架与外架间隔的封闭; (4)重点加强施工作业人员安全劳动意识; (5)安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网; (6)在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密; (7)外架上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队; 13 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 1(3、防雷雨、大风措施 (1)外架用的预埋件必须用一根细钢筋与墙体中的主钢筋搭焊，以便于架体避雷。 (2)雷雨天气和六级以上大风应停止拆除作业。 (3)大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。 14 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 第二章 方案计算书部分 落地架计算书 (高19.6m) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.90米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P=0.038kN/m 1 脚手板的荷载标准值 P=0.300×0.800/3=0.080kN/m 2 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 1 活荷载的计算值 q=1.4×0.800=1.120kN/m 2 15 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.3002=0.208kN.m 1 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1.3002=-0.245kN.m 2 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =0.245×106/5080.0=48.321N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q=0.038+0.080=0.118kN/m 1 活荷载标准值q=0.800kN/m 2 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.118+0.990×0.800)×1300.04/(100×2.06×105×12190 16 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 0.0)=0.992mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P=0.038×1.300=0.050kN 1 脚手板的荷载标准值 P=0.300×0.800×1.300/3=0.104kN 2 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.300/3=1.040kN 荷载的计算值 P=1.2×0.050+1.2×0.104+1.4×1.040=1.641kN 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.641×0.800/3=0.441kN.m =0.441×106/5080.0=86.852N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 17 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm 1 集中荷载标准值P=0.050+0.104+1.040=1.194kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V=1193.920×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×1052 ×121900.0)=0.864mm 最大挠度和 V=V+V=0.872mm 12 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? Rc 其中 Rc ?? 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R ?? 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P=0.038×0.800=0.031kN 1 脚手板的荷载标准值 P=0.300×0.800×1.300/2=0.156kN 2 18 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.300/2=1.560kN 荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.156+1.4×1.560=2.408kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的 其抗滑承载力可取8.0kN; 荷载下会滑动, 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1161 N = 0.116×30.000=3.483kN G1 (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 N = 0.300×6×1.300×(0.800+0.300)/2=1.287kN G2 (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 N = 0.150×1.300×6/2=0.585kN G3 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005 N = 0.005×1.300×30.000=0.195kN G4 经计算得到，静荷载标准值 N = N+N+N+N = 5.550kN。 GG1G2G3G4 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N = Q3.000×2×1.300×0.800/2=3.120kN 19 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W ?? 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》0 (GB50009-2001)的规定采用:W = 0.450 0 Uz ?? 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)的规定采用:Uz = 1.250 Us ?? 风荷载体型系数:Us = 0.960 经计算得到: 风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.960 = 0.378kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N + 0.85×1.4N GQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N + 1.4N GQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 M = 0.85×1.4Wlh2/10 Wka 其中 W ?? 风荷载基本风压值(kN/m2); k l?? 立杆的纵距 (m); a h ?? 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ?? 立杆的轴心压力设计值，N=11.03kN; ?? 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 的结果查表得到0.15; 0 i ?? 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; 20 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 l ?? 计算长度 (m),由公式 l = kuh 确定，l=3.53m; 000k ?? 计算长度附加系数，取1.155; u ?? 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70; A ?? 立杆净截面面积，A=4.89cm2; W ?? 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3; ?? 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 154.12 [f] ?? 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ?? 立杆的轴心压力设计值，N=10.37kN; ?? 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 的结果查表得到0.15; 0 i ?? 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; l ?? 计算长度 (m),由公式 l = kuh 确定，l=3.53m; 000k ?? 计算长度附加系数，取1.155; u ?? 计算长度系数，由脚手架的高度确定;u = 1.70 A ?? 立杆净截面面积，A=4.89cm2; W ?? 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3; M ?? 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M = 0.189kN.m; WW ?? 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 182.26 [f] ?? 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 21 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中 N ?? 构配件自重标准值产生的轴向力，N = 2.067kN; G2KG2KN ?? 活荷载标准值，N = 3.120kN; QQ g?? 每米立杆承受的结构自重标准值，g = 0.116kN/m; k k 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 56.135米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米: 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000 米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中 N ?? 构配件自重标准值产生的轴向力，N = 2.067kN; G2KG2KN ?? 活荷载标准值，N = 3.120kN; QQ g ?? 每米立杆承受的结构自重标准值，g = 0.116kN/m; kk M ?? 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，M = 0.159kN.m; wkwk 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 41.682s米。 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: 22 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 N = N + N llwo 其中 N?? 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式lw 计算: N = 1.4 × W × A lwkw = 0.378kN/m2; W ?? 风荷载基本风压值，Wkk A ?? 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A = ww5.40×3.90 = 21.060m2; N ?? 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);N = oo5.000 经计算得到 N = 11.145kN，连墙件轴向力计算值 N = 16.145kN lwl连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中 ?? 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58 的结果查表得到=0.95; A = 4.89cm2;[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 N = 95.411kN f N>N，连墙件的设计计算满足要求! fl 连墙件采用预埋钢管(埋入边梁, 埋入深度?300mm)方式与架体连接，延建筑物周边水平间距@6m~8m、垂直间距@5.6m设置,强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=16.145kN; lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm; t为连墙件的周长，t=3.50mm; ft或fc为预埋钢管的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2; 23 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 预埋钢管抗拉强度 = 16144.95/(150.80×3.50) = 30.59N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ? f g 其中 p ?? 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A;p = 42.42 N ?? 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN);N = 11.03 A ?? 基础底面面积 (m2);A = 0.26 fg ?? 地基承载力设计值 (N/mm2);f = 46.00 g 地基承载力设计值应按下式计算 f = k × f gcgk 其中 k ?? 脚手架地基承载力调整系数;k = 0.40 cc f ?? 地基承载力标准值;f = 115.00 gkgk 地基承载力的计算满足要求! 24 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 25 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 悬挑架计算书 (高19.6m) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5， 连墙件采用4步3跨，竖向间距7.20米，水平间距3.90米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.50米。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P=0.038kN/m 1 脚手板的荷载标准值 P=0.300×0.800/3=0.080kN/m 2 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 1 活荷载的计算值 q=1.4×0.800=1.120kN/m 2 26 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.3002=0.208kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1.3002=-0.245kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =0.245×106/5080.0=48.321N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 27 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 V=(0.677×0.118+0.990×0.800)×1300.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.992mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P=0.038×1.300=0.050kN 1 脚手板的荷载标准值 P=0.300×0.800×1.300/3=0.104kN 2 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.300/3=1.040kN 荷载的计算值 P=1.2×0.050+1.2×0.104+1.4×1.040=1.641kN 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.641×0.800/3=0.441kN.m 28 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 =0.441×106/5080.0=86.852N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm 1 集中荷载标准值P=0.050+0.104+1.040=1.194kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V=1193.920×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×1052 ×121900.0)=0.864mm 最大挠度和 V=V+V=0.872mm 12 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? Rc 其中 Rc ?? 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R ?? 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 29 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P=0.038×0.800=0.031kN 1 脚手板的荷载标准值 P=0.300×0.800×1.300/2=0.156kN 2 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.300/2=1.560kN 荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.156+1.4×1.560=2.408kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN; 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1161 N = 0.116×27.220=3.160kN G1 (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 N = 0.300×6×1.300×(0.800+-0.700)/2=0.117kN G2 (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 N = 0.110×1.300×6/2=0.429kN G3 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005 N = 0.005×1.300×27.220=0.177kN G4 经计算得到，静荷载标准值 N = N+N+N+N = 3.883kN。 GG1G2G3G4 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内 30 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N = Q 3.000×2×1.300×0.800/2=3.120kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W ?? 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》0 (GB50009-2001)的规定采用:W = 0.450 0 Uz ?? 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)的规定采用:Uz = 1.250 Us ?? 风荷载体型系数:Us = 1.250 经计算得到，风荷载标准值W = 0.7×0.450×1.250×1.250 = k 0.492kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N + 0.85×1.4N GQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 M = 0.85×1.4Wlh2/10 Wka 其中 W ?? 风荷载基本风压值(kN/m2); k l ?? 立杆的纵距 (m); a h ?? 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ?? 立杆的轴心压力设计值，N=9.03kN; 31 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 ?? 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 的结果查表得到00.12; i ?? 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; l ?? 计算长度 (m),由公式 l = kuh 确定，l=3.95m; 000k ?? 计算长度附加系数，取1.155; u ?? 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.90; A ?? 立杆净截面面积，A=4.89cm2; W ?? 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3; ?? 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 157.64 [f] ?? 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ?? 立杆的轴心压力设计值，N=8.37kN; ?? 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 的结果查表得到00.12; i ?? 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; l ?? 计算长度 (m),由公式 l = kuh 确定，l=3.95m; 000k ?? 计算长度附加系数，取1.155; u ?? 计算长度系数，由脚手架的高度确定;u = 1.90 A ?? 立杆净截面面积，A=4.89cm2; W ?? 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3; 32 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 M ?? 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M = 0.247kN.m; WW ?? 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 194.76 [f] ?? 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!六、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: N = N + N llwo 其中 Nlw ?? 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算: N = 1.4 × w × A lwkw w ?? 风荷载基本风压值，w = 0.492kN/m2; kk A ?? 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A = ww7.20×3.90 = 28.080m2; N ?? 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);N = oo5.000 经计算得到 N = 19.349kN，连墙件轴向力计算值 N = 24.349kN lwl连墙件轴向力设计值 N = A[f] f 其中 ?? 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=-70.00/1.58的结果查表得到=1.12; A = 4.89cm2;[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 N = 112.007kN f N>N，连墙件的设计计算满足要求! fl 连墙件采用预埋钢管方式与墙体连接，强度计算公式如下 33 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=24.349kN; lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm; t为连墙件的周长，t=3.50mm; ft或fc为对抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2; 经过预埋钢管抗拉强度 = 24348.87/(150.80×3.50) = 46.13N/mm2。 预埋钢管的抗拉或抗压强度计算满足要求! 七、联梁的计算: 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=9.03kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 34 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 其中 n=3.90/1.30=3 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) R = A R=(3-1)/2×9.03+9.03+3.90×0.11/2=18.27kN B 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×9.03+9.03+3.90×0.11=27.51kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(3×3-1)/(8×3)×9.03×3.90+0.11×3.90×3.90/8=11.95kN .m 截面应力 =11.95×106/49000.0=243.77N/mm2 水平支撑梁的计算强度大于205.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 800mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 245.00cm4，截面抵抗矩W = 49.00cm3，截面积A = 14.30cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=27.51kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×14.30×0.0001×7.85×10=0.14kN/m 悬挑脚手架示意图 35 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R=4.877kN,R=-10.452kN,R=52.311kN,R=8.827kN 1234 最大弯矩 Mmax=7.018kN.m 截面应力 =M/1.05W+N/A=7.018×106/(1.05×49000.0)+0.999×1000/1430. 0=137.108N/mm2 水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用10号工字钢,计算公式如下 其中 b ?? 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到: 36 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 b=2.00 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.918 经过计算得到强度 =7.02×106/(0.918×49000.00)=156.10N/mm2; 水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求! 十、支杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中Rcos为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 Dii 各支点的支撑力 R=Rsin CiDii 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 R=5.194kN D1 R=10.818kN D2 十一、支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算: 斜压支杆的轴力R我们均取最大值进行计算，为 D R=10.818kN D 下面压杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算: 其中 N ?? 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 10.82kN; ?? 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.65; 37 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 i ?? 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.36cm; l ?? 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.11m; A ?? 受压斜杆净截面面积，A =29.85cm2; ?? 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 5.61 N/mm2; [f] ?? 受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2; 受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 斜撑支杆的焊缝计算: 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=10.818kN; l为斜撑支杆件的周长，取314.16mm; w t为斜撑支杆的厚度，t=10.00mm; f或f为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2; tc 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 10817.76/(314.16×10.00) = 3.44N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点的计算应该采用无支点悬臂形式计算结果,其结果如下: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.825kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》 38 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 10.9.8[f] = 50N/mm2; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[10825×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下: 锚固深度计算公式 其中 N ?? 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.82kN; d ?? 楼板螺栓的直径，d = 20mm; [fb] ?? 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2; h ?? 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10824.99/(3.1416×20×1.5)=114.9mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下: 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N ?? 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.82kN; d ?? 楼板螺栓的直径，d = 16mm; b ?? 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm; fcc ?? 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2; 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求! 39 宿迁市.鑫地名都 江苏九鼎鑫地名都项目部 40