冲压件工艺

冲压件工艺 典型冲压件冲压工艺 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 实例 录入: 151zqh 来源: 日期: 2006-9-14,10:0 汽车车门玻璃升降器外壳件的形状、尺寸如图 8.2.1 所示，材料为 08 钢板，板厚 1.5mm ，中批量生产，打算采用冲压生产，要求编制冲压工艺。 冲压件的工艺分析 首先必须充分了解产品的应用场合和技术要求，并进行工艺分析。汽车车门上的玻璃抬起或降落是靠升降器操纵的。升降器部件装配简图如图 8.2.2 所示，本冲压件为其中的外壳 5 。升降器的传动机构装在外壳内，通过外壳凸缘上三个均布的小孔 φ 3.2mm 用铆钉铆接在车门座板上。传动轴 6 以 I T11 级的间隙配合装在外壳件右端孔 φ 16.5mm 的承托部位，通过制动扭簧 3 、联动片 9 及心轴 4 与小齿轮 11 联接，摇动手柄 7 时，传动轴将动力传递给小齿轮，然后带动大齿轮 12 ，推动车门玻璃升降。 该冲压件采用 1.5mm 的钢板冲压而成，可保证足够的刚度与强度。外壳内腔的主要配合尺寸φ 16.5 mm 、 φ 22.3 mm 、 16 mm 为IT11-IT12 级。为确保在铆合固定后，其承托部位与轴套的同轴度，三个φ 3.2mm 小孔与φ 16.5mm 间的相对位置要准确，小孔中心圆直径φ 42 ? 0.1mm 为 ? T10 级。此零件为旋转体，其形状特征表明，是一个带凸缘的圆筒形件。其主要的形状、尺寸可以由拉深、翻边、冲孔等冲压工序获得。作为拉深成形尺寸，其相对值 、 都比较合适，拉深工艺性较好。φ 22.3 mm 、 16 mm 的公差要求偏高，拉深件底部及口部的圆角半径 R1.5 mm 也偏小，故应在拉深之后，另 三个小孔 φ3.2 mm 的中心圆直径 42 ? 加整形工序，并用制造精度较高、间隙较小的模具来达到。 0.1mm 的精度要求较高，按冲裁件工艺性分析，应以 φ 22.3 mm 的内径定位，用高精度(IT7 级以上)冲模在一道工序中同时冲出。 图 8.2.1 玻璃升降器外壳 图 8.2.2 玻璃升降器外壳的装配简图 冲压件冲压工艺过程的确定 一(工艺 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 的分析比较 外壳的形状表明，它为拉深件，所以拉深为基本工序。凸缘上三小孔由冲孔工序完成。该零件φ 16.5 mm 部分(见图 8.2.1 右侧)的成形，可以有三种方法:一种可以采用阶梯拉深后车去底部;另一种可以采用阶梯拉深后冲去底部;第三种可以采用拉深后冲底孔，再翻边的方法(见图 8.2.3 所示)。 第一种方法车底的质量较高，但生产率低，在零件底部要求不高的情况下，不易采用。第二种方法在冲去底部之前，要求底部圆角半径接近于零，因此需要增加一道整形工序，而且质量不易保证。第三种方法虽然翻边的端部质量不及前两种好，但生产效率高，而且省料。由于外壳高度尺寸 21 mm 的公差要求不高，翻边工艺完全可以保证零件的技术要求，故采用拉深后再冲孔翻边的方案还是比较合理的。 图 8.2.3 外壳底部的成形方案 a) 车切 ;b) 冲切 ;c) 冲孔翻边 二(工艺方案的确定 • 计算毛坯尺寸 在计算毛坯尺寸以前需要先确定翻边前的半成品形状和尺寸，核算翻边的变形程度。参见图 8.2.1 ，零件φ 16.5 mm 处的高度尺寸为: H =21-16 =5mm 。 根据翻边工艺计算 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 ，翻边系数 K 为: 将翻边高度 =5 mm ;翻边直径 =16.5+1.5 =18mm ;翻边圆角半径 1 mm ;材料厚度 =1.5mm H D r = t 带入上式，得翻边系数: 预冲孔孔径 d = DK =11 mm ， d/t =11/1.5=7.33 ，查翻边系数极限值表知，当用圆柱形凸模预冲孔时，极限翻边系数 [ K ]=0.5 ，现 0.61>0.5 ，故能由冲孔后直接翻边获得 H =5 mm 的高度。翻边前的拉深件形状与尺寸如图 8.2.4 所示。 为了计算毛坯尺寸，还须确定切边余量。因为凸缘直径 d =50mm ，拉深直径 d =23.8mm ，所以 ，查拉深工艺资料，得凸缘修边余量 δ =1.8 mm ，实际凸缘直径 d' 凸 = d 凸 +2 δ (50+3.6) mm ? 54 mm 。毛坯直径 D 按以下公式计算: = D= = ? 65 mm 图 8.2.4 翻边前的半成品形状和尺寸 2 (计算拉深次数 因为 t /D= 2.3% ， ， ，初定 r 1 ? ( 4 , 5) t , 从《冲压手册》中查表可得 极限拉深系数 [m 1 ]= 0.44 ， [ m 2 ]= 0.75 ，又由 [ m 1 ][ m 2 ] =0.44 × 0.75=0.33 ， 所以 m 总 ， [ m 1 ][ m 2 ]。需要两次拉深，取 n =2 。 若采用接近于极限的拉深系数进行拉深，则需要选用较大的圆角半径，以保证拉深质量。目前零件的材料厚度 t =1.5mm 、圆角半径 r =2.55 mm ，约为 1.5 t ，过小，而且零件直径又较小，两次拉深难以满足零件的要求。因此需要在两次拉深后还增加一道整形工序，以得到更小的口部、底部圆角半径。 在实际应用中，可以采用三道拉深工序，依次减小拉深圆角半径，将总的拉深系数 m 总 =0.366分配到三道拉深工序中去，可以选取 m 1 = 0.56 ， m 2 = 0.805 , m 3 =0 .812 ，使 m 1 × m 2 × m 3 =0.56 × 0.805 × 0.812=0.366 3 (工序的组合和顺序确定 对于外壳这样工序较多的冲压件，可以先确定出零件的基本工序，再考虑对所有的基本工序进行可能的组合排序，将由此得到的各种工艺方案进行分析比较，从中确定出适合于生产实际的最佳方案。 外壳的全部基本工序为:落料 φ 65 mm ，第一次拉深、第二次拉深(见图 8-11b )、第三次拉深(见图 8.2.5c )、冲底孔 φ 11 mm (见图 8.2.5d )，翻边 φ 16.5 mm (见图 8.2.5e )，冲三小孔 φ 3.2 mm (见图 8.2.5f )，修边 φ 50 mm (见图 8.2.5g )。共计八道基本工序，据此可以排出以下五种工艺方案: 方案一:落料与首次拉深复合(见图 8.2.5a )，其余按基本工序。 方案二:落料与首次拉深复合，冲 φ 11 mm 底孔与翻边复合(见图 8.2.6a )，冲三个小孔 φ 3.2 mm 与切边复合(见图 8.2.6b )，其余按基本工序。 方案三:落料与首次拉深复合，冲 φ 11 mm 底孔与冲三个小孔 φ 3.2 mm 复合(见图 8.2.7a )，翻边与切边复合(见图 8.2.7b )，其余按基本工序。 方案四:落料、首次拉深与冲 φ11 mm 底孔复合(见图 8.2.8 )，其余按基本工序。 方案五:采用级进模或在多工位自动压力机上冲压。 分析比较上述五种方案，可以看出:方案二中，冲 φ 11mm 孔与翻边复合，由于模壁厚度较小 mm ，小于凸凹模间的最小壁厚 3.8 mm ，模具极易损坏。冲三个小孔 φ 3.2 mm 与切边复合，也存在模壁太薄的问题，此时 mm ，因此不宜采用。 方案三中，虽解决了上述模壁太薄的矛盾，但冲 φ 11 mm 底孔与冲三个小孔 φ 3.2 mm 复合及翻边与切边复合时，它们的刃口都不在同一平面上，而且磨损快慢也不一样，这会给修磨带来不便，修磨后要保持相对位置也有困难。 方案四中，落料、首次拉深与冲 φ 11 mm 底孔复合，冲孔凹模与拉深凸模做成一体，也会给修磨造成困难。特别是冲底孔后再经二次和三次拉深，孔径一旦变化，将会影响到翻边的高度尺寸和翻边口部的质量。 方案五采用级进模或多工位自动送料装置，生产效率高。模具结构复杂，制造周期长，成本高，因此，只有大批量生产中才较适合。 方案一没有上述缺点，但工序复合程度低、生产效率也低，不过单工序模具结构简单、制造费用低，这在中小批生产中却是合理的，因此决定采用第一方案。本方案在第三次拉深和翻边工序中，于冲压行程临近终了时，模具可对工件刚性镦压而起到整形作用，故无需另加整形工序。 图 8.2.5 各工序的模具结构 a) 落料与拉深 ;b) 二次拉深 ;c) 三次拉深 ;d) 冲底孔 ;e) 翻边 ;f) 冲小孔 ;g) 切边 图8.2.6方案二的部分模具结构 a)冲孔与翻边;b)冲小孔与切边 图8.2.7方案三的部分模具结构 a)冲底孔与冲小孔;b)翻边与切边 图8.2.8方案四的落料，拉深与冲底孔复合模具结构 谢 谢 品 读～