单向板肋梁楼板设计实例(市政)

单向板肋梁楼板设计实例(市政) 任务8:单向板楼盖设计实例 【设计资料】 某工厂仓库，为多层内框架砖混结构。外墙厚370mm，钢筋混凝土柱截面尺寸400mm×400mm，楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其结构平面布置图见图1.2.33。 楼面做法:楼面面层水磨石(10mm面层，20mm水泥砂浆打底)，梁板天花板混合砂浆抹灰15mm。 2楼面的活荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值为9.0kN/m。 图1.2.33 楼盖结构平面布置图 【设计内容】 1、结构平面布置 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 :包括结构平面布置、截面尺寸、选材。 2、板的设计(按塑性内力重分布计算) 3、次梁的设计(按塑性内力重分布计算) 1 【设计 步骤 新产品开发流程的步骤课题研究的五个步骤成本核算步骤微型课题研究步骤数控铣床操作步骤 】 1、结构平面布置方案 1)结构平面布置 如图1.2.33所示，确定主梁跨度为6.6m，主梁每跨内布置2根次梁，次梁的跨度为5m，板的跨度为2.2m。 2)确定截面尺寸 板厚h?l/40(按表1.2.1取用)=2200/40=55mm，考虑工业建筑单向楼板要求不应小0 于70 mm，故取板厚h=80mm。 次梁的截面高度应满足(1/18,1/12)l =(1/18,1/12)×5000=278,417 mm，取0 h=400mm，则b=(1/2~1/3)h=(133~200)mm，取b=200mm。 主梁的截面高度应满足(1/14,1/8)l =(1/14,1/8)×6600=471,825 mm，取h=600mm，0 则b=(1/2~1/3)h=(200~300)mm，取b=250mm。 3)选材 (1)、混凝土: C25 (2)、钢筋:主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB300级。 2、板的设计(按塑性内力重分布计算) 1)荷载计算及计算简图 23?荷载计算:查表1.2.4可得水磨石地面自重为0.65kN/m，混合砂浆17 KN/m，钢筋 3混凝土25KN/m，取1m宽板带计算可得板的恒荷载标准值: 水磨石面层: 0.65×1=0.65 KN/m 80mm钢筋混凝土板: 25×0.08×1=2.0 KN/m 15mm板底混合砂浆: 17×0.015×1=0.255 KN/m 恒载标准值:g=2.905 KN/m k 板的恒荷载设计值(恒荷载分项系数取1.2):g =1.2×g=3.486 KN/m k 板的活荷载标准值:q=9×1=9 KN/m k 板的活荷载设计值(活荷载分项系数取1.3):q =1.3×q=11.7 KN/m k 板的设计值总值:g+q=1.2×g +1.3×q =15.186 KN/m kk ?确定板的计算跨度及计算简图:次梁截面为200×400mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按表1.2.8其计算跨度为: 2 边跨:l= l+ h/2=2200-100-120+80/2=2020?1.025 l=2030mm 01n n 中跨:l= l=2200-200=2000mm 01n 板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算(可取大值)。 其计算简图如图1.2.34所示。 400 200 200 1980 2000 2200 2200 g+q 3 2020 2000 2020 2000 2000 图1.2.34 板的计算简图 2)内力计算 板的各截面弯矩计算结果见表1.2.13。 表1.2.13 板的弯矩计算 截面位置 1(边跨中) B(支座) 2(中间跨中) C(中间支座) 弯矩系数α 1/11 -1/14 1/16 -1/16 22222M=α(g+q)l 15.186×2.02 /11 -15.186×2.02 /14 15.186×2.02 /16 -15.186×2.02 /16 0 (KN(m) =5.633 = -4.43 =3.87 =-3.87 3)配筋计算 由 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 知:b=1000mm，h=80mm，h=80-20=60mm。混凝土采用C25，钢筋采用HPB3000 22f,270N/mmf,11.9N/mm级钢，则，。 yc 位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座的计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。板配筋计算过程见表1.2.14。 3 表1.2.14 板配筋计算 2、3 C 截面 1 B ?,?、?,?轴 ?,?、?,?轴 ?,?轴 0.8M ?,?轴 0.8M M(KN(m) 5.633 -4.43 3.87 3.10 -3.87 -3.10 M,,0.131 0.103 0.090 0.073 0.103 0.083 s2,fbh10c ,,1,1,2,s 0.141 0.109 0.094 0.076 0.094 0.076 ，，,,,0.576b fbh,,1c0A,sfy372.9 288.2 248.6 201.0 248.6 201.0 2(mm) 理论配筋 Ф8@130 Ф8@170 Ф8@200 Ф8@200 Ф8@200 Ф8@200 2(mm) As=387 As=296 As=252 As=252 As=252 As=252 实配钢筋 Ф8@125 Ф8@150 Ф8@200 Ф8@200 Ф8@200 Ф8@200 2(mm) As=402 As=335 As=252 As=252 As=252 As=252 4)确定各种构造钢筋 ?分布筋选用:《 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》规定:板中单位长度上分布钢筋的配筋面积不小于受力钢筋截面面积的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%;常采用HPB300级钢筋，其直径不宜小于6mm，间距不宜大于250mm;当有较大的集中荷载作用于板面时，间距不宜大于 2200mm。As=max(387×15%，80×1000×0.15%)= max(58.05，120)=120 mm，故其配筋为Ф6@200。 ?嵌入墙内的板面附加钢筋选用Ф8@200。 ?垂直于主梁的板面附加钢筋选用Ф8@200。 ?板角构造钢筋:选用Ф8@200,双向配置板四角的上部。 给板的平法施工图时，该楼盖根据板块的类型、板厚和贯通纵筋三者均相同的原则应按同一编号进行编号，将板块分为LB1、LB2两个编号。 3、次梁的设计(按塑性内力重分布计算) 4 1)荷载计算及计算简图 ?荷载计算:由板传来:2.905×2.2=6.39 KN/m 次梁自重:0.2×(0.4-0.08)×25=1.6 KN/m 次梁粉刷重:0.015×(0.4-0.08)×2×17+0.015×0.2×17=0.214 KN/m 恒载标准值:g=8.21 KN/m k 恒荷载设计值(恒荷载分项系数取1.2):g =1.2×g=9.85 KN/m k 活荷载标准值:q=9×2.2=19.8KN/m k 活荷载设计值(活荷载分项系数取1.3):q =1.3×q=25.74 KN/m k 设计值总值:g+q=1.2×g +1.3×q =35.59KN/m kk ?确定次梁的计算跨度及计算简图:次梁截面为200×400mm，主梁截面为250×600mm， 取次梁在墙上的支承长度为240mm。按表3.9其计算跨度为: 边跨:l= l+ α/2=5000-120-125+240/2=4875?1.025 l=1.025×4755=4873mm， 01n n 取l=4870 mm。 01 中跨:l= l=5000-250=4750mm 01n 次梁为多跨连续梁，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，可按等跨度连续梁计算。 其计算简图如图1.2.35所示。 次梁次梁 600 400 主梁主梁 47504755240250250250250120120 12050005000125q+g=35.53kN/m 32BCCB 48704750475047504870 次梁的计算简图图1.2.35 次梁的计算简图 2)内力计算 次梁的各截面内力计算结果见表1.2.15和表1.2.16。 5 表1.2.15 次梁的弯矩计算 截面位置 1(边跨中) B(支座) 2(中间跨中) C(中间支座) 弯矩系数α 1/11 -1/11 1/16 -1/16 22222M=α(g+q)l 35.59×4.87 /11 -35.59×4.87 /14 35.59×4.75 /16 -35.59×4.75 /16 0 (KN(m) =76.74 = -76.74 =50.19 =-50.19 表1.2.16 次梁的剪力计算 截面位置 A(支座) B(支座左) B(支座右) C(中间支座) 弯矩系数α 0.4 0.6 0.5 0.5 V=β(g+q)l 0.4×35.59×4.755 0.4×35.59×4.755 0.4×35.59×4.750 n84.53 (KN) =67.69 = 101.54 =84.53 3)配筋计算 'b?、次梁跨中按T形截面进行正截面计算，T形截面的翼缘宽度为: f 14870,,'边跨: b,minl,,1623;b，s,2000，200,2200,1623mm,,f0033,, 14750,,'中间跨: b,minl,,1583;b，s,2000，200,2200,1583mm,,f0033,, 'h,80mm次梁高h=400，h=400-35=365mm，翼缘厚。 0f 判定T形截面类型: ,h80f6,,,fbh(h,),1.0，11.9，1583，80(365,),489.780，10N,mm 1cff022 ,76.74kN,m(边跨中)及50.19kN,m(中间跨中) 故各跨中截面属于第一类T形截面。 h,365mm?、支座截面按矩形截面计算，按布置一排纵向钢筋考虑，取。 0 2?、由题知:混凝土采用C25，钢筋采用?级钢，则f,11.9N/mm，c 6 222,，，α=1.0，β=1.0。 f,300N/mmf,270N/mmf,1.27N/mm1cyyvt 次梁正截面承载力计算见表1.2.17。 表1.2.17 次梁正截面承载力计算 截 面 1(T形) B(矩形) 2、3(T形) C(矩形) 弯矩M(KN.m) 76.74 -76.74 50.19 -50.19 'b或 b1623 200 1583 200 f M ,,s0.030 0.242 0.020 0.158 2,fbhc10 ,,1,1,2,s 0.030 0.282 0.020 0.173 (,,,0.550) b fbh,,1c0A, 711.6 815.7 463.0 501.8 sfy 2实配钢筋(mm) 3Ф18，As=763 3Ф20，As=942 2Ф18，As=509 2Ф18，As=509 次梁上部跨中部分考虑到未设受力钢筋，故设置2Ф12架立筋，即可固定箍筋的位置，又与其它钢筋形成具有一定刚度的钢筋骨架，且在混凝土收缩和温度变化时，还可以阻止裂缝的产生，架立筋布置在梁的受压区外缘两侧，平行于纵向受力钢筋。 ?、次梁斜截面承载力计算见下表1.2.18: 表1.2.18 次梁斜截面承载力计算 BB截 面 A C 左右 V(KN) 84.53 67.69 101.54 84.53 0.25,fbh217.2>V 217.2>V 217.2>V 217.2>V (kN)cc0 V,0.7fbh(kN)65.36V满足 100.2>V满足 V,V，1.25fh100.2>V满足 100.2?V满足 0cscyvs AsV,,svbs 0.142%>0.113% 0.142%>0.113% 0.142%>0.113% 0.142%>0.113% f0.24t,,,0.113%sv,minfyv 沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置。 绘施工图时，梁上箍筋均采用Ф6@200，以方便施工。 4、主梁的设计(按弹性理论计算) 1)荷载计算及计算简图 ?荷载计算:为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。 次梁传来的荷载: 8.21×5.0=41.05KN -0.08)×2.2×25=7.15 KN 主梁自重: 0.25×(0.6 主梁粉刷重:0.015×(0.6-0.08)×2.2×2×17=0.58 KN 恒载标准值:G=48.78KN k 恒荷载设计值(恒荷载分项系数取1.2):G =1.2×g=58.54 KN k 活荷载标准值:Q=9×2.2×5=99KN k 活荷载设计值(活荷载分项系数取1.3):Q =1.3×q=128.7 KN k 设计值总值:G+Q=1.2×G +1.3×Q =187.24KN kk ?确定计算跨度及计算简图:主梁截面为250×600mm，柱截面为400×400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370。按表3.9其计算跨度为: 边跨:l= l= l+ α/2+ b/2=(6600-120-400/2)+370/2+400/2=6665?1.025 l+ b/2=1.025×01cn n6280+400/2=6637mm，取两者中小值，l=6640mm。 01 中跨:l= l=6600mm，其计算简图如图1.3.36所示。 01c 8 板板主梁主梁 =80=80=400=400hhhh=600=600hh 次梁次梁柱柱400400400400柱=400柱=400柱=400柱=400 G+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QG+QGGGGGGGGGGG=58.53kN/mG=58.53kN/mG=58.53kN/mG=58.53kN/mG=58.53kN/mG+QG+QGGGGGGGGGG GGGGGGGGGG 1111122222CCCCC(((((BBBBB)))))ccBBBBBAAADDBB 664066406640664066406600660066006600660066406640664066406640 主梁的计算简图主梁的计算简图主梁的计算简图主梁的计算简图主梁的计算简图 图1.2.36 主梁的计算简图 2)内力计算 按弹性计算法，主梁的弯矩设计值与剪力设计值按下式计算: M,kGL，kQL12 V,kG，kQ34， 其中，k、k、k、k可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻1234 两跨的平均值。计算结果见表1.2.19与表1.2.20。 表1.2.19 主梁弯矩计算 项跨中最大弯矩 支座弯矩 荷载简图 次 K /M K /M K /M K /M 12BC? 0.244 0.067 -0.267 -0.267 GGGGGG 94.84 25.89 -103.78 -103.78 ? 0.244 0.067 -0.267 -0.267 QQQQQQQQQQQQGGGGGGGGGGGG 208.51 56.91 -228.17 -228.17 ? 0.289 -0.133 -0.133 -0.133 QQQQQQQQGGGGGGGGGGGG 9 246.97 -112.97 -113.66 -113.66 ? -0.044 0.200 -0.133 -0.133 QQQQGGGGGGGGGGGG -37.60 169.88 -113.66 -113.66 ? 0.229 0.170 -0.311 -0.089 QQQQ 195.70 144.40 -265.77 -76.06 ?+? 303.35 82.80 -331.95 -331.95 组?+? 341.81 -87.08 -217.44 -217.44 合 ?+? 57.24 195.77 -217.44 -217.44 ?+? 292.54 170.29 -369.55 -179.84 则跨中最大弯矩M=341.81，M最大正弯矩=195.774KN.m，M最大负弯矩=-87.08 KN.m。 122 根据对称性原则，支座弯矩M = M =-369.55 KN.m，此处因主梁与柱节点整体连接，BC 主梁的截面高度显著增大，故并不时危险截面，最危险的支座截面应在支座边缘处，故主梁支座弯矩值应取支座边缘的计算弯矩M',其值可近似按公式1.2.11计算: b M'=M-V×b/2= 369.55-187.24×0.4/2=332.102 KN.m bb0 式中M——支座中心处的弯矩 b V——该跨按简支梁计算的支座剪力 0 b——支座的宽度，此处为柱的宽度。 表1.2.20 主梁剪力计算 项剪力值 荷载简图 次 K /V K/V K/V K/V K/V K/V 左右左右ABBCcD? 0.733 -1.267 1.000 -1.000 1.267 -0.733 GGGGGG 42.91 -74.17 58.54 -58.54 74.17 -42.91 ? 0.733 -1.267 1.000 -1.000 1.267 -0.733 QQQQQQQQQQQQGGGGGGGGGGGG 94.34 -163.06 128.70 -128.70 163.06 -94.34 ? 0.689 -1.311 1.222 -0.778 0.089 0.089 QQQQ 88.67 -168.73 157.27 -100.13 11.45 11.45 10 组?+? 137.25 -237.23 187.24 -187.24 237.23 -137.25 合 ?+? 131.58 -242.90 215.81 -158.67 85.62 -31.46 根据对称性原则，V= V =137.25KN，V=V=242.90KN，V=V=215.81KN。 左右右左ADBcBC 由此可作出下列几种情况下的内力图:?+?、?+?、?+?、?+?; 将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。 同样可绘出剪力包络:?+?、?+?;见图1.2.37与图1.2.38。 图1.2.37 弯矩包络图 图1.2.38 剪力包络图 3)配筋计算 'b?、主梁跨中按T形截面进行正截面计算，T形截面的翼缘宽度为: f 11 11，，'边跨:。 b,minl,，6640,2213;b，s,5000,2213mmf0,,33，， 11，，'中跨: b,minl,，6600,2200;b，s,5000,2200mmf0,,33，， '梁高:h=600，h=600-60=540mm，翼缘厚。 h,80mm0f 判定T形截面类型: ,h80f6,,,fbh(h,),1.0，11.9，2200，80(540,),1047.2，10N,mm10cff22 341.81kN,m(边跨中),,1047.2kN,m, ,195.77kN,m(中间跨中), 故各跨中截面属于第一类T形截面。 ?、支座截面按矩形截面计算，b=250，因此处板、次梁与主梁的支座负钢筋相互垂直交错，且主梁负筋位于次梁和板的负筋下，因此其截面有效高度应减小，按布置两排纵向钢筋考虑，取h=(h-80,90)=600-80=520mm。 0 2?、由题知:混凝土采用C25，钢筋采用?级钢，则，f,11.9N/mmc 222f,300N/mmf,270N/mm,，，α=1.0，β=1.0。 f,1.27N/mm1cyyvt 主梁正截面承载力计算见下表1.2.21: 表1.2.21 主梁正截面承载力计算 截 面 M(T形) B(矩形) M(T形) M(矩形) 122弯矩M(KN.m) 341.81 -332.102 195.774 -87.08 'b或 b2213 250 2200 250 f h 540 520 540 520 0 M ,,s20.045 0.413 0.026 0.108 ,fbhc10 ,,1,1,2,s 0.046 0.582>0.550 0.026 0.115 (,,,0.550) b 应加大截面，将主梁高改为650mm，此时活荷载不变，恒荷载应改为: 12 次梁传来的荷载: 8.21×5.0=41.05KN 主梁自重: 0.25×(0.65-0.08)×2.2×25=7.84 KN 主梁粉刷重:0.015×(0.65-0.08)×2.2×2×17=0.58 KN 恒载标准值:G=49.47KN k 恒荷载设计值(恒荷载分项系数取1.2):G =1.2×g=59.37 KN k 对应的恒荷载产生的M与V如下:M=96.18 KN.m，M =112.97KN.m，M = M= -105.25 12BCKN.m， V= V =43.51KN，V=V=75.22KN，V=V=59.37KN。 左右右左ADBcBC 对应的荷载组合应取的M与V如下: 则跨中最大弯矩M=343.15 KN.m，M最大正弯矩=196.13KN.m，M最大负弯矩=-86.72 122KN.m;支座弯矩M = M =-371.02 KN.m，其值可近似按公式3-11计算: BC M'=M-V×b/2= 371.02-188.07×0.4/2=333.406 KN.m bb0 式中M——支座中心处的弯矩 b V——该跨按简支梁计算的支座剪力，V= G+Q=188.07 00 b——支座的宽度，此处为柱的宽度。 V= V =137.85KN，V=V=243.95KN，V=V=216.64KN。 左右右左ADBcBC 表1.2.21续 主梁正截面承载力计算 截 面 M1(T形) B(矩形) M2(T形) M2(矩形) 弯矩M(KN.m) 343.15 -333.406 196.13 -86.72 'bf2213 250 2200 250 b或 h0 590 570 590 570 M,,s0.037 0.345 0.023 0.090 2,fbhc10 ,,1,1,2,s 0.038 0.443 0.023 0.094 (,,,0.550)b fbh,,c10A, 1976.4 2504.7 1160.5 532.2 sfy 4Ф25+2Ф20，2实配钢筋(mm) 4Ф25，As=1964 4Ф20，As=1256 2Ф20，As=628 As=2592 13 因在第二跨的跨中有负弯矩的出现，故该梁在绘制平法施工图时，上部筋设置有两根通长筋，考虑到通长筋设于梁的受压区外缘两侧，此外钢筋在配置时一般要求比内侧钢筋要大或与内侧钢筋同，而梁的内侧钢筋为Ф25的，故此时将通长筋亦设为2Ф25，而不是按配筋计算表中的2Ф20进行配置。 ?、主梁斜截面承载力计算见下表: 此时b=250， h=650-60=590mm，h=590-80=510 mm，h/ b=2.04<4，其受剪截面限制0ww 条件为，λ=α/ h=2000/590=3.34，取λ=3 V,0.25,fbh0cc0 表1.2.22 主梁斜截面承载力计算 截 面 V= V V=V V=V 左右右左ADBcBCV(KN) 137.85 243.95 216.64 0.25,fbh438.8>V 438.8>V 438.8>V (kN)cc0 1.75(kN)V,fbh 81.95V满足 242?V满足 0cscyvs AsV,,svbs 0.161%>0.113% 0.322%>0.113% 0.268%>0.113% f0.24t,,,0.113%sv,minfyv 沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置(剪力不足时，不建议选择弯起钢筋抗剪，可采用增多箍筋肢数或增大箍筋直径处理)。 因为梁高为650mm，按构造要求应配置梁侧面纵向钢筋，根据图2.3.6的构造要求，故设置4Ф12的侧面纵向钢筋，同时按要求配置Ф6@300的拉筋。 (5)两侧附加横向钢筋的计算: 次梁传来的集中荷载设计值:1.2×41.05+128.7 =177.96KN，由附加吊筋承受，弯起角 14 度为45?，则附加吊筋截面面积为: F2A,,419.5mm sb2fsinay 2设1Ф25，A=490.9mm即可满足要求。 sb 15 2 每米板宽内的钢筋截面面积表/mm 钢筋间/mm 钢筋直径 距/mm 3 4 5 6 6/8 8 8/10 10 10/12 12 12/14 14 14/16 16 70 101 179 281 404 561 719 920 1121 1369 1616 1908 2199 2536 2872 75 94.3 167 262 377 524 671 859 1047 1277 1508 1780 2053 2367 2681 80 88.4 157 245 354 491 629 805 981 1198 1414 1669 1924 2218 2513 85 83.2 148 231 333 462 592 758 924 1127 1331 1571 1811 2088 2365 90 78.5 140 218 314 437 559 716 872 1064 1257 1484 1710 1972 2234 95 74.5 132 207 298 414 529 678 826 1008 1190 1405 1620 1868 2116 100 70.6 126 196 283 393 503 644 785 958 1131 1335 1539 1775 2011 110 64.2 114 178 257 357 457 585 714 871 1028 1214 1399 1614 1828 120 58.9 105 163 236 327 419 537 654 798 942 1112 1283 1480 1676 125 56.5 100 157 226 314 402 515 628 766 905 1068 1232 1420 1608 130 54.4 96.6 151 218 302 387 495 604 737 870 1027 1184 1366 1547 140 50.5 89.7 140 202 281 359 460 561 684 808 954 1100 1268 1436 150 47.1 83.8 131 189 262 335 429 523 639 754 890 1026 1183 1340 160 44.1 78.5 123 177 246 314 403 491 599 707 834 962 1110 1257 170 41.5 73.9 115 166 231 296 379 462 564 665 786 906 1044 1183 180 39.2 69.8 109 157 218 279 358 436 532 628 742 855 985 1117 190 37.2 66.1 103 149 207 265 339 413 504 596 702 810 934 1058 200 35.3 62.8 98.2 141 196 251 322 393 479 565 668 770 888 1005 220 32.1 57.1 89.3 129 178 228 292 357 436 514 607 700 807 914 240 29.4 52.4 81.9 118 164 209 268 327 399 471 556 641 740 838 250 28.3 50.2 78.5 113 157 201 258 314 383 452 534 616 710 804 260 27.2 48.3 75.5 109 151 193 248 302 368 435 514 592 682 773 280 25.2 44.9 70.1 101 140 180 230 281 342 404 477 550 634 718 300 23.6 41.9 65.5 94 131 168 215 262 320 377 445 513 592 670 320 22.1 39.2 61.4 88 123 157 201 245 299 353 417 381 554 628 附表1 等截面连续梁的内力及变形表 42ql说明:1(在均布荷载作用下:M,表中系数×ql;V,表中系数×ql;。 w表中系数,，100EI 3Fl2(在集中荷载作用下:M,表中系数×Fl;V,表中系数×F;。 w表中系数,，100EI [例1] 已知二跨等跨梁l,5m，均布荷载q,11.76kN/m，每跨各有一集中荷载F,29.4kN，求中间支座的最大弯矩和剪力。 2[解] M,(,0.125×11.76×5)，(,0.188×29.4×5) 支B ,(,36.75)，(-27.64),,64.39kN?m 16 V,(,0.625×11.76×5)，(,0.688×29.4) 左B ,(,36.75)，(,20.23),,56.98kN [例2] 已知三跨等跨梁l,6m，均布荷载q,11.76kN/m，求边跨最大跨中弯矩。 2[解] M1,0.080×11.76×6,33.87kN?m。 )二跨等跨梁的内力和挠度系数 1 2)三跨等跨梁的内力和挠度系数 17 18 19 3)四跨等跨连续梁内力和挠度系数 20 4)五跨等跨连续梁内力和挠度系数 21