标准贯入试验锤击数与粘性土状态的关系

标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 贯入试验锤击数与粘性土状态的关系 ?地基基础与岩土工程 《四川建材》2006年第2期 【文章编号】:1672-4011(2006)02-0173-02 蒋志勇 (广东省化工地质勘查院) 【关键词】:标准贯入;锤击数;粘性土 【中图分类号】:TU9 【文献标识码】:B 标准贯入试验锤击数与粘性土状态存在相关关系。由于标准贯入试验适用于砂土、粉土和粘性土,不适用于粗颗粒及软塑、流塑状态的软土,因为在软土中,实测锤击数往往连1击都不到,已无任何 评价 LEC评价法下载LEC评价法下载评价量规免费下载学院评价表文档下载学院评价表文档下载 意义,故标准贯入试验锤击数主要与粘性土可塑、硬塑状态存在相关关系,标准贯入试验实测锤击数N越大,则粘性土状态指标液性指数IL就越小。 为找出实测锤击数与液化指数的相关关系,需对其进行一元回归 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 ,建立回归方程。设以变量X代替标准贯入试 表1 序号N(X)IL(Y)序号N(X)IL(Y)序号N(X)IL(Y)序号N(X)IL(Y)序号N(X)IL(Y)序号N(X)IL(Y)表2序 号0,2222,33,40,49,54,65,76,78, ——————————————————————————————————————————————— 3239485364757782 岩土工程勘察报告场地名称花都区狮岭岭南工业园商住楼场地馨泉居场地碧云阁场地 广州市华昊贸易有限公司加工厂场地广州市金粤制品有限公司加工厂场地 合和世纪城一期工程场地广州市东瀚印刷有限公司厂区场地广州市德新洗水有限公司场地 广州市诺安制动配件有限公司厂区场地 序 号83,8586,9091,9293,9697,100101,110111,113114,117117,119 岩土工程勘察报告场地名称 广州市丽嘉酒店场地广州市广安投资有限公司仓储场地 花东中心小学综合楼场地日展制衣厂车间场地金宏利大厦场地 花都区狮岭镇合成村综合楼场地 红棉派出所综合楼场地新庄小学教学楼场地 广州市花都区市场管理服务中心场地 121211941 29222142 310231343 415241644 58251345 612261746 ——————————————————————————————————————————————— 713272047 812282248 913291849 1011301350 1116311851 1211322052 1319331453 1416341754 151235855 1613361556 178372257 1813381558 1913391959 202340660 验实测锤击数N,以变量Y代替粘性土状态指标IL,引用2001年,2005年期间,化工部广州地质工程勘察院在广州市花都区所完成的18个场地的岩土工程勘察报告资料,这些场地的粘性土层主要为第四系冲积、残积而成的可塑、硬塑状态的粉质粘土及粘土,选取标准贯入试验位置与取样位置较接近的同一粘性土层的实测锤击数N、液性指数IL,按相关关系分组列于下表中,共计119组。 上列表中的实测锤击数N和液性指数IL数据资料具体来源的岩土工程勘察报告场地见表2。 ——————————————————————————————————————————————— 将表1中N(X)为横轴,IL(Y)为纵轴,作图如后: 0.200.330.330.240.360.320.280.300.280.320.250.360.240.230.380.350.3 90.260.300.08 0.230.130.310.200.330.280.170.140.220.320.160.150.280.240.400.270.1 00.310.170.39767761591718237171718101412121210 0.440.380.360.370.400.290.340.260.160.160.420.250.260.170.320.310.2 90.360.370.4161981810115 621482111028 6310831210313 641284910414 6514851810514 6614861310614 671287111079 681588111086 691389131099 7013901511013 7114911111117 72139261125 7318931511319 ——————————————————————————————————————————————— 741294191146 751195161157 767961311616 77597911715 7813981311815 79699711919 80101006 0.450.230.310.350.270.280.380.330.290.320.230.330.200.270.280.470.4 50.260.490.37 0.430.390.370.380.190.280.310.330.330.300.330.440.290.240.240.300.4 40.250.430.51 0.270.390.260.280.260.300.410.400.370.280.240.470.220.420.470.210.3 20.250.15 从后图中可以看出变量X与变量Y存在线性相关关系,建立Y倚X的线性回归方程为: Y=a+bX, 即INL=a+b 用最小二乘法原理可以得到: (1式) a=Y-bX ——————————————————————————————————————————————— b(2式) i ?XY i ? 1 (Xi)(Yi)n1X2(Xi)2i-n- ?? ? (3式) 《四川建材》2006年第2期 地基基础与岩土工程? 将有关数据代入,得 =-0.94,则? ?=0.94 相关系数 的绝对值为0.94,说明变量X与Y,即标准贯入试验实测锤击数N与粘性土可塑、硬塑状态的液性指数IL的相关关系程度为紧密相关。 将粘性土可塑状态与硬塑状态临界液性指数值IL=0.25,代入(5式)可得:N=15.8?16(击) 将表1中变量X、Y分别进行统计计算可得到: 将粘性土硬塑状态与坚硬状态(全风化岩石)临界液性指数值IL=0代入5式可得: ——————————————————————————————————————————————— N=28.9?29(击) 上述计算主要是在广州市花都区范围实际勘察工作成果资料基础上,定量分析了粘性土可塑与硬塑状态,硬塑与坚硬状态(全风化岩石)这两种临界液性指数IL相对应的标准贯入试验实测锤击N,由于实际工作中标准贯入试验锤击数不适用于对粘性土流塑与软塑两种状态进行判别,反之, (4式) (5式) = 以实际勘察工作成果资料定量分析粘性土流塑与软塑,软塑与硬塑状态临界液性指数IL相对应的标准贯入试验实测锤击数亦不适用。 标准贯入试验锤击数与粘性土流塑、软塑状态的关系引用《工程地质手册》(第三版)第二章第五节有关资料,综合 (6式) 上述定量计算结果,可得标准贯入试验实测锤击数与粘性土状态的关系如表3。[ID:2277] ?X Y=0.304 ?Y?XY=426.73 X=12.97 i i i ——————————————————————————————————————————————— i ?X =36.23 ?Y =1543 2i2i =22243=11.96 将上列数据代入(2)式、(3)式,得:a=0.55 b=-0.019于是线性回归方程式为:即 Y=0.55-0.019XIL=0.55-0.019N 相关系数γ可由下式求得: 1 XiYi-(Xi)(Yi)nX2(Xi)2Y2(i-i-nn ??? [ ???? Yi) 2 表3 实测锤击数N和粘性土液性指数IL的关系 实测锤击数N液性指数土的状态 N<2 IL>1流塑 2<N?41?IL>0.75软塑 ——————————————————————————————————————————————— 4<N?160.75?IL>0.25 可塑 16<N?290.25?IL>0 硬塑 N>29IL?0 坚硬(全风化岩石) (上接) 第四道张拉力15t,第五道张拉力12t。支护具体见图8。基坑变形稳定后最大位移8mm,理 论计算值10.2mm。 6 结 论 (1)从观测数据来看,基坑变形非常小,土钉墙结合预应力土钉代替桩锚支护是成功的,大大节约了支护的成本。 (2)合理布置预应力土钉的位置和张拉力对控制基坑变形起着很大的作用。(3)通过实测位移和理论位移的对比可 图8 ED段支护剖面图 知,理论计算值和实际变形值非常接近,说明 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 的合理性,和进行变形破坏分析的 必要性。 (4)通过变形与破坏有限元分析,了解基坑变形、整体稳定性情况,做到心中有数。(5)变形观测在基坑支护中是非常重要的,合理布置观测点、和观测时间能有效防止突发事件的出现,并对下一步施工有指——————————————————————————————————————————————— 导作用。[ID:2351] 5.3 ED段 由于该地段有一办公楼,其基础底板埋深为9.5m,距基坑开挖线较近,同时距拟建筑物外墙7m处有一埋深5m的污水水泥管道。该段上部5米边坡按1:1进行放坡开挖,对已揭露出的污水竖井在边坡支护时进行加固处理。为保证上述构筑物的安全使用,在第六、七道支护采用预应力土钉, ———————————————————————————————————————————————