下载
加入VIP
  • 专属下载特权
  • 现金文档折扣购买
  • VIP免费专区
  • 千万文档免费下载

上传资料

关闭

关闭

关闭

封号提示

内容

首页 锅炉原理课程设计

锅炉原理课程设计.doc

锅炉原理课程设计

不要正儿八经滴
2017-09-20 0人阅读 举报 0 0 暂无简介

简介:本文档为《锅炉原理课程设计doc》,可适用于高等教育领域

锅炉原理课程设计姓名:程书培学号:时间:~学年第二学期第十八周地点:号教学楼B指导老师:衡丽君、宋艳萍建筑环境与能源工程系目录第一节设计任务书一、设计题目th再热煤粉锅炉二、原始材料第二节煤的元素分析数据校核和煤种判别一、煤的元素各成分之和为的校核二、元素分析数据校核三、煤种判别第三节锅炉整体布置的确定一、锅炉整体的外型选n形布置二、受热面的布置三、锅炉汽水系统第四节燃烧产物和锅炉热平衡计算一、燃烧产物计算(一)理论空气量及理论烟气容积(二)空气平衡表及烟气特性表(三)烟气焓温表二、热平衡及燃料消耗量计算第五节炉膛设计和热力计算一、炉膛结构设计(带前屏过热器)(一)炉膛尺寸的确定(二)水冷壁二、燃烧器的设计三、炉膛和前屏过热器结构尺寸计算四、炉膛热力计算(带前屏过热器)第六节后屏过热器热力计算一、后屏过热器结构尺寸计算二、后屏过热器热力计算第七节对流过热器设计和热力计算一、对流过热器结构设计二、对流过热器结构尺寸计算三、对流过热器热力计算第八节高温再热器设计和热力计算一、高温再热器结构设计二、高温再热器结构尺寸计算三、高温再热器热力计算第九节第一、二、三转向室及低温再热器引出管的热力计算一、第一、二、三转向室及低温再热器引出管结构尺寸计算二、第一、二、三转向室及低温再热器引出管的热力计算第十节低温再热器热力计算第十一节旁路省煤器热力计算一、旁路省煤器结构尺寸计算三、旁路省煤器热力计算第十二节减温水量校核第十三节主省煤器设计和热力计算一、主省煤器结构设计二、主省煤器结构尺寸计算三、省煤器的热力计算第十四节空气预热器热力计算一、空气预热器结构尺寸二、空气预热器热力计算第十五节热力计算数据的修正和计算结果汇总一、热力计算数据的修正二、排烟温度校核三、热空气温度校核四、热平衡计算误差校核五、热力计算结果汇总第十六节锅炉设计说明书一、设计参数及煤种二、锅炉总体概况三、水冷系统四、燃烧器五、过热器六、再热器七、省煤器八、回转式空气预热器九、锅炉构架及平台布置十、炉墙密封十一、运行工况与汽温调节十二、再热器的旁路保护第一节设计任务书一、设计题目th再热煤粉锅炉二、原始材料。锅炉蒸发量Dth。再热蒸汽流量Dth。给水温度tgs。给水压力pMPa(表压)gs。过热蒸汽温度t。过热蒸汽压力pMPa(表压),。再热蒸汽进入锅炉机组时温度t,。再热蒸汽离开锅炉机组时温度t,。再热蒸汽进入,,,(四)可燃基低位发热量(门德雷也夫公式计算值)的计算r'rrrr,(,),KJKgQ,CH,(O,S),dwr'r,,,KJKg,KJKgQ,Q,dwdw因为,KJKg,KJKg(Ag,)所以元素成分是正确的三、煤种判别(一)煤种判别rQdw由燃料特性得知Vr=>,但是=KJKg<KJKg所以属于:劣质烟煤。(二)折算成分的计算Aar,zs,,,Mar,zs,,,Sar,zs,,,因此Aar,zs=>属于高灰分煤。第三节锅炉整体布置的确定一、锅炉整体的外型选n形布置选择n形布置的理由如下:()锅炉排烟口在下方送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面锅炉结构和厂房较低烟囱也可以建筑在地面上(}在对流竖井中烟气下行流动便于清灰具有自身除灰的能力()各受热面易于布置成逆流方式以加强对流换热()机炉之间连接管道不长。二、受热面的布置在炉膛内壁面全部布置水冷壁受热面其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。本锅炉为超高压参数汽化吸热较小加热吸热和过热吸热相应较大。为使炉膛出口烟温降低到要求的数值保护水平烟道内的对流受热面除在水平烟道内布置对流过热器外还在炉内布置全辐射式的前屏过热器炉膛出口布置半辐射式的后屏过热器。为使前屏、后屏过热器中的传热温差不致过大在炉顶及水平烟道的两侧墙竖井烟道的两侧墙和后墙均布置包覆过热器。为了减小热偏差节省金属用量采用二级再热方式其中高温再热器置于对流过热器后的烟温较高区域低温再热器设置在尾部竖井烟道中。但是为了再热汽温的调节使负荷在~之间变化时再热器出口汽温保持不变在低温再热器旁边(竖井烟道的前部)设置旁路省煤器前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构。在低温再热器及旁路省煤器的下面设置主省煤器。根据锅炉的参数省煤器出口工质状态选用非沸腾式的。热风温度要求较高(t=)理应采用二级布置空气预热器但在主省煤器后已rk布置不下二级空气预热器加之回转式空气预热器结构紧凑、材料省、维修也方便因此采用单级的回转式空气预热器并移至炉外布置。在主省煤器的烟道转弯处设置落灰斗由于转弯处离心力的作用颗粒较大的灰粒顺落灰斗下降有利于防止回转式空气预热器的堵灰减轻除尘设备的负担。锅炉整体布置如图所示三、锅炉汽水系统按超高压大容量锅炉热力系统设计的要求该锅炉汽水系统的流程设计如下:(一)过热蒸汽系统的流程汽包顶棚过热器进口集箱炉顶及尾部包覆过热器管束尾部包覆过热器后悬吊管过热器管束悬吊管过热器出口集箱集箱尾部左右侧包覆过热器下后集箱尾部左右侧包覆过热器管束(上升)尾部左右侧包覆过热器上集箱尾部左右侧包覆过热器管束(下降)尾部左右侧包覆过热器下前集箱水平烟道左右侧包覆过热器管束(上升)水平烟道左右侧包覆过热器上集一级喷水减温器二级喷水减温器箱前屏过热器后屏过热器对流过热器进口集箱对流过热器管束对,,,,,,,,,,,,流过热器出口集箱集汽集箱汽轮机(二)水系统的流程给水主省煤器进口集箱主省煤器管束主省煤器出口集前隔墙省煤器进口集箱前隔墙省煤器管束箱,,后隔墙省煤器进口集箱后隔墙省煤器管束隔墙省煤器出口集箱旁路省煤器进口集箱旁路省煤器及斜烟道包覆管束旁路省煤器左右侧墙水冷壁出口集箱后墙引出管汽包下降管下联箱,,上联箱汽包。前后墙水冷壁(三)再热蒸汽系统的流程事故喷水微量喷水汽轮机低温再热器进口集箱低温再热器管束低温再热器出口集箱高温再,,,,,,,,,,热器进口集箱高温再热器管束高温再热器出口集箱再热器集汽集箱汽轮机。下面介绍该锅炉各受热面的结构设计和热力计算的详细内容。结构设计部分属于同一类型的受热面只选其中一个介绍。第四节燃烧产物和锅炉热平衡计算一、燃烧产物计算燃烧产物计算公式略只给出如下计算结果。(一)理论空气量及理论烟气容积理论空气量Nm,Kg理论氮气容积Nm,Kg三原子气体RO的容积Nm,Kg理论水蒸汽容积Nm,Kg理论烟气容积Nm,Kg(二)空气平衡表及烟气特性表’’根据该锅炉的燃料属劣质烟煤可按表选取炉膛出口过量空气系数α=又按l表选取各受热面烟道的漏风系数然后列出空气平衡表如表。根据上述计算出的数据又按表选取份炉渣份额后计算得飞灰份额α=计算fh表列出的各项此表为烟气特性表。(三)烟气焓温表计算表列出的各项此表为烟气焓温表。表空气平衡表受热面名称炉膛、后屏过热对流过热器低温再热器旁高温再热器主省煤器空气预热器器路省煤器)(gzr过量空气系数)(sm()()()()l,hpdlgrdzr,psmky进口a'漏风Δal=,aΔahp=出口a''表烟气特性表项目名称符号单位l,hpdlgrgzrdzr,psmsmky烟道进口过热量空气系数烟道出口过热量空气系数烟道平均过热量空气系数过剩空气量,VNkg水蒸气容积Nkg烟气总容积NkgRO气体占烟气容积总份额水蒸汽占烟气容积总份额三原子气体和水蒸汽占烟气容积总份额烟气质量kgkg飞灰无因次浓度kgkg表烟气焓温度表烟(kJkg)烟气的焓Hy气理论烟气理论空气炉膛后屏过低温再热器旁路(或对流过热器高温再热器主省煤器空预器热段空预器冷段的焓的焓飞灰的焓热器省煤器顺空(kJkgHfh=====(kJkg序气)(kJkg==)温))度,H,H,H,H,H,H,Hyyyyyyyo(c)yA,fh注:因为,,,所以计算烟气焓Hy是不考虑飞灰的焓Hfh。Qar,net二、热平衡及燃料消耗量计算锅炉热平衡及燃料消耗量计算如表所示。表锅炉热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值燃料带入热量QkJkgro排烟温度Cpy排烟焓HkJkgpyo冷空气温度tClk理论冷空气焓kJkg机械不完全燃烧损失q化学不完全燃烧损失q排烟损失q散热损失q灰渣物理热损失q保热系数,锅炉总热损失,q锅炉热效率,gl过热蒸汽焓kJkg给水焓hkJkggs过热蒸汽流量Dkghgr再热蒸汽出口焓kJkg再热蒸汽进口焓kJkg再热蒸汽流量Dkghzr再热蒸汽焓增量kJkg,hzr锅炉有效利用热QkghglE实际燃烧消耗量Bkgh计算燃烧消耗量Bkghj第五节炉膛设计和热力计算一、炉膛结构设计(带前屏过热器)炉膛结构设计(带前屏过热器)列表于表炉膛结构设计序号名称符号单位计算公式或数据来源数值(一)炉膛尺寸的确定炉膛容积热强度W炉膛容积炉膛截面热强度W炉膛截面积炉膛截面宽深比ab炉膛宽度am炉膛深度bm冷灰斗斜角,冷灰斗出口尺寸m冷灰斗容积折焰角长度m折焰角上斜角折焰角下斜角前屏管径及壁厚mmd,X前屏管内工质质量流速,wkg()前屏管子总流通面积A前屏每根管子面积前屏总管子数n根前屏横向管距mm前屏片数片前屏单片管子数根前屏纵向节距mm前屏最小弯曲半径Rmm前屏深度mm前屏与前墙之间距离mm前后屏之间距离mm炉膛出口烟气流速ms炉膛出口烟气温度炉膛出口通流面积炉膛出口高度m前屏高度m水平烟道烟气流速ms水平烟道高度m折焰角高度m炉顶容积炉膛主体高度m(二)水冷壁前后墙水冷壁回路个数个左右侧墙水冷壁回路个数个管径及壁厚mmd,X管子节距smm前后墙管子根数根左右侧墙管子根数根为了保证后墙水冷壁在折焰角处的刚度便于后墙水冷壁的悬吊其中有根水冷壁用分叉管即有根上升管在折焰角处呈三叉管结构考虑到流动阻力的影响在根上升叉管上方装有φ的节流孔使有足够的汽水混合物流过折焰角处的上升管以免烧坏如图所示。二、燃烧器的设计r本锅炉燃烧器是根据煤的V大小按表选用的四角布置的直流燃烧器。因为是劣质烟煤所以配风方式选用分级配风并采用双切圆(大小切圆直径选取φ和φ)燃烧方式。这样有利于加强炉内气流扰动使燃料在炉内的停留时间增长。为了加强燃烧器对煤种的适用性及适应负荷的变化燃烧器的喷口截面采用可调的以调节气流量和火炬长度。此外喷口还可摆动一角度单个喷口的摆动为联动时能上下摆动这样可改变火焰中心的高度。燃烧器风口布置如图所示其中一次风喷口层数按表选取为层。燃烧器结构尺寸计算列于表其喷嘴结构尺寸如图。表燃烧器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值一次风速二次风速三次风速一次风率三次风率二次风率一次风温C二次风温C三次风温C燃烧器数量z个一次风口面积(单只)二次风口面积(单只)三次风口面积(单只)燃烧器假想切圆直径mm燃烧器矩形对角线长度mm特性比值特性比值燃烧器喷口宽度mm一次风喷口宽度mm二次风喷口宽度mm三次风喷口宽度mm燃烧器高度mm最下一排燃烧器的下边缘距lm冷灰斗上沿的距离条件火炬长度m>三、炉膛和前屏过热器结构尺寸计算根据炉膛和前屏过热器的结构尺寸(图和图)计算炉膛和前屏过热器结构尺寸数据列于表和表中。表炉膛结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值侧墙面积前墙面积后墙面积炉膛出口烟窗面积炉顶包覆面积前屏面积燃烧器面积前后侧墙水冷壁角系数x炉顶角系数前屏角系数炉膛出口烟窗处角系数整个炉膛的平均角系数前屏区的侧墙面积前屏区的炉顶面积前坪区的炉墙面积炉膛自由容积的水冷壁面积炉膛容积前屏占据容积炉膛的自由容积前屏区与炉膛的水平分割面积前屏区与炉膛的垂直分割面积自由容积的辐射层有效厚度m前屏间容积的辐射层有效厚度m炉膛的辐射层有效厚度Sm燃烧器中心线的高度m炉膛高度m燃烧器相对高度火焰中心相对高度表前屏过热器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值管径及壁厚mmd,X单片管子根数根前屏片数片蒸汽流通截面积A蒸汽质量流速前屏蒸汽平均比容蒸汽流速前屏辐射受热面积四、炉膛热力计算(带前屏过热器)炉膛热力计算(带前屏过热器)结果列于表中表炉膛热力计算(带前屏过热器)序名称符号单位计算公式或数据来源数值号热空气温度trk,kJ理论空气焓Hrk炉膛漏风系数,al制粉系数漏风系数,azfl冷空气温度tlk,kJ理论冷空气焓Hlk,,,空预器出口过量空气系数ky空气带入炉内热量kJQkkg燃料带入炉内的热量kJQl,理论燃烧温度a,,炉膛出口烟温,lkJ,,炉膛出口烟焓HlV烟气的平均热容量cpjr水蒸气容积份额Ho三原子气体容积份额rn三原子气体分压力MPapnPs与s的乘积mMPaSpnKy三原子气体辐射减弱系数(mMPa)K灰粒子辐射减弱系数h(mMPa)K焦炭粒子辐射减弱系数j(mMPa)x无因次量x无因次量K半发光焰辐射减弱系数(mMPa)pSK乘积a炉膛火焰有效黑度hypSnzy乘积自由容积内三原子气体辐射Ky(mMPa)减弱系数Szy乘积KPa自由容积的火焰有效黑度ZypSnpq乘积屏间容积内三原子气体辐射Ky(mMPa)减弱系数Spq乘积KPa屏间容积的火焰有效黑度prAS屏宽A与Sxy比值zy,屏宽A与屏节距之比c屏的修正系数pc屏区的修正系数pq,系数a,屏的辐射系数p,屏区的辐射系数pqa屏的黑度pa屏区的黑度pqz屏的暴光不均匀系数p屏区水冷壁的暴光不均匀系zpq数,A计及暴光不均匀的屏的面积qp计及暴光不均匀的屏区的面,Aqp积,A炉墙总面积lq,前后侧墙水冷壁的玷污系数,屏的玷污系数p,炉顶包覆管玷污系数ld,炉膛出口屏的玷污系数ch前后侧墙水冷壁的热有效系,数,炉顶包覆管的热有效系数ld,屏的热有效系数p炉膛出口处的屏的热有效系,ch数,平均热有效系数pj炉膛黑度al与炉内最高温度位置有关的M系数,,炉膛出口烟温,lkJ,,炉膛出口烟焓Hl炉膛吸热量kJ,,Qlq炉膛容积热强度Wv炉膛截面热强度WqFpj炉内平均辐射热强度Wql,炉顶辐射吸热分部系数ldq炉顶辐射热强度Wld,A炉顶辐射受热面积ldQ炉顶的吸热量WldkJ,前屏辐射吸热分布系数qpq前屏辐射热强度qpQ前屏吸热量WqpkJ,后屏辐射吸热分布系数hpq后屏辐射强度hpQ后屏吸热量WhpkJ,Q附加过热器总吸热量kJfjD一级减温水量KghjwD二级减温水量Kghjw,h附加过热器焓增量kJbfkJh饱和蒸汽焓bqkJ,,h包覆出口蒸汽焓bf包覆出口蒸汽温度,h前屏焓增量kJqpkJ,,h前屏出口蒸汽焓qp,,t前屏出口蒸汽温度qp,,炉膛出口烟温校核,,l<第六节后屏过热器热力计算一、后屏过热器结构尺寸计算根据后屏过热器结构尺寸图计算后屏过热器结构尺寸数据列于表中。表后屏过热器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值管径及壁厚mmd,x屏片数片z单片管子根数根n屏的深度Cm屏的平均高度hmpj横向节距mms比值sd纵向平均节距pjmms比值pjsd屏的角系数xhp屏区接受炉膛热辐射面积Ap屏的对流受热面积jzApd屏的计算对流受热面积Asm屏区炉顶受热面积Ald屏区两侧水冷壁受热面积Acq屏区附加受热面积Apfj屏接受炉膛热辐射面积fAp炉顶附加受热面积辐射面fldApfj积水冷壁附加受热面辐射面fsldApfj积烟气进屏流通截面积,Ap烟气出屏流通截面积,,Ap烟气平均流通截面积Apj蒸汽流通截面积A,,蒸汽质量流速Kg(s)烟气辐射层有效厚度Sm二、后屏过热器热力计算后屏过热器热力计算的结果列于表中表后屏过热器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值'烟气进屏温度,pkJ'烟气进屏焓Hp,,,烟气出屏温度pkJ''烟气出屏焓Hp,烟气平均温度pj屏区附加受热面对流dkJQpfj吸热量dkJQ屏的对流吸热量p屏入口吸收的炉膛辐fkJQp射热量三原子气体辐射减弱Ky(mMPa)系数Kr乘积(mMPa)ynK灰粒的辐射减弱系数h(mMPa)u飞灰浓度hKu乘积(mMPa)hh烟气流的辐射减弱系K(mMPa)数pSpSK乘积,屏区的烟气黑度屏进口对出口的角系,p数,修正系数rfA屏出口面积,,p炉膛及屏间烟气对屏fkJQ,,p后受热面的辐射热量屏区吸收炉膛辐射热fkJQpq量屏区炉顶附加受热面fldkJQfpfj吸收的炉膛辐射热量屏区水冷壁附加受热fsldQ面吸收的炉膛辐射热kJfpfj量屏所吸收的炉膛辐射fQkJp热Q屏所吸收的总热量kJpkJ,h蒸汽进屏焓p,t蒸汽进屏温度pkJ,,h蒸汽出屏焓p,,t蒸汽出屏温度pt屏内蒸汽平均温度pjV屏内蒸汽平均比容cpj,ms屏内蒸汽平均流速管壁对流蒸汽的散热,Wm系数,ms屏间烟气平均流速y,烟气侧对流放热系数Wmd,灰污系数t管壁灰污层温度hp,辐射放热系数Wmf,利用系数烟气对管壁的放热系,Wm数k对流传热系数Wm,t较大温差D,t较小温差x平均温差,tcrkJQ屏对流传热量p,Q误差t屏区两侧水冷壁水温bs平均传热温差,t屏区两侧水冷壁对流dkJQpc吸热量,Q误差kJ,h屏区炉顶进口汽焓pld,t屏区炉顶进口汽温pldkJ,h屏区炉顶蒸汽焓增量pld,,h屏区炉顶出口汽焓kJpld,,t屏区炉顶出口汽温pld平均传热温差,tkJQ屏区炉顶对流吸热量pld,Q误差第七节对流过热器设计和热力计算一、对流过热器结构设计对流过热器结构设计列表表对流过热器结构设计序号名称符号单位计算公式或数据来源数值蒸汽进口焓kJ,h蒸汽进口温度't蒸汽出口温度''t蒸汽出口焓kJ''h工质总吸热量kJQq炉顶过热器附加吸热量kJldQfj两侧水冷壁附加吸热量kJslbQfj对流传热量kJdQgr理论冷空气焓kJ,Hlk烟气进口温度','烟气进口焓kJH''烟气出口焓kJH烟气出口温度'',较小温差,tx较大温差,tD平均温差,t传热系数kWm计算对流受热面积jsAgr,,Kg(s)蒸汽质量流速蒸汽流通截面积A管径及壁厚mmd,A每根管子截面积管子总根数根n横向节距mms管排数排z每根管子根数根n每根管子长度ml管子弯曲半径mmR纵向平均节距mmpjs每根管子平均长度mlpj布置的对流受热面积bzAgr误差,,A二、对流过热器结构尺寸计算根据对流过热器结构尺寸图计算对流过热器结构尺寸数据列于表中。表对流过热器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值管径及壁厚mmd,X横向节距mms纵向平均节距mmpjs每根管子根数排n管子排数布置根z蒸汽流通面积A'烟气进口流通面积A烟气出口流通面积''AA烟气平均流通面积pj辐射层有效厚度Sm计算对流受热面积jsAgr炉顶附加受热面积ldAfj水冷壁附加受热面积slbAfj三、对流过热器热力计算对流过热器的热力计算结果列于表中。表对流过热器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值烟气进气温度','烟气进口焓kJH蒸汽进口焓kJ'h蒸汽出口温度't蒸汽出口温度''t蒸汽出口焓kJ''h过热器吸热量kJQgr炉顶附加收热面吸热量kJldQfj水冷壁附加受热面吸热kJslbQfj量炉膛及后屏对过热器kJfQp辐射热量炉顶吸收辐射热量kJflbQfj水冷壁吸收辐射热量kJfslbQfj过热器吸收辐射热量kJfQgr过热器对流吸热量kJdQgr''烟气出口焓kJH烟气出口温度'',烟气平均温度,pj蒸汽平均温度tpj烟气流速ms,y烟气侧对流放热系数,Wmd蒸汽平均比容,mpj蒸汽平均流速ms,,灰污系数om,Cw蒸汽侧放热系数,Wm管壁灰污层温度thb乘积mMPaSpn三原子气体的辐射减弱Ky系数(mMPa)乘积Kr(mMPa)yn灰粒的辐射减弱系数Kh(mMPa)乘积Kuhh(mMPa)气流辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK,烟气黑度烟气侧辐射放热系数,Wmf利用系数,烟气侧放热系数,Wm,热有效系数传热系数kWm较小温差,tx较大温差,tD平均温差,t对流传热量kJcpQgr误差,Q两侧水冷壁工质温度tbs平均传热温差,t两侧水冷壁对流吸热量kJdQslb误差,Q炉顶过热器进口汽焓kJ'hgr(ld)炉顶过热器进口气温'tgr(ld)炉顶过热器蒸汽焓增量,hgr(ld)炉顶过热器出口汽焓kJ''hgr(ld)炉顶过热器出口气温''tgr(ld)平均温差炉顶过热器对流吸热量kJdQld误差,Q第八节高温再热器设计和热力计算一、高温再热器结构设计高温再热器结构设计列表。二、高温再热器结构尺寸计算根据高温再热器结构尺寸图计算高温再热器结构尺寸数据列于表l中。表高温再热器结构设计序号名称符号单位计算公式或数据来源数值蒸汽出口压力''pMPa蒸汽出口温度''t蒸汽流量Dzr蒸汽出口焓kJ''h蒸汽焓增量kJ,h蒸汽进口焓kJ'h蒸汽进口温度't后墙引出管对流吸热量kJdQhy对流过热器出口烟焓kJ''Hgr'进口烟焓kJH进口烟温'',高温再热器对流传热量kJdQgzr省煤器附加对流吸热量kJsmQfj炉顶及包覆过热器附加kJldbfQfj对流吸热量''出口烟焓kJH出口烟温'',较大温差,tD较小温差,tx平均温差,t传热系数kWm计算对流受热面积jsAgzr蒸汽质量流速,,Kg(s)管子总截面积A管径及壁厚d,mmX每根管子截面积A管子总根数n根横向节距mms管子排数排z每根管子根数根n每根管子长度ml管子弯曲半径mmR纵向平均节距mmpjS每根管子平均长度mlpj布置的对流受热面积bzAgzr误差,Q表高温再热器结构尺寸数据序号名称符号单位计算公式或数据来源数值管径及壁厚mmd,X横向节距mms纵向平均节距mmpjs每排管子根数根n管子排数、布置排z蒸汽流通截面积A'烟气进口流通面积A''烟气出口流通面积A烟气平均流通面积Apj辐射层有效厚度Sm计算对流受热面积jsAgzrldbf炉顶及包覆过热器附Afj加受热面积sm斜烟道省煤器附加受Afj热面积三、高温再热器热力计算高温再热器的热力计算结果列于表中。表高温再热器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值后管引出管对流吸热量kJdQhy对流过热器出口烟焓kJ''Hgr'烟气进口焓kJH烟气进口温度',烟气出口温度'',烟气出口焓kJ''H省煤器附加对流吸热量kJsmQfj炉顶及包覆过热器附加kJldbfQfj对流吸热量高温再热器对流吸热量kJdQszr蒸汽焓增量kJ,hgzr出口气温''h出口气焓kJ'h进口气焓kJ'h进口气温't蒸汽平均温度tpj蒸汽平均比容vmkgpj蒸汽流速wms整齐侧对流放热系数Wma,灰污系数om,Cw灰污管壁温度thb烟气平均温度,pj烟气流速mswy蒸汽侧对流放热系数aWmd乘积mMPapSn三原子气体的辐射减弱Ky(mMPa)系数乘积Kryn(mMPa)灰粒子辐射减弱系数K(mMPa)h乘积Ku(mMPa)hh气体辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK,烟气黑度烟气侧辐射放热系,Wmf利用系数,烟气侧放热系数,Wm,热有效系数传热系数kWm较大温差,tD较小温差,tx平均温差,t对流传热量kJcQsm误差,Q省煤器平均工质温度smtfj省煤气附加对流吸热量kJsmdQfj误差,Q炉顶及包覆过热器工质ldbftpj平均温度炉顶及包覆过热器附加kJldbfQfjd对流吸热量误差,Q第九节第一、二、三转向室及低温再热器引出管的热力计算一、第一、二、三转向室及低温再热器引出管结构尺寸计算根据转向室及低温再热器引出管结构尺寸图计算第一、二、三转向室及低温再热器引出管结构尺寸数据列于表中。二、第一、二、三转向室及低温再热器引出管的热力计算第一、二、三转向室及低温再热器引出管的热力计算结果列于表中。表第一、二、三转向室及低温再热器引出管结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值(一)第一转向室转向室容积Vm隔墙省煤器悬吊管角系xsm数包覆过热器角系数xbf隔墙省煤器悬吊管受热smAd面积包覆过热器受热面积Abf包覆面积Ab辐射层有效厚度Sm(二)第二转向室转向室容积Vm包覆面积Ab辐射层有效厚度Sm悬吊管过热器角系数xd包覆过热器角系数xbf悬吊管过热器受热面积grAd包覆过热器受热面积Abf隔墙省煤器悬吊管受热smAd面积(三)低温再热器引出管引出管直径及壁厚d,mX引出管排数排z每排管子根数根n每根引出管长度lm计算对流受热面积jsAyc烟气流通面积Ay辐射层有效厚度Sm蒸汽流通截面A(四)第三转向室转向室容积Vm包覆面积Ab包覆过热器受热面积Abf辐射层有效厚度Sm表第一、二、三转向室及低温再热器引出管热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值(一)第一转向室'进口烟温,'进口烟焓kJH包覆过热器附加吸热量bfkJQfj省煤器吸热量smkJQfj出口烟焓"kJH出口烟温'',省煤器内工质平均温度smtpj省煤器灰污管壁温度smthb,包覆过热器灰污系数om,Cw包覆过热器内工质平均bftpj温度包覆过热器灰污管壁温bfthb度平均烟温,pj乘积mMPapSn三原子气体的辐射减弱Ky(mMPa)系数乘积(mMPa)Kryn灰粒子辐射减弱系数Kh(mMPa)乘积Kuhh(mMPa)气体辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK,烟气黑度省煤器辐射放热系数smaWmf包覆过热器辐射放热系bfaWmf数省煤器吸热量kJsmdQfj误差,Q包覆过热器吸热量kJbfdQfj误差,Q(二)第二转向室'进口烟温,'进口烟焓kJH隔墙省煤器吸热量smkJQfj包覆过热器吸热量bfkJQfj出口烟焓"kJH出口烟温'',平均烟温,pj,灰污系数om,Cw隔墙省煤器平均工质温smtpj度包覆过热器内工质平均bftpj温度烟气旁通份额,隔墙省煤器灰污管壁温smthb度包覆过热器灰污管壁温bfthb度乘积mMPapSn三原子气体的辐射减弱Ky(mMPa)系数乘积Kryn(mMPa)灰粒子辐射减弱系数Kh(mMPa)乘积Kuhh(mMPa)气体辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK,烟气黑度隔墙省煤器辐射放热系smaWmf数包覆过热器辐射放热系bfaWmf数隔墙省煤器吸热量kJsmdQfj误差,Q包覆过热器吸热量kJbfdQfj误差,Q隔墙省煤器实际吸热量kJsjQsm包覆过热器实际吸热量kJsjQbf(三)低温再热器引出管'进口烟温,'进口烟焓kJHpc对流吸热量kJQd烟气旁通份额,焓增量,h出口蒸汽焓''kJh出口蒸汽温度''t蒸汽进口焓''kJh蒸汽进口温度't平均汽温tpj蒸汽平均比容vmpj蒸汽流速ms,蒸汽侧对流放热系数aWm出口烟焓"kJHyc出口烟温'',平均烟温,pj烟气流速ms,y烟气侧对流放热系数aWmd,灰污系数om,Cw灰污管壁温度thb乘积mMPapSn三原子气体的辐射减弱Ky(mMPa)系数乘积(mMPa)Kryn灰粒子辐射减弱系数Kh(mMPa)乘积Kuhh(mMPa)气体辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK,烟气黑度烟气侧辐射放热系数aWmf利用系数,烟气侧放热系数aWm,热有效系数传热系数kWm较大温差,tD较小温差,tx平均温差,t对流传热量kJQc误差,Q实际吸热量kJsjQd(四)第三转向室'进口烟温,'进口烟焓kJH包覆过热器吸热量bfkJQfj烟气旁通份额,出口烟焓"kJH出口烟温'',平均烟温,pj平均汽温tpj,灰污系数om,Cw灰污管壁温度bfthb乘积mMPapSn三原子气体的辐射减弱Ky(mMPa)系数乘积(mMPa)Kryn灰粒子辐射减弱系数Kh(mMPa)乘积Kuhh(mMPa)气体辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK,烟气黑度烟气侧放热系数aWmf传热量kJbfcQfj误差,Q实际吸热量kJsjQbf第十节低温再热器热力计算一、低温再热器结构尺寸计算根据低温再热器结构尺寸图计算低温再热器结构尺寸数据列于表中。表低温再热器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值管径及壁厚mmd,X横向节距mms纵向平均节距mmpjs管子排数布置排z每排管子根数根n蒸汽流通截面积A烟气流通面积Ay对流受热面积dAsm防磨罩面积AFmjs计算对流受热面积Adl辐射层有效厚度Sm后墙包覆过热器管子根数根nhb左右侧墙包覆过热器管子根ncb根数bf包覆过热器、悬吊管过热器Afj受热面积表低温再热器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值'二、三转向室出口烟气混合kJH后焓二、三转向室出口烟气混合',后温度出口汽焓kJ''h出口汽温''t进口汽焓kJ,h,进口汽温t焓增量,hkJ对流吸热量dkJQdzr包覆过热器、悬吊管过热器kJbfQfj附加吸热量出口烟焓''kJH出口烟温'',平均烟温,pj平均汽温tpj蒸汽平均比容vmpj蒸汽流速ms,蒸汽侧对流放热系数,Wm烟气流速ms,y烟气侧对流放热系数,Wmd乘积mMPapSn三原子气体辐射减弱系数Ky(mMPa)乘积(mMPa)Kryn灰粒子辐射减弱系数Kh(mMPa)乘积Kuhh(mMPa)气流辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK烟气黑度,,灰污系数om,Cw灰污管壁温度thb烟气侧辐射放热系数aWmf利用系数,烟气侧放热系数aWm,热有效系数传热系数kWm较大温差,tD较小温差,tx平均温差,t对流传热量ckJQdzr误差,Q实际吸热量kJsjQdzr包覆过热器、悬吊管过热器bftpj工质平均温度包覆过热器、悬吊管过热器bfckJQfj吸热量误差,Q实际附加吸热量kJsjQdzr第十一节旁路省煤器热力计算一、旁路省煤器结构尺寸计算根据旁路省煤器结构尺寸图计算旁路省煤器的结构尺寸数据列于表表旁路省煤器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值管径和壁厚mmd,X横向节距mms纵向平均节距pjmms管子排数布置排z每排管子根数根n工质流通面积A烟气流通面积Ay计算受热面积dAsm辐射层有效厚度Sm旁路省煤器附加受热面积smAfj(隔墙省煤器)三、旁路省煤器热力计算旁路省煤器热力计算结果列于表中。表旁路省煤器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值进口烟温',进口烟焓,kJH炉膛吸热量fkJQl附加过热器对流吸热量grkJQfj后屏对流吸热量dkJQhp对流过热器吸热量dkJQlgdr附加水冷壁省煤器吸热slbsmkJQfj量上述热量总和kJ,Q旁路省煤器出口水焓''kJh旁路省煤器出口水温''t旁路省煤器焓增量,hkJ旁路省煤器进口水焓'kJh旁路省煤器进口水温't烟气旁通量份额,旁路省煤器对流吸热量dkJQpsm旁路省煤器附加受热面吸fjkJQpsm热量旁路省煤器出口烟焓''kJH旁路省煤器出口烟温'',工质平均温度tpj平均烟温,pj烟气流速ms,y烟气侧对流放热系数,Wmd乘积mMPapSn三原子气体辐射减弱系数Ky(mMPa)乘积(mMPa)Kryn灰粒子辐射减弱系数Kh(mMPa)乘积Kuhh(mMPa)气流辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK,灰污系数om,Cw灰污管壁温度thb烟气黑度,烟气侧辐射放热系数aWmf利用系数,烟气侧放热系数aWm,热有效系数传热系数kWm较大温差,tD较小温差,tx平均温差,t对流传热量ckJQpsm误差,Q附加省煤器内工质平均温smtpj度附加省煤器吸热量fjckJQpsm误差,Q旁路省煤器实际吸热量kJsjQpsm旁路省煤器附加受热面实kJfjcQpsm际吸热量第十二节减温水量校核减温水量校核结果列于表中。表减温水量校核序号名称符号单位计算公式或数据来源数值过热器出口蒸汽焓,,hkJgr过热器进口蒸汽焓hkJbq给水焓hkJgs炉膛内炉顶过热器辐射吸fkJQld热量前屏辐射吸热量fkJQqp后屏及对流过热器吸收的fkJQhp炉膛辐射热后屏对流吸热量dkJQhp对流过热器对流吸热量dkJQlgdr附加过热器吸热量grkJQfj上述热量之和kJ,Q减温水量kJj,Djw误差,D第十三节主省煤器设计和热力计算一、主省煤器结构设计主省煤器结构设计列于表中。表主省煤器结构设计序号名称符号单位计算公式或数据来源数值进口水焓kJ'h焓增量kJ,h出口水焓kJ''h进口水温't对流吸热量kJdQsm出口水温''t'烟气进口焓kJH烟气进口温度',''烟气出口焓kJH烟气出口温度'',较大温差,tD较小温差,tx平均温差,t传热系数W()k计算对流传热面积jAsm,,工质质量流速(s)工质流通面积A管径及壁厚mmd,X每根管子截面积Aln管子总根数根横向节距mms管子排数排z管子弯曲半径mmR每排管子根数根n单根管长l纵向平均节距mmpjs每根管子实际平均长度mlpj实际布置的对流受热面pzAsj积防磨罩面积AFm计算对流受热面jsAsm误差,,A二、主省煤器结构尺寸计算根据主省煤器结构尺寸图计算主省煤器结构尺寸数据列于表中。表省煤器结构设计表序号名称符号单位计算公式或数据来源数值管径及壁厚d,mmX横向节距mmspj纵向平均节距mms管子排数布置排z每排管子数根n工质流通面积A烟气流通面积Ay对流受热面积dAsm防磨罩面积AFm计算对流受热面积jsAsm辐射层有效厚度Sm三、省煤器的热力计算表省煤器热力计算序名称符号单位计算公式或数据来源数值号'进口水温t'进口水焓kJh'进口烟焓kJH'进口烟温,sm前后隔墙省煤器吸热量kJQfjsm前后隔墙省煤器水焓增量kJ,hfj''出口水焓kJh''出口水温t,h水焓增量kJd对流吸热量kJQsm''出口烟焓kJH''出口烟温,平均烟温,pj平均水温tpjms烟气流速,y烟气侧对流放热系数,Wmd乘积mMPapSn三原子气体辐射减弱系数Ky(mMPa)乘积C(mMPa)灰粒子辐射减弱系数Kh(mMPa)乘积,Khh(mMPa)气体辐射减弱系数K(mMPa)乘积pSK,烟气黑度灰污管壁温度thb烟气侧辐射放热系,Wmf利用系数,烟气侧放热系数,Wm,热有效系数k传热系数Wm较大温差,tD较小温差,tx,t平均温差c对流传热量kJQsm误差,Q第十四节空气预热器热力计算一、空气预热器结构尺寸空气预热器结构尺寸如图计算的空气预热器结构尺寸数据由设备制造厂提供列于表中。表空气预热器结构尺寸序号名称符号单位计算公式或数据来源数值转子直径D中心筒直径d(一)热段受热面当量直径dmdlA烟气流通面积y空气流通面积Akxy烟气通道所占份额空气通道所占份额xkA计算受热面积jg(二)冷段d受热面当量直径mdlA烟气流通面积y空气流通面积Akxy烟气通道所占份额空气通道所占份额xkA计算受热面积jg二、空气预热器热力计算空气预热器热力计算结果列于表中。表空气预热器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值(一)热段'空气进口温度t''空气出口温度t空气预热器出口过量空,,,ky气系数,,空气进口焓kJHky,,,空气出口焓kJHkyd对流吸热量kJQky'进口烟温,'进口烟焓kJHky''出口烟焓kJHky''出口烟温,平均烟温,pj空气平均温度tpj较小温差,tx较大温差,tD,t平均温差烟气流速ms,y空气流速ms,ky烟气侧对流放热系数,Wmdk空气侧对流放热系数,Wmd利用系数,,系数k传热系数Wmc传热量kJQky误差,Q(二)冷段'进口烟温,'进口烟焓kJHky'空气进口温度t,,空气进口焓kJHky''空气出口温度t,,,空气出口焓kJHky,,,出口过量空气系数d对流吸热量kJQky''出口烟焓kJHky''出口烟温,平均烟温,pj空气平均温度tpj较小温差,tx较大温差,tD,t平均温差烟气流速ms,y空气流速ms,ky烟气侧对流放热系数,Wmdk空气侧对流放热系数,Wmdk传热系数Wmc传热量Qky误差,Q第十五节热力计算数据的修正和计算结果汇总一、热力计算数据的修正热力计算数据的修正列于表中。表热力计算数据的修正序名称符号单位计算公式或数据来源数值号(一)排烟热损失修正,排烟温度pyH排烟焓kJpy排烟热损失q(二)锅炉热效率修正q锅炉总热损失,,锅炉热效率gl(三)锅炉燃料消耗量修正B锅炉实际燃料消耗量kJhB计算燃料消耗量kJhj(四)炉膛吸热量修正t热空气温度rk理论热空气焓HkJrk空气带入炉内的热量QkJkkg燃料带入炉内的热量QkJlf炉膛吸热量QkJl二、排烟温度校核由空气预热器热力计算知排烟温度为与排烟温度假定值相差,符合要求。三、热空气温度校核由空气预热器热力计算知热空气温度为'与假定值相差,符合要求。四、热平衡计算误差校核序号名称符号单位计算公式或数据来源数值燃料支配热量kJkg锅炉热效率机械不完全燃烧热损失炉膛吸热量kJkg后屏过热器对流吸热量kJkg后屏过热器附加吸热量kJkg对流过热器对流吸热量kJkg对流过热器附加吸热量kJkg后墙引出管对流吸热量kJkg高温再热器对流吸热量kJkg高温再热器附加吸热量kJkg第一转向室吸热量kJkg第二转向室吸热量kJkg低温再热器引出管吸热量kJkg第三转向室吸热量kJkg低温再热器对流吸热量kJkg低温再热器附加吸热量kJkg旁路省煤器对流吸热量kJkg旁路省煤器附加吸热量kJkg主省煤器对流吸热量kJkg上述吸热量之和kJkg,Q热平衡计算绝对误差kJkg热平衡计算相对误差因为ΔQ<所以符合要求。,五、热力计算结果汇总热力计算结果汇总列表中。表热力计算结果汇总数值序号空气预热器名称符号单位对流过高温再第一转第二转低再引第三转低温再旁路省主省煤炉膛前屏后屏热器热器向室向室出管向室热器煤器器热端冷端管径及壁厚mmd,计算受热面A积'进口烟温,''出口烟温,工质进口温't度工质出口温''t度,烟气流速msy,工质流速mst传热温差W,传热系数KmC吸热量附加QQkJzrfj吸热量焓增量kJ,hD喷水量kJhjw烟气旁通份,额第十六节锅炉设计说明书一、设计参数及煤种锅炉主要设计参数为锅炉蒸发量Dth再热蒸汽流量Dth过热蒸汽压力和温度pMPa(表压)t,,再热蒸汽进入锅炉机组时压力和温度进口:pMPa(表压)t,,出口:pMPa(表压)t给水温度tgs周围环境温度tlk排烟温度假定值θpy设计煤中为阜新烟煤煤的应用基成分()yyyyyyy=======HACOSNWr煤的可燃基挥发分V=y煤的低位发热量Q=kJkgdw灰融点:t、t、t>二、锅炉总体概况锅炉为但汽包自然循环煤粉炉呈Π型布置适应露天。汽包中心标高为mm布置在炉前距水冷壁中心线mm处。采用根φmm大直径下降管。炉膛由密封良好的φmm鳍片管膜式水冷壁组成炉膛截面深宽=mm宽深比为近似正方形。燃烧器呈四角大小双全切圆布置。炉膛上部出口处沿炉膛宽深方向布置片前屏过热器横向节距为mm其后布置片后屏过热器横向节距mm。高温对流过热器布置在后屏过热器之后位于折焰角的斜坡上低温过热器由侧墙包覆管、后墙包覆管及炉顶包覆管组成。再热器分高、低温两组分别置于水平烟道及尾部竖烟井。全部受热面采用悬吊和支承相结合的方式。竖烟井深度mm其上部由隔墙省煤器管分割成两个烟道主烟道和旁路烟道相应设置低温再热器和旁路省煤器。低温再热器受热面载荷通过悬吊管由炉顶钢架承重受热面向下膨胀。省煤器由旁路省煤器、隔墙省煤器和置于竖烟井的主省煤器三部分组成。旁路省煤器及隔墙省煤器为悬吊式主省煤器则有三根钢架支承搁置在水泥构架梁上。两台回转式空气预热器直接安置在m运转层上由水平烟道连接置于尾部竖烟井的后侧。锅炉烟井周围有管子包覆采用重力载荷小、厚度薄的敷管炉墙除尾部空气预热器、烟风道、灰斗及主省煤器外锅炉的全部受热面载荷均悬吊在炉顶钢架梁上受热面均作向下自由膨胀炉顶钢架通过K、K、K、K混凝土构架八负荷传递到锅炉基础上(图)。锅炉气温调节主蒸汽采用一、二级喷水减温再热蒸汽采用烟气挡板作升温调节挡板布置在旁路省煤器下方的倾斜º管上。此外在高温再热器进口处设有事故喷水装置作为不得已时的降温调节措施。当锅炉负荷在内运行时上述的调温装置可以维持过热蒸汽、再热蒸汽出口温度在额定值。另外在低温再热出口还设有微量喷水调节以配合烟气挡板的调温。本锅炉按固态排渣设计采用带有粗破碎机的刮板式机械除渣装置。三、水冷系统炉膛四周水冷壁管采用φmm的鳍片管制成密闭的水冷壁。水冷系统主要有大直径下降管、分配集箱及其支管、水冷壁上升管。汽水引出管、上下集箱、汽包组成的循环回路。炉水由汽包经根Φmm大直径管及其下端的上下集箱以及根分配支管均匀地进入只下集箱然后分个循环回路上升经上集箱和根汽水引出管进入汽包在汽包中汽水混合物经内部装置分离清洗干净蒸汽被引入到过热器中分离下来的谁和省煤器来的给水混合一起再进入大直径下降管进行再循环。整个水冷壁管以及敷设其上的炉墙均通过上集箱的吊杆悬吊在炉顶钢架上受热面做向下自由膨胀。水冷壁上设有看火孔、打焦孔、点火孔、测量孔等。后墙水冷壁上部分叉管分为两路一路折向炉膛形成折焰角另一路垂直上升起悬吊管作用。为使两路的水量合理分配保证均能安全可靠工作在垂直悬吊管的集箱管孔处设置了带有短管的φmm节流孔伸出集箱底部的短管从而可防止污物进入节流孔引起堵塞。燃烧时为了防止由于炉膛负压波动所引起的水冷壁及炉墙薄壁结构振动而造成的损坏在水冷壁外面布置了由工字钢组成的刚性梁刚性梁在上下方向和水冷壁一起膨胀沿刚性梁长度方向在结构上保证可以自由膨胀刚性梁直接支承于炉膛水冷壁及左右侧包覆和后包覆管上。四、燃烧器燃烧器为正四角大小切圆布置假想小切圆φmm、大切圆φmm一次风喷口分三层布置带满负荷共各一次风喷口。燃烧器的一、二、三次风喷口分为上下两组布置自上至下为:一次风喷口分上下两组分隔以提高一次风气流的刚性。为了适应煤种变化和调整燃烧工况煤粉喷燃器各喷嘴出口截面做成可调节的。为了调整燃烧工况和控制炉膛出口烟温可根据燃料特性或运行人员的实践经验来摆动喷嘴倾角当一个喷嘴在水平位置时相邻喷嘴只能摆动º左右所有喷嘴一起同向摆动时可摆动º。整个燃烧器通过连接体焊接于水冷壁管上与水冷壁一起膨胀。点火轻油枪采用机械压力雾化方式。该燃烧器的重油枪也采用机械压力雾化方式最大燃油量按锅炉额定蒸发量计算装于中、下二次风喷口内共八只油枪。五、过热器采用辐射、半辐射和对流形式。蒸汽在过热器中的流程为在汽包中经分离后的干净蒸汽经炉顶及尾部后包覆过热器继而进入低再悬吊管过热器及尾部烟道左右侧包覆管过热器再经水平烟道左右侧包覆管过热器依次进入前屏过热器、一级喷水减温器、后屏过热器、二级喷水减温器最后在进入高温对流过热器汇集到出口集箱。过热蒸汽由出口集箱两端引入到汽轮机高压缸。前屏过热器共有片为全辐射过热器后屏过热器共有屏为半辐射过热器高温对流过热器共有片作顺流布置。在后屏过热器前后布置有一、二级喷水减温器其中一级喷水减温主要用于保护后屏过热器而二级喷水减温则为调节主蒸汽出口温度使之维持额定蒸汽参数。六、再热器再热器分低温再热器和高温再热器两部分。高温再热器布置在对流过热器之后的水平烟道中低温再热器和旁路省煤器作并联布置放在尾部竖井中。低温再热器管系共片、为排管按烟气流向作逆流顺列布置整个低温再热器管系重力由悬吊管过热器承载做向下自由膨胀。高温再热器管系也有片、排管做顺流顺列布置。在低温再热器进口管道上设有事故喷水装置为紧急事故时作降温调节用。再热蒸汽温度控制以烟气旁路挡板作为主要调剂手段而高、低温两段再热器之间的喷水装置作为细调由于再热蒸汽喷水调节要降低机组的热效率所以应尽量少用。七、省煤器省煤器由主省煤器、隔墙省煤器和旁路省煤器三部分组成。给水由炉前三通管进入后分左右侧引至主省煤器进口集箱的二端主省煤器管系为排蛇形管圈顺列逆流布置保持较低烟速以改善磨损便于检修。主省煤器出来的工质由出口集箱左右两端φmm的连接管引出连接管共根每端根并进入旁路烟道的前、后隔墙管工质并联向上流动到炉顶汇集进入隔墙省煤器出口集箱。前、后隔墙采用宽鳍片管前隔墙宽鳍片管外敷设炉墙作为尾部竖烟井的后墙后隔墙宽鳍片管作为旁路烟道的分隔墙管外不再敷设炉墙。由隔墙省煤器出口集箱二端引出工质经炉外φmm的管道下降至旁路省煤器进口集箱。旁路省煤器管系为排蛇形管圈顺列逆流布置。旁路省煤器在进口端的弯管倾斜以组成烟道挡板的框架旁路省煤器管延伸至斜烟道包覆管接旁路省煤器出口集箱。斜烟道部位的包覆省煤器管为敷管炉墙节距由旁路省煤器的mm变为mm。最后经过旁路省煤器出来的工质由根φmm的后墙引出管引入汽包作为给水。八、回转式空气预热器本锅炉选用台φmm的回转式空气预热器采用垂直轴受热面回转的形式。回转式空气预热器主要特性数据如下:转子内径为φmm转子高度为mm受热面高度为mm其中热端为mm冷端为mm受热面积为预热器转速为rmin预热器漏风系数为。冷端受热面采用“抽屉式”结构便于大修时更换。腐蚀和积灰时目前预热器存在的一个主要问题他直接影响到预热器传热系数传热元件的使用效果和寿命因此还考虑了吹灰和冲洗装置的设计。九、锅炉构架及平台布置锅炉构架采用炉顶钢结构大梁和水泥柱的混合结构这种结构可以减小钢材耗量和节约工程投资。锅炉宽度方向采用th锅炉的标准柱距为mm炉前柱K和K之间柱距为mmK和K之间为mmK和K之间为mmK和K之间为mm自一定高度布置有联系横梁组成空间多层建筑结构。K、K、K、K柱子顶部布置有一根大板梁(主梁)该梁和水泥柱顶之间采用铰链支座。为保证锅炉各受热面的自由膨胀所有吊杆及吊架上部均采用球面垫圈支承。为了提高梁的稳定性在梁易失去稳定的区域设置有加强筋。另外将主梁、次梁和小梁布置成纵横交错相连的梁格从而保证了梁的稳定性。锅炉按露天布置锅炉构架设计考虑了风雪载荷和地震烈度的要求。为了保证锅炉炉墙、膜式水冷壁、包覆管等高温受压件免受因锅炉燃烧而产生的负压波动所引起的水冷壁振动造成的损坏设计中采用了刚性梁加固。锅炉平台采用炉顶钢梁悬吊及水泥柱预埋托架相结合的支承方式。步道平台一般采用宽度为mm经常需要作检修处平台适当加宽到~mm。为了满足锅炉露天布置不积水的要求一般平台采用拉网板制成但对经常需维修处平台为了防止工具零件下落保证安全起见采用花纹钢板制成。对于花纹钢板制成的平台(包括刚性梁等)在可能易积水的地方应根据需要由现场钻泄水孔。扶梯宽度一般为mm(个别地方为mm)扶梯的倾斜角度为º所有平台、扶梯周围设置有安全栏杆栏杆下部加装有高度为mm的护板以防工具和杂物外坠。十、炉墙密封该锅炉炉膛部分为全焊膜式水冷壁结构因而保护了炉膛的严密性烟气不会直接冲刷炉墙使炉墙的内壁温度接近于水冷壁温度因而炉墙可采用轻质岩棉板的保温材料外卖呢涂上mm厚的抹面材料。该锅炉炉墙外壁温度均小于。为满足锅炉露天布置的需要在炉墙外装置金属护板。负压锅炉炉顶密封设计过去一般仅考虑炉墙本身的严密性但运行多年来发现电厂的燃煤锅炉普遍存在着炉顶漏烟现象这不仅增加了锅炉热损失和对周围环境的污染而且炉顶罩壳内的温度升高大量吊杆处于高温条件下工作而影响了其使用寿命。为了加强炉顶密封本锅炉的炉顶密封采用了微正压结构并用金属板进行二次密封。同时在炉顶管与水冷壁管及侧包覆管接触处用密封垫块密封使成为一个平面并在穿过炉顶的所有管系处采用金属梳形板密封炉顶管开孔处和两侧采用密封钢板作为一次密封。炉顶除采用二次密封外尚有炉顶罩壳、炉顶盖板等以此保护炉墙防止露天风雪的侵入。炉顶盖板中部分采用拉网板以加强罩壳内通风降低吊杆温度。十一、运行工况与汽温调节锅炉运行与气温调节有密切关系运行工况的变动会影响到气温调节。该锅炉的气温调节是按定压运行设计的。在负荷为时定压运行过热蒸汽采用喷水调节一级喷水量th二级喷水量th按额定符合设计的过热器受热面已考虑了一、二级喷水减温所需增加的过热器受热面。由于采用了辐射与对流混合形式的过热器布置所以过热蒸汽温度在负荷为变动时能维持稳定的蒸汽温度。过热蒸汽的喷水水源来自经高压加热器的给水母管再热蒸汽的喷水水源来自给水泵中间抽头。当锅炉负荷从降低到时烟道挡板的位置从开到关烟气旁通量由降到因而负荷时再热汽温仍能保持额定值。由于喷水减温器的水源为锅炉给水而喷水和蒸汽直接混合因而要求电厂运行时严格保证锅炉给水品质否则将会使锅炉给水品质恶化。十二、再热器的旁路保护为了满足启动停机的要求以及维持锅炉最小的稳定出力和低负荷时对再热器进行足够的冷必须对再热器进行足够的冷却必须对再热器进行旁路保护本机组采用了二级旁路保护系统。第一级旁路时过热器不经过高压缸而经过减温减压装置直接进入再热器。第二级旁路是再热蒸汽不经过中低压缸而经过减温减压装置直接进入凝汽器。当锅炉出口压力由于某种原因而超过设计允许值时为使主安全阀尽量不动作以免安全阀因频繁起跳而引起泄露此时一级旁路就自动打开流经部分蒸汽以降低气压待锅炉出口压力恢复正常后一级旁路进行自动关闭。当汽轮机甩负荷时过热蒸汽经过一级、二级旁路流经再热器至凝结器从而达到保护再热器并回收冷凝水的目的提高了电厂的经济型而且可以使过热器和再热蒸汽的安全阀不动作

用户评价(0)

关闭

新课改视野下建构高中语文教学实验成果报告(32KB)

抱歉,积分不足下载失败,请稍后再试!

提示

试读已结束,如需要继续阅读或者下载,敬请购买!

文档小程序码

使用微信“扫一扫”扫码寻找文档

1

打开微信

2

扫描小程序码

3

发布寻找信息

4

等待寻找结果

我知道了
评分:

/63

锅炉原理课程设计

VIP

在线
客服

免费
邮箱

爱问共享资料服务号

扫描关注领取更多福利