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卡鲁塞尔氧化沟_毕业设计.doc

卡鲁塞尔氧化沟_毕业设计

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2017-10-07 0人阅读 举报 0 0 0 暂无简介

简介:本文档为《卡鲁塞尔氧化沟_毕业设计doc》,可适用于综合领域

卡鲁塞尔氧化沟毕业设计西华大学毕业设计说明书目录摘要„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„Abstract„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„前言„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„设计总则„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„设计原则„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„设计依据„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„设计的主要内容和范围„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„污水处理各工艺比较„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„方案论证„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„方案论证„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„设计资料„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„工艺流程„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„污水处理构筑物设计计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„格栅设计说明及计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„集水池设计说明及计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„平流式沉砂池设计说明及计算„„„„„„„„„„„„„„„„„卡鲁塞尔氧化沟的设计说明及计算„„„„„„„„„„„„„„„二沉池设计说明及计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„接触消毒池设计说明及计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„污泥处理设备„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„污泥浓缩池设计说明及计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„污水处理厂的布置„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„污水处理厂的平面布置„„„„„„„„„„„„„„„„„„„污水处理厂的高程布置„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„工程预算投资„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„一次性投资„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„运行费用„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„结论„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„总结与体会„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„致谢„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„参考文献„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„西华大学毕业设计说明书摘要这次设计也可称为曝气循环型滤池或接触曝气池。三是池内废水中还存在约,,的悬浮状态活性污泥对废水也起净化作用。因此生物接触氧化法是一种具有活性污泥法特点的生物膜法兼有生物膜法和活性污泥法的优点。生物接触氧化法净化废水的基本原理与一般生物膜法相同就是以生物膜吸附废水中的有机物在有氧的条件下有机物由微生物氧化分解废水得到净化。生物接触氧化池内的生物膜由菌胶团、丝状菌、真菌、原生动物和后生动物组成。在活性污泥法中丝状菌常常是影响正常生物净化作用的因素而在生物接触氧化池中丝状菌在填料空隙间呈立体结构大大增加了生物相与废水的接触表面同时因为丝状菌对多数有机物具有较强的氧化能力对水质负荷变化有较大的适应性所以是提高净化能力的有力因素。分流式的曝气装置在池的一侧填料装在另一侧依靠泵或空气的提升作用使水流在填料层内循环给填料上的生物膜供氧。此法的优点是废水在隔间充氧氧的供应充分对生物膜生长有利。缺点是氧的利用率较低动力消耗较大因为水力冲刷作用较小老化的生物膜不易脱落新陈代谢周期较长生物膜活性较小同时还会因生物膜不易脱落而引起填料堵塞。直接式是在氧化池填料底部直接鼓风曝气。生物膜直接受到上升气流的强烈西华大学毕业设计说明书扰动更新较快保持较高的活性同时在进水负荷稳定的情况下生物膜能维持一定的厚度不易发生堵塞现象。一般生物膜厚度控制在毫米左右为宜。AO法优点在于:体积负荷高停留时间短节约占地面积生物活性高有较高的微生物浓度污泥产量低出水水质好且稳定动力消耗低不产生污泥膨胀挂膜方便可间歇运行工艺运行简单操作方便抗冲击负荷能力强。目前存在的问题主要是池内填料间的生物膜有时会出现堵塞现象尚待改进。研究的方向是针对不同的进水负荷控制曝气强度以消除堵塞其次是研究合理的氧化池池型和形状、尺寸和材质合适的填料。、SBR法序批式活性污泥法(SBRSequencingBatchReactor)是早在年就由英国学者Ardern和Locket发明了的水处理工艺。年代初美国NatreDame大学的RIrvine教授采用实验室规模对SBR工艺进行了系统深入的研究并于年在美国环保局(EPA)的资助下在印第安那州的Culwer城改建并投产了世界上第一个SBR法污水处理厂。SBR工艺的过程是按时序来运行的一个操作过程分五个阶段:进水、反应、沉淀、滗水、闲置。由于SBR在运行过程中各阶段的运行时间、反应器内混合液体积的变化以及运行状态等都可以根据具体污水的性质、出水水质、出水质量与运行功能要求等灵活变化。对于SBR反应器来说只是时序控制无空间控制障碍所以可以灵活控制。因此SBR工艺发展速度极快并衍生出许多种新型SBR处理工艺。设计要点:理论上SBR反应器的容积负荷有一个较在的范围为,kgBODmd但为安全计一般取低值如kgBODmd左右。最高水位和最低水位最高水位即反应时的水位最低水位是指排放工序结束时的水位最低水位必须保证在排水在此水位时沉淀污泥不随上清液而流失。SBR工艺的主要特点有:出水水质较好不产生污泥膨胀除磷脱氮效果好。其缺点是池容和设备利用率低占地面积较大、运行管理复杂自控水平要求高。、曝气生物滤池西华大学毕业设计说明书曝气生物滤池是年代初兴起的污水处理新工艺已在欧美和日本等发达国家广为流行。该工艺具有去除SS、COD、BOD、硝化、脱氮、除磷、去除AOX(有害物质)的作用其特点是集生物氧化和截留悬浮固体与一体节省了后续沉淀池(二沉池)其容积负荷、水力负荷大水力停留时间短所需基建投资少出水水质好:运行能耗低运行费用省。曝气生物滤池相当于在曝气池中添加供微生物栖附的填(滤)料在填料下鼓气是具有活性污泥特点的生物膜法。曝气生物滤池(BAF)年代末起源于欧洲大陆已发展为法、英等国设备制造公司的技术和设备产品。BAF工艺的优点:总体投资省包括机械设备、自控电气系统、土建和征地费占地面积小通常为常规处理工艺占地面积的厂区布置紧凑美观处理出水质量好可达到中水水质标准或生活杂用水水质标准工艺流程短氧的传输效率高供氧动力消耗低处理单位污水的电耗低过滤速度高处理负荷大大高于常规处理工艺缺点:曝气生物滤池运行维护较复杂尤其是填料的反洗与更换从而导致运行费用也较高。、MBR工艺膜生物反应器工艺(MBR工艺)是膜分离技术与生物技术有机结合的新型废水处理技术。它利用膜分离设备将生化反应池中的活性污泥和大分子有机物质截留住省掉二沉池。活性污泥浓度因此大大提高水力停留时间(HRT)和污泥停留时间(SRT)可以分别控制而难降解的物质在反应器中不断反应、降解。因此膜生物反应器工艺通过膜分离技术大大强化了生物反应器的功能。与传统的生物处理方法相比具有生化效率高、抗负荷冲击能力强、出水水质稳定、占地面积小、排泥周期长、易实现自动控制等优点是目前最有前途的废水处理新技术之一。中空纤维膜组件置于MBR中污水浸没膜组件通过自吸泵的抽吸利用膜丝内腔的抽吸负压来运行。膜组件材质为聚乙烯。膜组件公称孔径为μm是悬浮固体、胶体等的有效屏障中空纤维膜丝较细有较好的柔韧性能保持较长的寿命即使有膜丝破损的现象发生由于膜丝内径仅为μm可被污泥迅速阻住对处理水质完全没有影响。鼓风机曝气在提供微生物生长所必须的溶解氧之外还使上升的气泡及其产生的紊动水流清洗膜丝表面阻止污泥聚集保持膜通量稳定设计气水比为。MBR中产生的剩余污泥由气提泵定量提升至污泥浓缩池污泥在其中浓西华大学毕业设计说明书缩并使污泥减容上清液回流至调节池MBR出水由自吸泵抽送至回用水池。MBR的技术优势:出水水质好工艺参数易于控制能实现HRT与SRT的完全分离设备紧凑省掉二沉池占地少剩余污泥产量少有利于增殖缓慢的硝化细菌的截留、生长和繁殖克服了常规活性污泥法中容易发生污泥膨胀的弊端系统可采用PLC控制易于实现全程自动化MBR工艺的缺点:MBR工艺造价相对较高为普通污水处理工艺的倍。国产膜片质量较差、使用时间较短进口膜片价格过高运行维护及更换费用较高。三、各种工艺的比较为了降低投资和运行成本因地制宜地进行工艺方案(主要是生物处理方案)比较是必要的。进行多种工艺方案的比较包括投资费用、运行费用、占地面积、出水水质、后期管理等各方面进行系统的比较因地制宜的选择适合的工艺。、在生活污水中的应用随着我国水处理工艺技术的不断改进近两年AO、BAF及MBR工艺应用越来越广前些年氧化沟工艺的应用较多造价较低适用于土地资源较丰富的地区。、占地面积与总池容氧化沟与SBR工艺占地面积较大AO、BAF工艺占地面积较小MBR占地面积最小(为普通工艺占地面积的)。、投资费用相比较而言氧化沟、SBR投资费用最低AO较低MBR和曝气生物滤池造价相对较高BAF较普通工艺高出左右MBR根据膜的不同价格相差较大(采用国产膜总投资较普通工艺高出左右进口膜则要高)。、运行成本及管理SBR自动化程度要求较高氧化沟自动化程度较低BAF反洗等很难实现自动化操作需人工操作则人工费较高若不考虑折旧费单从人工费、电费、药剂费来考虑每日运行费用MBR最低为元d左右BAF、AO在元d左右若考虑折旧费考虑到MBR和BAF维护及更换费用较高则其运行费用比AO要高。西华大学毕业设计说明书、出水水质MBR、BAF、AO工艺出水水质较好可满足回用标准耐冲击负荷较高运行稳定。四、结论每项工艺技术都有其优点、特点、适用条件和不足之处不可能以一种工艺代替其他一切工艺因此要根据现场情况做出适宜的选择。根据甲方提供的相关资料在可利用面积较少的前提下不推荐使用氧化沟和SBR工艺。同时为了降低投资和运行成本确保出水水质根据技术上合理经济上合算管理方便运行可靠且有利于近、远期结合的原则进行工艺方案的优化抉择。鉴于上述的对比对于污水处理量在TD以下的企业要求出水水质标准高或者需要中水回用且设备运行稳定的企业来说建议采用卡鲁塞尔氧化沟处理工艺。方案论证氧化沟(OxidationDitch)是一种活性污泥法工艺污水和活性污泥混合液在其中循环流动因此被称为“氧化沟”又称“环形曝气池”。氧化沟属于一般不需要初沉池并且通常采用延迟曝气其结构形式采用环形沟渠形式混合液在氧化沟曝气器的推动下做水平流动。传统的卡鲁塞尔氧化沟是年由荷兰DHV公司开发研制的多沟串联污水生化处理系统。进水与回流活性污泥混合后沿水流方向在沟内作无终端的循环流动。一般在池的一端安装立式表曝机每组沟安装一个不仅起到曝气供氧的作用而且起到搅拌混合的作用并向混合液传递水平循环动力。表曝机的这种定位布置形成了在装置下游混合液的溶解氧浓度较高随着水流沿沟长的流动溶解氧浓度梯度变化形成了好氧区、缺氧区的特征。卡鲁塞尔氧化沟除了能获得较高的BOD去除率同时还能在同一池中实现硝化和反硝化的生物脱氮效果。一、氧化沟的技术特点构造形式多样性氧化沟曝气设备的多样性曝气强度可调节对预处理、二沉池和污泥处理进行工艺简化具有推流式流态的某些特征。二、氧化沟与其他生物处理工艺的比较氧化沟污泥负荷一般小于kgBOD(kgMLSS•d),因此其出水水质较好畏怯其运行可靠性和稳定性高。表列出了美国EPA队个氧化沟处理厂运西华大学毕业设计说明书行数据的统计结果以及对比其他生物处理法运行效果的统计数据。表氧化沟与其他生物处理工艺运行效果的比较二级生物处理工艺出水浓度(mgL)去除率TSSBODTSSBOD氧化沟工艺活性污泥工艺生物滤池生物转盘由表中数据可见氧化沟工艺的出水水质确实比其他生物处理法更优。调查还表明氧化沟工艺的可靠性也比其他生物处理法好。表列出了采用不同工艺的污水处理厂达标的保证率从中可以对其运行可靠性作出评价。表各种生物处理工艺运行可靠性达标率二级生物处理工艺出水浓度mgL出水浓度mgL出水浓度mgLTSSBODTSSBODTSSBOD氧化沟工艺活性污泥工艺生物滤池,,,生物转盘显然对比之下氧化沟工艺的出水水质最稳定可靠。表中数据还说明控制的出水水质标准越高氧化沟的优越性也就越突出。一般氧化沟都能使污水中的氨氮达到的硝化程度设计恰当、运行良好的氧化沟可以实现生物脱氮这是因为在氧化沟中存在好氧区和缺氧区。在好氧区有机物分解稳定氨氮则硝化为硝酸盐在缺氧区污水中有机物作为反硝化菌的碳源硝酸盐被反硝化菌还原为氮气脱氮效果可达。如果采用其他生物脱氮流程不仅流程复杂而且基建运行费用也较高。三、基建投资和运行费用比较美国EPA在对氧化沟和其他生物处理法的运行效果进行比较的同时也比较分析了基建投资和运行费用。(以相对值表示)表氧化沟和其他生物处理法基建投资和运行费用的对比西华大学毕业设计说明书要求脱氮的污水处理流程基建投资运行费用mdmdmdmd传统活性污泥法氧化沟SBR比较结果说明当处理厂的规模分别为md和md时氧化沟法工艺的基建投资分别为传统活性污泥法基建投资的和。当处理厂的规模较小时其运行费用也较省如处理水量为md时其年度运行费用约为传统活性污泥法污水厂的当处理厂规模增大至md时其运行费用约为传统活性污泥法的。当要求在生物处理中进行硝化时氧化沟一般不需增加很多投资和运行费用而其他生物处理法则需要增加很多投资和运行费用。例如处理水量分别为md和md的氧化沟法进行硝化时处理厂的基建投资仅为同等规模的一级活性污泥法基建投资的和为二级活性污泥法基建投资的和其运行费用则为一级活性污泥法的和为二级活性污泥法的和。可见当处理厂规模较大时氧化沟法所需的运行费用比一般活性污泥法略高因此针对中、小型的污水处理厂氧化沟工艺就清楚地显示出其优越性。但如果要求进行生物脱氮则氧化沟法就要比其他工艺大大节省基建投资和运行费用。表是清华大学钱易教授根据美国EPA提供的数据进行的统计结果。表不同脱氮流程的经济性比较要求脱氮的污水处理流程基建投资运行费用mdmdmdmd氧化沟一级活性污泥法混合反硝化池二级活性污泥法混合反硝化池一级活性污泥法固定膜反硝化池一级活性污泥法固定膜反硝化池传统活性污泥折点加氯法西华大学毕业设计说明书传统活性污泥氨吹脱设计资料设计流量:Q=md=ms取污水变化系数K=Z则:Q=Q•K=×=msmaxZ进水水质:BODmgLCODmgLNHNmgLSSmgLTNmgLCrTPmgL出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB)一级A标准即BODmgLCODmgLNHNmgLSSmgLTNmgLCrTPmgL工艺流程在实际操作中需要处理的污染物千差万别处理的方式和方法也是有差异的。选择工艺路线是决定设计质量的关键必须认真对待。如果某一污染物仅有一种处理方法也就无须选择若有几种不同的处理方法就应该逐个进行分析研究通过各方面的比较从中筛选出一种最佳的处理方法作为下一步处理工艺流程设计的依据。工艺路线的选择原则:在选择处理的工艺路线时应注意考虑如下基本原则。合法性。先进性。可靠性。安全性。结合实际情况。简洁和简单性。提升泵房平流式沉淀池中格栅污水排放消毒接触池二沉池卡鲁塞尔氧化沟剩余污泥污泥后续处理污泥消化池污泥浓缩池图重庆市大足工业园区污水处理厂工艺流程图污水处理构筑物设计计算格栅设计说明及计算格栅的设计说明西华大学毕业设计说明书格栅是用一组平行的金属栅条或筛网制成安装在污(废)水渠道和泵房集水井的进口处或污废水处理厂的端部用于截留较大的悬浮物或漂浮物以便减轻后续处理构筑物的处理负荷防止其后处理构筑物的管道阀门或水泵堵塞。栅条工作平台格栅的计算Hh进Hh水hhαhBBααB图格栅设计计算图中格栅的计算()栅条间隙数nQmaxsin,n,bhv式中:最大设计流量(md)Qmaxn栅条间隙数(个)α格栅倾角()一般为,取α=b栅条间隙(m)取b=mh栅前水深(m)取h=mv过栅流速(ms)一般为,ms取v=ms经验修正系数sin,则:sin:n,,(个),取整n,西华大学毕业设计说明书()栅槽宽度BB,bs(n,)bn式中:B格栅槽宽度(m)b栅条宽度(m)取b=mssn格栅间隙数(个)b栅条间隙(m)则:B=()=m()进水渠至栅槽间渐宽部分的长度LB,BL,tan,式中:L进水渠道渐宽部分的长度(m)B进水渠宽(m)设B=mα进水渠道渐宽部分的展开角度()取α=则:,L,,mtan:()栅槽至出水渠间渐缩部分长度LLL,,,m()通过格栅的水头损失hh,k,hv,sin,h,g式中:h过栅水头损失(m)h计算水头损失(m)sb,,,,()阻力系数与栅条的断面几何形状有关取β=bg重力加速度取g=msk系数格栅受污物堵塞后水头损失增大倍数一般取k=h,()sin:,m则:()栅后槽的总高度H西华大学毕业设计说明书H,hhh式中:h栅前渠道超高(m)一般取h=mh过栅水头损失(m)h栅前水深(m)则:H==()栅槽总长度LHL=LLtan,式中:L栅槽总长度(m)L进水渠道渐宽部分的长度(m)L栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分的长度(m)H格栅前渠道深(m)则:L==mtan:()每日栅渣产量WQ,WmaxW,KZ式中:Q最大设计流量(ms)maxW每日栅渣量(md)W单位体积污水栅渣量(m(m污水))格栅间隙为,mmWW时=,md取=m(m污水)KZKZ污水流量总变化系数取=W,,md,md则:宜采用机械清渣细格栅的计算()栅条间隙数nQmaxsin,n,bhv式中:最大设计流量(md)Qmaxn栅条间隙数(个)α格栅倾角()一般为,取α=西华大学毕业设计说明书b栅条间隙(m)取b=mh栅前水深(m)取h=mv过栅流速(ms)一般为,ms取v=ms经验修正系数sin,则:sin:n,,(个),取整n,()栅槽宽度BB,bs(n,)bn式中:B格栅槽宽度(m)b栅条宽度(m)取b=mssn格栅间隙数(个)b栅条间隙(m)则:B=()=m()进水渠至栅槽间渐宽部分的长度LB,BL,tan,式中:L进水渠道渐宽部分的长度(m)B进水渠宽(m)设B=mα进水渠道渐宽部分的展开角度()取α=则:,L,,mtan:()栅槽至出水渠间渐缩部分长度LLL,,,m()通过格栅的水头损失hh,k,hv,sin,h,g式中:h过栅水头损失(m)h计算水头损失(m)西华大学毕业设计说明书sb,阻力系数与栅条的断面几何形状有关取β=,,,()bg重力加速度取g=msk系数格栅受污物堵塞后水头损失增大倍数一般取k=则:h,()sin:,m()栅后槽的总高度HH,hhh式中:h栅前渠道超高(m)一般取h=mh过栅水头损失(m)h栅前水深(m)则:H==()栅槽总长度LHL=LLtan,式中:L栅槽总长度(m)L进水渠道渐宽部分的长度(m)L栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分的长度(m)H格栅前渠道深(m)则:L==mtan:()每日栅渣产量WQ,WmaxW,KZ式中:Qmax最大设计流量(ms)W每日栅渣量(md)W单位体积污水栅渣量(m(m污水))格栅间隙为,mmWW时=,md取=m(m污水)KZKZ污水流量总变化系数取=W,,md,md则:宜采用机械清渣格栅设备选型西华大学毕业设计说明书根据中格栅计算结果选择JPS型阶梯式机械格栅。一用一备。本阶梯式机械格栅由不锈钢材制成主要技术参数见表。表JPS型阶梯式机械格栅技术参数工称栅宽mm有效栅宽mm安装角度()栅条间隙mm栅条净距mm电机功率kW槽深m,,,,,,<根据细格栅计算结果选择GSGL型系列高链式格栅除污机。一用一备。该型号除污机用于泵站进水渠(井)拦截水中的漂浮物。主要技术参数见表。表GSGL型型高链式格栅除污机主要技术参数型号栅渠宽格栅宽安装角栅条净栅条厚正常最大栅渠底与格栅间电机功度m度mm度()距m度m水深m地面的距离m率kwGSGL,,集水池设计说明及计算Qmax=ms设计流量设污水泵房选用一用一备则每台泵的平均流量为ms集水井的有效容积按一台泵min的流量计算则:V,,mS,,m取集水井的深度为H=m集水井水面表面积为设井宽B=m则L=m,取超高为m,浮渣高为m,H,,m则集水井实际井深为:平流式沉砂池设计说明及计算平流式沉砂池的设计说明沉砂池可去除密度较大的无机颗粒如泥沙和煤渣等它一般设置于泵站和虹吸管之前以便减轻无机颗粒对水泵和管道的磨损也可设置于初沉池前以便减轻沉淀池负荷及改善污泥处理构筑物的处理条件。平流式沉砂池的计算西华大学毕业设计说明书hhhbllbb'图平流式沉砂池设计计算简图()沉砂池的长度LL,vt式中:L沉砂池长度(m)v最大设计流量时的流速(ms)一般为,ms取v=mst最大设计流量时的流行时间(s)一般为,s取t=s则:L==m()水流截面面积AmaxQ,Av式中:A水流截面面积(m)Qmax最大设计流量(ms)v最大设计流量时的流速(ms)则:A,,m()沉砂池的总宽度BB=bn式中:B沉砂池的总宽度(m)西华大学毕业设计说明书b沉砂池每格宽度(m)设b=mn沉砂池分格数(个)设n=则:B==m()有效水深hAh,B式中:h有效水深(m)A水流截面面积(m)B沉砂池的总宽度(m)()沉砂斗所需容积VQ,X,T,maxV,KZ式中:V沉砂斗所需容积(m)X城市污(废)水沉砂量【mm污(废)水】一般取X=m污(废)水T清除沉砂的时间间隔(d)取T=dK污水流量总变化系数取K=ZZV,,m则:()每个沉砂斗所需容积V设每个分格中有两个沉砂斗VV,,,m则:n()沉砂斗设计尺寸设斗底宽度a=m斗壁倾角为斗高h=m斗则:h斗a,a,,m沉淀斗上口宽:tan:tan:沉砂斗容积:h斗V,(aaaa),(),,m所以设计符合要求。()沉砂室高度h设采用重力排砂池底设坡度坡向砂斗则:l,(L,a,a'),(,,),m西华大学毕业设计说明书h,h斗i,l,,m()池高度HH,hhh式中:H池总高度(m)h超高(m)取h=mh有效水深(m)h沉砂室高度(m)H,,m则:()验算最小流速Amin,bh最小流量时只用一格工作其过水断面面积所以最小流速为:minQminV,,,ms,ms符合设计要求。bh设备选型根据计算数据选择PXS型泵吸式排砂机一用一备。该机多用于平流式沉砂池沉砂的排除由行走装置、行车大梁、疏砂泵、砂水分离器、动力线及信号线的收放装置等组成。PXS型泵吸式排砂机技术参数如下表。表PXS型泵吸式排砂机技术参数型号池宽mm轨距mm整机功率kW行车速度m•minPXS卡鲁塞尔氧化沟的设计说明及计算卡鲁塞尔氧化沟的设计说明卡鲁塞尔氧化沟系列是有荷兰DHV公司开发研制的采用立式表面曝气机。污水经过格栅和沉砂池后不经过预沉淀直接与回流污泥一起进入氧化沟系统在充分搅拌的曝气区下游逐渐形成推流水流维持在最小流速保证活性污泥处于悬浮状态。水流有曝气区的湍流变成平流状态从而改变了污泥的沉降性能提高了出水质量。卡鲁塞尔氧化沟的计算西华大学毕业设计说明书进水出水图氧化沟设计计算简图()设计参数假设污泥龄θ=d查资料得:当θ=d时Y=污泥浓度X=mgLcc()好氧区容积V,,YQLYQ(L,L)rcecV,,X(K,)X(K,)dcdc式中:V好氧区容积(md)Q污水设计流量(md)X污泥浓度(kgm)L,L分别为进、出水BOD浓度(mgL)eLL=LL,去除的BOD浓度(mgL)rreθ污泥龄(d)cY污泥净产率系数(kgMLSSkgBOD)一般为,K污泥自身氧化率(d)对于城市污水一般为,dd(,)则:V,,m()好氧区停留时间Vt,,,d,hQ()缺氧区容积西华大学毕业设计说明书反硝化区脱氮量WW=进水总氮量(随剩余污泥排放的氮量随水带走的氮量)W,Q平(N,Ne),YQ平Lr式中:W反硝化区脱氮量(kgd)LL=LL,去除的BOD浓度(mgL)rreN,N分别为进、出水BOD浓度(mgL)e,,则:W,(,),kgd反硝化区所需污泥量WG,VDN式中:G反硝化区所需污泥量(kg)W反硝化区脱氮量(kgd)V反硝化速率(kgNON)(kgMLSS•d),取V=DNDN(kgNON)(kgMLSS•d)则:G,,kg反硝化区容积GV,,,mX缺氧区停留时间V,tQ式中:t反硝化区污水停留时间(s)V反硝化区容积(m)Q污水设计流量(md)t,,d,h则:()厌氧区容积VTQV,式中:V厌氧区容积(m)T厌氧区污水停留时间(h),一般为,h,取t=h则:V,,m西华大学毕业设计说明书()氧化沟总容积VV,VVV则:V,,m设氧化沟为矩形断面取氧化沟水深H=m,超高h=则氧化沟总高度H=m,V氧化沟长为m,氧化沟平面面积为S,,,mHB,H,m沟宽。()剩余污泥量XwrYQL平Xw,Kd,c式中:Xw剩余污泥量(kgd)LL=LL,去除的BOD浓度(mgL)rreθ污泥龄(d)cK衰减系数取K=ddQ平均流量(md)平Y污泥净产率系数(kgMLSSkgBOD),,则:XW,,kgd湿污泥量Q:SXWQ,S(,P)式中:P含水率Q湿污泥量(md)S则:Qs,,md,mh(,)()总水力停留时间tVt,Q式中:t总水力停留时间(h)V氧化沟总容积(m)Q污水设计流量(md)西华大学毕业设计说明书则:t,,h()污泥负荷Q(LL)e,NS,VXV式中:LL去除的BOD浓度(mgL)eN污泥负荷(kgBODkgMLSS•d)SX污泥活性系数v(,)则:NS,,kgBODkgMLSS,d,<N<,符合要求S()最大需要量(kgd)rrDWeeWeeO,a'QLb'N,b'N,c'X,a'Q(L,L)b'Q(NK,NK),X,b'Q(NK,NK,NO)WW,X,c'X,(,)(,),,(,,),,,,,,kgd设备选型曝气设备选型:PE型表面曝气机适用于污水处理的充氧曝气及氧化塘的曝气选用PE型表面曝气机十二台备用四台。。本机采用立式传动分恒速和调速两种结构叶轮为泵E型式叶轮可升降调整。其主要技术参数见表。表PE型立式表面曝气机主要技术参数型号叶轮直径mm叶轮形式功率kW充氧量(kgh)叶轮升降mmPE泵E型,搅拌机选型:JBS型框式双桨搅拌机适用于给水和排水工程中的混合池反应池原水与各种药剂的混合及反应过程的搅拌。两用一备。其主要技术参数见表。表JBS型螺旋桨搅拌机主要技术参数型号转数(rmin)功率kW外形尺寸mmJBS型××西华大学毕业设计说明书二沉池设计说明及计算二沉池的设计说明二沉池是活性污泥系统的重要组成部分它用以澄清混合液并回收、浓缩活性污泥其效果的好坏直接影响出水的水质和回流污泥的浓度。因为沉淀和浓缩效果不好出水中就会增加活性污泥悬浮物从而增加出水的BOD浓度同时回流污泥浓度也会降低从而降低曝气池中混合液浓度影响净化效果。二沉池除了进行泥水分离外还需进行污泥浓缩。同时由于进水的水量、水质的变化它还要暂时贮存污泥。二沉池的计算hhhhhriαr图辐流式二沉池设计计算简图设计最大流量Q=×=md=mhmax()二沉池表面积(m)QmaxA,nq式中:Q污水最大设计流量(md)maxn二沉池座数q二沉池水力负荷m(m•h),取q=m(m•h)A二沉池表面积(m)A,,m,取A,m则:()二沉池池子直径(m)AD,,西华大学毕业设计说明书式中:D二沉池池子直径(m)A二沉池表面积(m)D,,m则:取D=m,则:R=m,()有效水深(m)取沉淀时间t=h,h=qt=×=m()污泥部分所需容积VWSNTV,Wn式中:S每人每日污泥量L人•dN人数T污泥在斗内停留时间(h)取T=hn二沉池座数VW,,m则:()污泥斗容积V设中心泥斗的上口半径r=m下底半径r=m,斗壁倾角α=则泥斗高:h=(rr)tanα=()×tan=m污泥斗容积:h,V,(rrrr),m()泥斗以上池底污泥容积V缓冲层高度:h,(R,r),(,),m泥斗以上池底污泥容积:h,,V,(RrRr),(),m()沉淀池容纳污泥的总能力V,VV,m,m()沉淀池总高度H,hhhhh西华大学毕业设计说明书式中:h超高取h=mH,,m则:()沉淀池池周高度H’H',hhh,,m()径深比校核:D,,在,范围内符合要求h设备选型根据计算数据选用CGXC单周边传动刮吸泥机两用一备。CGXC机型适用于活性污泥工艺中二沉池活性污泥的回流及沉淀污泥的排除。该机为中心支柱周边传动、垂架式采用周边进水周边出水中心排泥的方式与其他形式刮泥机相比具有回流污泥泥质新鲜、活性强既可以减少污泥的回流量又可减少生化池的曝气量等优点是一种较为理想的活性污泥回流设备。表CGXC型单周边传动刮吸泥机主要设计参数型号池径Dm池深Hm周边线速度m•min电机功率kWCGXC,接触消毒池设计说明及计算接触消毒池设计说明城市污水经一级、二级处理后水质有所改善细菌含量大幅减少但细菌的绝对值仍然很可观并存有病原菌的可能。因此在排放水体或农田灌溉之前应进行消毒处理。接触消毒池指的是使消毒剂与污水混合进行消毒的构筑物。消毒接触池设计计算消毒接触池容积设停留时间t=min平均流量Q=md。V,Qt,,m则容积:消毒接触池表面积设有效水深h=m,VF,,,m则表面积:h池长西华大学毕业设计说明书设每格池宽mF则总池长:L',,,mBL',每个廊道长:L,,,m校核校核长宽比:,,,符合要求池高取超高h=mH,hh,,m污泥处理设备生活污水和工业废水的处理过程中分离或截留的固体物质统称为污泥。污泥作为污水处理的副产物通常含有大量的有毒、有害或对环境产生负面影响的物质必须妥善处置否则将形成二次污染。污泥中的固体物质可能是污水中早已存在的如各种自然沉淀池中截留的悬浮物质也可能是污水处理过程中转化形成的如生物处理和化学处理过程中由原来的溶解性物质和胶体物质转化而来的生物絮体和悬浮物质还可能是污水处理过程中投加的化学药剂带来的。当所含固体物质以有机物为主时称之为污泥以无机物为主时则称之为泥渣。污泥处理要求为:()使污(废)水处理厂能够正常运行确保污(废)水处理效果。()使有害物质得到妥善处理或利用。()使容易腐化发臭的有机物得到稳定处理。()使有用物质能够得到综合利用变害为利。污泥浓缩池设计说明及计算污泥浓缩池的设计说明污泥中含有大量的水分所含水分大致分为四类:颗粒间的空隙水约占总水分的毛细水即颗粒间毛细水管内的水约占污泥颗粒吸附水和颗粒内部水约占。减低污泥中的含水率可以采用污泥浓缩的方法来降低污泥中的空隙水通过降低污泥的含水率减少污泥体积能够减小池容积和处理所需的投药量缩小用于输送污泥的管道和泵类的尺寸。具有一定规模的污泥处理工程中常用的西华大学毕业设计说明书污泥浓缩方法主要有重力浓缩、溶气气浮浓缩和离心浓缩。采用带有竖向栅条污泥浓缩机的辐流式重力浓缩池。污泥浓缩池的计算图污泥浓缩池的设计计算图SNQ,,,md污水处理厂剩余活性污泥量设含水率P=,污泥浓度gL,浓缩后污泥浓度gL含水率P=()浓缩池直径浓缩池污泥固体通量:取M=kg(m•d)a浓缩池面积Q,cA,M式中:Q剩余活性污泥量(md)M浓缩池污泥固体通量kg(m•d)c污泥浓缩池污泥浓度(gL)A,,m则:AD,,,mb浓缩池直径取D=m,,()浓缩池工作部分高度h取污泥浓缩时间T=h,则:TQ,hA式中:h浓缩池工作部分高度(m)T污泥浓缩时间(h)h,,m则:()斜坡高度h西华大学毕业设计说明书池底需做成的坡度以便污泥能够自动流入污泥斗。D则:h,i,,m()污泥斗高度hh,(a,b),tan,式中:h污泥斗高度(m)α污泥倾角()a污泥斗上口半径(m)取a=mb污泥斗底部半径(m)取b=mh,(,)tan:,m()污泥斗的容积VV,,h(aabb)式中:V污泥斗的容积(m)V,,()则:()浓缩后污泥体积QQ(,P)Q,,P式中:Q剩余活性污泥量(md)Q浓缩后污泥量(md)P污泥含水率P浓缩后污泥含水率()污泥斗中污泥停留时间TVT,Q式中:V污泥斗容积(m)Q浓缩后污泥量(md)T污泥在污泥斗中的停留时间(h)T,,h则:()浓缩池总高度HH,hhhh式中:H浓缩池总高度(m)西华大学毕业设计说明书h超高(m)取h=mh浓缩池工作部分高度(m)h斜坡高度(m)h污泥斗高度(m)H,,m则:设备选型根据计算数据选用一台JZG型中心传动刮泥机。该设备主要适用于处理工程中的初沉池、二沉池、沉淀池、调节池、污泥浓缩池的排泥。刮泥机主要技术参数如下表。表JZG型中心传动刮泥机主要技术参数序号规格m处理污泥量m•h周边线速度m•min刮臂数配导功率kw污泥消化池的设计说明及计算污泥消化池的设计说明污泥厌氧消化池是用于处理污水生化处理系统所产生的剩余污泥的一种处理构筑物。厌氧消化池是消化池在无氧条件下借兼性菌及专性厌氧细菌降解有机污染物分解产生以甲烷为主的污泥气(即沼气)这一基本原理来处理污泥。污泥经厌氧消化可以将污泥中的有机物质变为稳定的腐殖质破坏和控制污泥中的致病微生物杀死寄生虫卵改善污泥性质使之易于脱水。污泥经厌氧消化之后体积可以减少。污泥厌氧消化的构筑物是污泥消化池。污泥消化池的计算西华大学毕业设计说明书dhhhhdD图污泥消化池的设计计算图()消化池有效容积(m)按污泥投配率法计算消化池有效容积T,,,da取投配率n=以及消化时间n一级消化池有效容积:QV,,,mn,m采用两座一级消化池每座池子容积b取二级消化时间为一级消化时间的一半:,d,m二级消化池总有效容积为采用一座二级消化池每座池子容积,m()池体几何尺寸设池总高度H=hhhh==mD=m,d=m,d=ma集气罩,d,V,h,,m西华大学毕业设计说明书b上锥体部分容积DDddV,,h(),,(),mc圆柱体部分容积D,,V,h,,md下锥体部分容积DDdd,,V,h(),(),me消化池内污泥可装至上锥体容积的处由此计算消化池有效容积V,VVV,,,m()二级消化池各部分尺寸同一级消化池。污水处理厂的布置污水处理厂的平面布置污水处理厂的平面布置直接影响到处理或生产装置的建设费用和运转费用。它是由工艺设计人员和土建设计人员共同完成的。总平面布置应该具有布置紧凑、用地节省、工艺流程合理、功能明确、运输通畅、动力区接近负荷中心、工程管线短捷、管理方便等特点。总平面布置必须适合工艺、土建、防火安全、卫生绿化及生产与处理规模发展等方面的要求。污水处理厂平面布置的合理与否直接影响用地面积、日常的运行管理与维修条件一级周围地区的环境卫生等。进行平面布置时应综合考虑工艺流程与高程布置中的相关问题在处理工艺流程不变的前提下可根据具体情况做适当调整如修正单元处理构筑物的数目或池型。污水处理厂的平面布置应遵循如下基本原则:()处理构筑物与生活、管理设施宜分别集中布置其位置和朝向力求合理生活、管理设施应与处理构筑物保持一定距离。功能分区明确配置得当一般可按照厂区前、污水处理区和污泥处理区设置。()处理构筑物宜按流程顺序布置应充分利用原有地形尽量做到土方量平衡。()处理构筑物质之间的距离应满足管线敷设施工的要求并应使操作运行和检西华大学毕业设计说明书修方便。对于特殊构筑物(如消化池、贮气罐)与其他构筑物(建筑物)之间的距离应符合国家《建筑设计防火规范》(GB)及地方现行防火规范的规定。()处理厂内的雨水管道、污水管道、给水管道、电气埋管等管线应全面安排避免相互干扰管道复杂时可考虑设置管廊。()考虑到处理厂发生事故与检修的需要应设置超越全部处理构筑物的超越管、单元处理构筑物之间的超越管和单元构筑物的放空管道。并联运行的处理构筑物间应设均匀配水装置各处理构筑物系统间应考虑设置可切换的连通管渠。()产生臭气和噪声的构筑物(如集水井、污泥池)和辅助建筑物(如鼓风机房)的布置应注意其对周围环境的影响。()设置通向各构筑物和附属构筑物的必要通道满足物品运输、日常操作和管理和检修的需要。()处理厂内的绿化面积一般不小于全厂总面积的。()对于分期建设的项目应考虑近期与远期的合理布置以利于分期建设。污水处理厂的高程布置污水处理厂高程设计的任务是对各单元处理构筑物与辅助设施等相对高程作竖向布置通过计算确定各单元处理构筑物和泵站的高程各单元处理构筑物之间连接管渠的高程和各部位的水面高程使污水能够沿处理流程在构筑物之间通畅地流动。污水处理厂的高程布置应满足如下要求:()尽量采用重力流减少提升以降低电耗方便运行。一般进厂污水经一次提升就应能靠重力通过整个处理系统中间一般不再加压提升。()应选择距离最长、水头损失最大的流程进行水力计算并应留有余地以免因水头不够而发生涌水影响构筑物的正常进行。()水力计算式一般以近期流量(水泵流量)作为设计流量涉及远期流量的管渠和设施应按远期设计流量进行计算并适当预留贮备水头。()注意污水流程与污泥流程间的配合尽量减少污泥处理流程的提升污泥处理设施排出的废水应能自流入集水井或调节池。()污水处理厂出水管渠高程应使最后一个处理构筑物的出水能自流排出不受水体顶托。表污水流经各处理构筑物的水头损失西华大学毕业设计说明书构筑物名称水头损失(m)构筑物名称水头损失(m)格栅,配水井,沉砂池,曝气池,辐流式二沉池,消毒池,表污水高程计算表设计流量管径i(v(m管长沿程水头局部水头总水头水面标(md)(mm))s)(m)损失(m)损失(m)损失(m)高(m)接触池排水口接触池二沉池接触池二沉池氧化沟二沉池氧化沟沉砂池氧化沟沉砂池细格栅沉砂池细格栅说明:二沉池接触池管道间有三个弯头连接。取ε=则弯头的局部损失:v,,,mh=•ε•=fg西华大学毕业设计说明书卡鲁塞尔氧化沟二沉池管道间有三个弯头连接。同上弯头的局部损失为m。表污泥高程计算表管径(mm)管长(m)总水头损失(m)后者标高(m)二沉池污泥浓缩池污泥浓缩池污泥一级消化池污泥一级消化池污泥二级消化池二沉池污泥回流泵房污泥二级消化池污泥提升泵房泵的选型污水提升泵、污泥回流泵选型LXB型支座式螺旋泵适用于给水、雨水和污水的中途泵站、水厂和污水处理厂的给水和出水泵站及回流污泥的提升具有能耗低、流量大、扬程低的优点尤其使用于提升活性污泥。主要参数见下表。表LXB型支座式螺旋泵技术参数型号螺旋泵直径Dmm流量Qm•h转速nr•min提升高度m功率kWLXB污泥提升泵QW型系列潜水排污泵适用于市政污水处理工程、工业、医院、建筑、宾馆等行业排送带固体和各种纤维物质的液体淤泥、废水和城市生活污水等。其技术性能见下表。表QW型系列潜水排污泵型号及技术参数型号流量扬程转速nr泵效率功率dmm西华大学毕业设计说明书Qm•hHm•minηPmkWQW工程投资预算一次性投资构筑物工程投资表构筑物土建工程估算尺寸单价金额工程量名称L×B×H×SET)(万元)(元m(m)(D×H×SET)m中格栅×××集配水井×××污水提升泵房×××细格栅×××沉砂池×××氧化沟×××二沉池××污泥回流泵房×××污泥浓缩池××污泥消化池××污泥泵房×××造价总和万元设备工程投资表主要设备价目表名称规格数量金额(万元)中格栅JPS型阶梯式机械格栅GSGL型系列高链式格栅除污机提升泵房LXB型支座式螺旋泵西华大学毕业设计说明书细格栅JPS型阶梯式机械格栅GSGL型系列高链式格栅除污机沉砂池PXS型泵吸式排砂机氧化沟PE型表面曝气机JBS型框式双桨搅拌机二沉池CGXC单周边传动刮吸泥机污泥回流泵房LXB型支座式螺旋泵污泥浓缩池JZG型中心传动刮泥机污泥泵房QW型潜水排污泵设备总费用万元直接投资费用=万元运行费用()耗电费用设电费为元(kW•h)表主要电器消耗电力设备一览表名称数量单台功率(kw)日总功率(kw)JPS型阶梯式机械格栅用备GSGL型系列高链式格栅除污机用备LXB型支座式螺旋泵用备JPS型阶梯式机械格栅用备GSGL型系列高链式格栅除污机用备PXS型泵吸式排砂机用备PE型表面曝气机用备JBS型框式双桨搅拌机用备CGXC单周边传动刮吸泥机用备LXB型支座式螺旋泵用备JZG型中心传动刮泥机用备QW型潜水排污泵用备生活用电kW•h西华大学毕业设计说明书日总电量×=kW•h日总电费×()=元=万元年总电费×=万元()耗水费用设工业用水水费为元吨污水厂每天用水吨年水费为:××=万元()工人福利设全厂人人均年收入万元。则工厂每年工人劳务支出:×=万元。()设备维修费用设备维修费用维护维修费取率按计则每年设备维护修理费用为:×=万元()单位立方米污水处理价格年总运行费用:=万元每立方米污水处理价格:=元m结论本设计中进水水质为BODmgLCODmgLNHNmgLSSCrmgLTNmgLTPmgL经处理后出水水质可达到《城镇污水处理厂西华大学毕业设计说明书污染物排放标准》(GB)一级A标准即BODmgLCODCrmgLNHNmgLSSmgLTNmgLTPmgL。设计中污水处理厂能达到的效果:处理效果好。本工程采用卡鲁塞尔氧化沟工艺进行废水处理出水水质可达到排放标准不会对厂区附近水域及受纳水体造成二次污染。保证人体健康。结合该地区常年主导风向对整个污水处理厂进行平面布局将生活区布置在上风向从而避免可能产生的臭气及毒气损害厂区内工作人员及周边居民身体健康。经济效益好。由于废水处理效果较好故可免于被征收排污费节约污水处理厂开销创造更良好的经济效益。本设计中以卡鲁塞尔氧化沟为核心的污水处理厂可对重庆市大足工业园区排放的污水进行可行有效的处理具有良好的经济、社会和环境效益。总结与体会在张老师的精心指导下我最终得以完成此次毕业设计。回顾这些日子发现自己有了长足的进步积累了较多关于污水处理厂设计的知识和经验。西华大学毕业设计说明书开始设计的时候手足无措查阅了大量资料后开始有了头绪开始全面思考、整体布局不仅考虑技术角度的可行性更顾及经济的合理性。我也学到了张老师对工作认真负责的态度和严谨的工作作风。具体体现在以下几个方面:()毕业设计的整个过程使我进一步巩固加深了所学的基础理论、基本技能和专业知识并使之系统化、综合化。()在毕业设计中我培养了独立工作、独立思考并运用已学的知识解决实际工程技术问题的能力结合课题的需要还培养了自己独立获取新知识的能力。()毕业设计还加强了我的计算、绘图、数据处理、编辑设计文件、使用规范化手册等最基本的工作实践能力。()通过毕业设计的训练树立起严谨、负责、实事求是、刻苦钻研、勇于探索并具有创新意识及与他人合作的工作作风。致谢这次毕业设计的顺利完成离不开张老师的耐心指导感谢张老师在休息时间西华大学毕业设计说明书仍然悉心检查、指导纠正我的设计。从设计的选题到资料收集到最后设计整合的过程中张老师一直尽心尽力指导及时纠正错误、解答疑惑让我们能够及时改正错误并顺利进行设计的后续环节在此向张老师表示衷心的感谢。张老师高度的责任心和对学生的关心是我们设计过程中的重要支柱其严谨的治学态度也将使我们受益终身。在整个设计过程中我学到了很多东西包括设计污水处理厂的基本要点和步骤及很多细节知识也更加熟悉地掌握了CAD软件的操作培养了我独立解决问题的能力的同时大大提高了我的动手能力。这次设计既让我体会到了探索过程中的艰难又让我感受到完成任务后的满足与喜悦。由于作为学生的我能力尚且有限本设计难免存在诸多缺点敬请老师们批评指正。西华大学毕业设计说明书参考文献高廷耀,顾国维,周琪水污染控制工程M北京:高等教育出版社:姜湘山,詹友良污(废)水处理技术与工程实例M北京:机械工业出版社:邓荣森氧化沟污水处理理论与技术M北京:化学工业出版社:韩洪军污水处理构筑物设计与计算M哈尔滨:哈尔滨工业大学出版社:游映玖新型城市污水处理构筑物图集M北京:中国建筑工业出版社:金毓峑,李坚,孙治荣环境工程设计基础M北京:化学工业出版社,:张自杰主编排水工程北京:中国建筑工业出版社张中和主编给水排水设计手册第五册北京:中国建筑工业出版ZhiZhang,BolinLi,XinyiXiang,ChiZhang,HuaChaiVariationofbiologicalandhydrologicalparametersandnitrogenremovaloptimizationofmodifiedCarrouseloxidationditchprocessJJournalofCentralSouthUniversity,,Vol(),ppStudyofoperationalconditionsofsimultaneousnitrificationanddenitrificationinaCarrouseloxidationditchfordomesticwastewatertreatmentJYanchenLiu,HanchangShi,LanXia,HuimingShi,TonggangShen,ZhiqiangWang,GanWang,YingzheWang西华大学毕业设计说明书卡鲁塞尔氧化沟的设计说明及计算卡鲁塞尔氧化沟的设计说明卡鲁塞尔氧化沟系列是有荷兰DHV公司开发研制的采用立式表面曝气机。污水经过格栅和沉砂池后不经过预沉淀直接与回流污泥一起进入氧化沟系统在充分搅拌的曝气区下游逐渐形成推流水流维持在最小流速保证活性污泥处于悬浮状态。水流有曝气区的湍流变成平流状态从而改变了污泥的沉降性能提高了出水质量。卡鲁塞尔氧化沟的计算进水出水图氧化沟设计计算简图()设计参数,z,z假设污泥龄=d查资料得:当=d时Y=污泥浓度X=mgL()好氧区容积V,,YQLYQ(L,L)rcecV,,X(K,)X(K,)dcdc式中:V好氧区容积(md)Q污水设计流量(md)X污泥浓度(kgm)L,L分别为进、出水BOD浓度(mgL)eLL=LL,去除的BOD浓度(mgL)rre,z污泥龄(d)西华大学毕业设计说明书Y污泥净产率系数(kgBOD)一般为,kgMLSS污泥自身氧化率(d)对于城市污水一般为,dKd(,)则:V,,m()好氧区停留时间Vt,,,d,hQ()缺氧区容积反硝化区脱氮量WW=进水总氮量(随剩余污泥排放的氮量随水带走的氮量)W,Q平(N,Ne),YQ平Lr式中:W反硝化区脱氮量(kgd)LL=LL,去除的BOD浓度(mgL)rreN,N分别为进、出水BOD浓度(mgL)e,W,(,),kgd则:反硝化区所需污泥量WG,VDN式中:G反硝化区所需污泥量(kg)W反硝化区脱氮量(kgd)V反硝化速率(kgNON)(),取V=kgMLSS,dDNDN(kgNON)()kgMLSS,dG,,kg则:反硝化区容积GV,,,mX缺氧区停留时间V,tQ西华大学毕业设计说明书式中:t反硝化区污水停留时间(s)V反硝化区容积(m)Q污水设计流量(md)则:t,,d,h()厌氧区容积VTQV,式中:V厌氧区容积(m)T厌氧区污水停留时间(h),一般为,h,取t=h则:V,,m()氧化沟总容积VV,VVV则:V,,m设氧化沟为矩形断面取氧化沟水深H=m,超高h=则氧化沟总高度H=m,VS,,,m氧化沟长为m,氧化沟平面面积为HB,H,m沟宽。()剩余污泥量XwrYQL平Xw,Kd,c式中:x剩余污泥量(kgd)wLL=LL,去除的BOD浓度(mgL)rre,污泥龄(d)zKK衰减系数取=ddQ平均流量(md)平Y污泥净产率系数(kgKLSSkgBOD),,XW,,kgd则:西华大学毕业设计说明书湿污泥量Q:SXWQ,S(,P)式中:P含水率Q湿污泥量(md)S则:Qs,,md,mh(,)()总水力停留时间tVt,Q式中:t总水力停留时间(h)V氧化沟总容积(m)Q污水设计流量(md)t,,h则:()污泥负荷Q(LLe),NS,VXV式中:LL去除的BOD浓度(mgL)eN污泥负荷(kgBOD•d)kgMLSSSX污泥活性系数v(,)NS,,kgBODkgMLSS,d则:,<N<,符合要求S()最大需要量(kgd)设备选型曝气设备选型:PE型表面曝气机适用于污水处理的充氧曝气及氧化塘的曝气选用PE型表面曝气机十二台备用四台。。本机采用立式传动分恒速和调速两种结构叶轮为泵E型式叶轮可升降调整。其主要技术参数见表。表PE型立式表面曝气机主要技术参数西华大学毕业设计说明书型号叶轮直径mm叶轮形式功率kW充氧量(kgh)叶轮升降mmPE泵E型,搅拌机选型:JBS型框式双桨搅拌机适用于给水和排水工程中的混合池反应池原水与各种药剂的混合及反应过程的搅拌。两用一备。其主要技术参数见表。表JBS型螺旋桨搅拌机主要技术参数型号转数(rmin)功率kW外形尺寸mmJBS型×
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